虞江心墙土石坝水利枢纽设计

方案三28242823282228212820Q-H曲线设计情况校核情况020040060080010001200流量(m3/s)▽I=2810m,B=8m3/s表1-7Q～H曲线计算列表假设泄水流量对应方格纸的水库拦蓄洪水ΔV（106m3）（106m3）Q～H曲线与Q=ξmBH表1-8Q～H曲线计算列表假设泄水流量对应方格纸的水库拦蓄洪水ΔV（106m3）（106m3）3方案四2824282328222821Q-H曲线设计情况校核情况020040060080010001200流量(m3/s)第二章大坝高程的确定A----安全超高，m，该坝为二级建筑物，设计时取A=1.0，校核时2.1.2坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以1.设计水位加正常运用条件下的坝顶超高;（2-4）2.1.4风壅高度可按下式计算:β（2-5）正向来波在单坡上的平均波浪爬高可按下式或有关规定计算:（2-6） 因风向与坝轴线的法线成25°,波浪爬高应按等于正向来波计算爬高值乘以折减系坝高+0.4%沉陷=2827.19+77.19×0.00Tm=4.438×hm0.5=4.438×1.520.5=5.47s 因风向与坝轴线的法线成25°,波浪爬高应按等于正向来波计算爬高值乘以折减系坝高+0.4%沉陷=2825.83+75.83×0.00 2因风向与坝轴线的法线成25°,波浪爬高应按等于正向来波计算爬高值乘以折减系坝高+0.4%沉陷=2826.12+76.12×0.00 2因风向与坝轴线的法线成25°,波浪爬高应按等于正向来波计算爬高值乘以折减系地震安全加高按设计烈度和坝前水深取为φ=0.5～1.5m，本设计取φ=1.0所以：y+φ=4.28m坝高+0.4%沉陷=2824.78+0.004×74.7表2-1各种工况下的坝顶高程位00第三章土石料的设计三四级坝或低坝采用0.93～0.96。本设计的m=0.98。（3-2）为2.20%，大于规定的2%，故不予采用。2#下和2#上的塑性指数大于20%和液限大于表3－1粘性土料设计成果表GS)量重m3)量 p量ω量比E重rw容重rbcφ10-6机含量)量704375300561004426500600Dr=(emax-e)/(emax-emin)或Dr=(rd-rmin)rmax/(rmax-rmin)rd设计相对密实度Dr要求不低于0.70～0.75；地震情况下，浸表3－2砂砾料计算成果汇总表（%）3)#上#上#上#下#下#下（续表）砂砾料计算成果汇总表w3)3)φkPa#上50#上50#上5050#下50#下50#下5050表3-3各沙石料场的级配曲线10080604020010001001010.11#上砂砾石级配曲线10080604020010001001010.12#上砂砾石级配曲线00（续表）各沙石料场的级配曲线大大于某粒径颗粒P（%）0大大于某粒径颗粒P（%）08060402003#下砂砾石级配曲线8060402004#下砂砾石级配曲线100时较易压实，η<5～10时则压实性能不好。而3#上料场砂砾料的不均匀系数η=25<第四章渗流计算4.1渗流计算应包括以下内容:3.确定坝坡出逸段与下游坝基表面的出逸比土坝渗流问题。计算中假定任一铅直过水断H1——上游水深；δ——防渗墙平均厚度； 2 2A22q22KTTH122KTT kx=H12q22KTTH122KTT2）由于砂砾料渗透系数较大，防渗体又损耗了大部分水头，逸出水与下游水位相差不3）对于岸坡断面，下游水位在坝底以下，水流从上往下流时由于横向落差，此时实际上不为平面渗流，但计算仍按平面渗流计算，近似认为下游水位为零。由于河床冲积层的作用，岸坡实际不会形成逸出点，计算时假定浸润线末端即为坝趾。L2L1L3IIIIIIIIIIII5δ7A2-50.071x=9482.25-y2-64y-4+-y2-y0.072x=9729.69-y2-64y-4+-y2-y0.073x=99969.52-y2-64yδ己7己70.043x=3908.25y256y4m/s，0.045x=4074.09y256y4m/s，KT=2.0×10-4m/s，T=28m，q=k。0.046x=4235.72y256y 27 27277272774m/s，KT=2.0×10-4m/s，0.038x=3708.25y236ykH1kH222KTTH2y0.039x=3862.09y236y4m/s，KT=2.0×10.041x=4012.22y236y表4－1渗流计算结果汇总表计算情况00000逸出水深h-6m3/s.m)223-6223-6Q2=q1223-6表4-2逸出点渗透坡降成果表正常蓄水位情况:设计洪水位情况:第五章稳定分析C P P/1/1:m2vw1一一1:m2 一一一一α1-α2αΛ图中ADE为任一滑裂面，折点D在上游水位处，以铅直线其重量分别为W1，W2，假定条块间作用力为P1，其方向平行DC面，两块土体底面的f，则sinα1=；cosα1=m2-m1m1上游坡1/3坝高水深H=26mCW2772 WΛW上游坡1/3坝高水深H=26m=36WW2772772WΛW2cosα2tanφ2+P1sin(α1-α2)tanφ2-W2sinα2-P1cos(α1-α2)=0f，而上游坡1/3坝高水深H=26m=27。C/277W/2772lW2lWf，而上游坡死水位2796mCCW27WW2W2W2/2796W2W2ΛW上游坡死水位2796mC=34.1W27WW2ΛW上游坡正常蓄水位2820.50m22Λ3c22Λ3cW2上游坡正常蓄水位2820.50m=43.8。223c223cWW上游坡正常蓄水位2820.50m22Λ22ΛWf，而 C3277ΛW2下游坡设计洪水位2754.78m277277PΛWf，而下游坡设计洪水位2754.78m=25.1。 27547ΛWf，而=25.9。 C3/2752.0ΛW2下游坡正常蓄水位2752.0m C3=26.2 C3 27272WWΛΛW2W2WPsinα1f，而=25.5 C3 /2752.0Λf，而表5-1各种工况上下游坝坡稳定计算成果K第六章细部结构计算反滤层的设计要满足两个条件1）滤土要求2）排水要求。最大DD0=0.075D10=0.417D60=2.5D90=20最小DD0=0.015D10=0.083D60=0.5D90=4范要求取5mm以下的细颗粒（满足Cu<5）的d85，d15作为计算粒径。第七章泄水建筑物的计算Xn=KHdn-1y7-1）x1.85=2.0Hd0.85y 2X=7+8×2+0.41×3.5×2计算得到临界坡降ic=0.00569,设计平洞底坡为陡坡，取底坡ic=0.006。2