《桥梁工程》全册配套课件3

《桥梁工程》全册配套课件32024/9/4本文研究内容

本文通过缩尺模型试验以考察钢—混凝土接头这种压弯构件的承载力及其力学性能。并利用ANSYS有限元软件对钢-混凝土压弯构件进行荷载—应变、变形关系全过程计算和工作机理分析，将数值计算结果与试验结果进行对比分析。以验证钢—混凝土接头做到能比较流畅地传递各种荷载产生的内力及变形，避免产生应力集中和折角，确保混合结构安全、经久耐用。本文将在理论分析、试验研究和有限元仿真分析的基础上对钢—混凝土接头变形性能、应力分布和其承载力及破坏模式进行分析。主要的研究内容有：1、钢-混凝土结合段结构设计计算方法；2、钢-混凝土结合段钢与混凝土的传力机制；3、钢-混凝土结合段钢结构及混凝土应力分布及变形；4、钢-混凝土结合段承载能力及破坏模式；第一章

绪论

1.1钢—混凝土复合结构1.1.1复合结构分类

钢-混凝土复合结构是在钢结构和钢筋混凝土结构基础上发展而来的一种新型结构，它是由不同材料结合成整体结构而共同工作，并能获得比单一材料结构更佳的特性的结构。经过数十年的研究和实践，钢—混凝土复合结构已经发展成为既区别于传统的钢筋混凝土结构和钢结构，又与之密切相关的一门学科，其结构类型和适用范围涵盖了土木工程的整个领域。

随着钢结构与钢筋混凝土结构复合技术的发展和应用的日益广泛，出现了多种复合方式和结构形式，为了统一名词定义、避免混淆，日本有学者对由异种材料组成的结构做了明确定义和分类：复合结构是组合结构和混合结构的总称。组合结构是指构件截面由钢和混凝土等异种材料部件接合成整体结构而共同工作的结构体系，如组合梁、压型钢板混凝土板、型钢混凝土、外包钢混凝土等结构。

混合结构是部分采用钢构件（例如钢柱、钢梁等）、钢筋混凝土构件（钢筋混凝土柱、钢筋混凝土梁等）、组合构件（钢骨混凝土、钢管混凝土、组合梁）中的两种或两种以上的构件组合成整体的结构。1.1.2钢—混凝土复合结构的应用

钢-混凝土复合结构是结构工程领域近年来发展很快的一个方向。复合结构多运用于高层建筑及大跨桥梁。钢—混凝土复合结构利用了钢材和混凝土各自的材料性能，具有承载力高、刚度大、构建节目尺寸小、施工快速方便等优点。同钢筋混凝土结构相比，复合结构可以减小构件截面尺寸、减轻结构自重、减小地震作用、增加有效使用空间、降低基础造价、方便安装、缩短施工周期、增加构件和结构的延性等优点；同钢结构相比，具有可减小用钢量、增大刚度、增加稳定性和整体性、提高结构的抗火性和耐久性等优点。

随着我国经济建设的快速发展、钢产量的大幅提高、钢材品种的增加、科研工作的深入、应用实践经验的累积，钢—混凝土复合结构在我国也得到迅速的发展和越来越广泛的运用，应用范围已经涉及到建筑、桥梁、高耸建筑、地下结构、结构加固等领域。例如我国的已建成的金茂大厦、深圳地王大厦、赛格广场等超高层建筑，全部或部分采用了复合结构。同时，复合结构还非常适用于斜拉桥、悬索桥、拱桥等大跨径桥梁结构体系，如重庆菜园坝长江大桥、舟山桃夭门大桥、青洲闽江大桥。工程应用实践证明，复合结构综合了钢结构和钢筋混凝土结构的优点，可以用传统的施工方法和简单的施工工艺获得优良的结构性能，技术经济效益和社会效益显著，非常适合我国现阶段基本建设的国情，是具有广阔的应用前景的新型结构体系之一。

近年来，桥梁建设的快速发展得益于铁路和高速公路基础建设的强劲增长。钢—混凝土复合结构类型桥梁相对于其他类型桥梁具有良好的技术特点和较高的成本效益，不但适用于大跨径桥梁建设，而且在中小跨径桥梁建设中具有较强的竞争力。1.3钢与混凝土的连接钢与混凝土结合段时一般采用以下几种方案：焊接钢筋锚固式、PBL剪力键式、剪力钉体外预应力锚固式和外法兰盘预压式等四种设计方案。1.3.1焊接钢筋锚固式焊接钢筋锚固式钢-混结合段方案多用于早期的钢管混凝土系杆拱桥和钢箱结构中。通过在钢结构内外壁焊接粗钢筋，利用粗钢筋在混凝土塔座中的握裹，并在连接区段设置足够的承压钢筋网和其它构造钢筋，实现混凝土与钢箱的可靠连接，同时将部分段落的钢构件埋置于混凝土塔座中。1.3.2PBL剪力键式南京长江三桥钢塔与混凝土桥墩的连接方案，在国内率先引入主要承压构件使用PBL剪力键的模式，在进行钢箱与混凝土锚固时，将钢箱插入混凝土体内一段长度，插入段四边腹板和中间纵隔板开设直径6cm左右的圆孔，圆孔内放置直径Φ32的粗钢筋，采用特殊工艺保证粗钢筋位于圆孔中心，钢塔内力传递依靠混凝土与钢筋共同组成的剪力键受剪和钢板与混凝土之间的粘结力实现。1.3.3剪力钉体外预应力锚固式剪力钉配合体外预应力锚固式钢混结合段处理方案是北京市路桥工程中最常用的方案，此方案通过在钢箱端部焊接圆头焊钉，塔座预设预应力钢束，在连接段上端设置预应力锚箱，通过张拉预应力钢束实现钢箱与混凝土塔座的固结，并通过调整预应力张拉吨位控制钢混结合面在任意荷载作用条件下始终处于受压状态。1.4研究背景1.4.1桥梁概况五渡桥是北京市房山区涞宝路西关上一座桥梁，跨越拒马河，位于十渡风景区内（项目地理位置见图1.8）。项目路线设计全长550m，起点桩号K0+000,与现况涞宝路接顺；终点桩号K0+550，与新建四渡桥相接。涞宝路为二级公路，设计速度为40km/h，路基宽18m，路面宽12m，设计汽车荷载为公路－Ⅰ级，人群荷载3.5kN/m2，地震动峰值加速度为0.2g。1.4.2倾斜型预压式钢-混结合段设计本桥设计中采用内法兰预压式实现钢塔与混凝土塔座连接的方案。钢架塔A段与塔座间采用施加高强螺栓预压力和设置钢混连接段的模式进行。连接时，首先进行刚架塔A段与塔座预埋钢板的连接，采用连接螺母接长高强螺栓后，浇筑刚架塔内钢混段混凝土，最后在钢混段顶锚固板进行接长高强螺杆的紧固。高强螺栓和螺杆均为10.9SM24高强螺栓和螺杆，设计预紧力为225kN，均采用定扭矩扳手施工。1.5研究现状及存在问题随着社会的发展，科技的进步，桥梁造型变化日新月异，混合结构不光运用于大跨径斜拉桥、梁桥和拱桥建设中。为了达到优美而独特的环境效果，大量设计新颖的结构形式不断涌现。尽管现代计算理论方法已经能够分析桥梁结构复杂的应力问题，但是计算结果与实际结果存在一定的差异。目前，国内外对钢-混结合段研究的文献资料大多数是针对混合梁斜拉桥和梁桥进行的，其结合部位的结构构造、应力分布以及传力机制与三角刚架悬吊连续梁桥有着很大的不同，难以直接推广运用，只能用作设计的参考和借鉴。尤其是本项目采用内法兰预压式实现钢塔与混凝土塔座连接的方案，并且采用预压高强螺栓进行连接。因此需要对其受力性能做出综合分析，并对其合理性做出研究。1.6本文所研究内容1、钢-混凝土结合段结构设计计算方法；2、钢-混凝土结合段钢与混凝土的传力机制；3、钢-混凝土结合段钢结构及混凝土应力分布及变形；4、钢-混凝土结合段承载能力及破坏模式；第二章钢—混凝土塔座预应力结合段模型有限元分析

2.1有限元单元介绍在采用ANSYS进行有限元仿真分析中，混凝土选用SOLID65实体单元模拟，钢板选用SHELL93壳单元模拟，高强螺栓选用LINK8杆单元模拟。2.2有限元模型建立本文拟用有限元程序ANSYS对塔座钢-混结合段进行实体仿真模拟，有效分析结构的受力特性。有限元模型的建立如下所示：仿真计算模型比例取4:1。钢-混结合段长500mm，向混凝土塔座方向取500mm混凝土段，向钢箱方向取500mm钢箱段，模型的总长度为1500mm。同时满足仿真计算模型能较真实的反映实桥钢-混凝土结合段受力情况。仿真分析时建模的原则应该满足：1）模型尽可能与实际结构一致。2）对实际结构进行进行必要的简化，但又不要太过于简化。这样就既能保证模型具有足够的精度，又能满足模型计算效率，并力求结果准确合理。在项目实体桥梁结构中钢-混结合段为倾斜型预压式结构，施工阶段和使用阶段受力比较复杂。为简化建模，拟采用以下基本假定：（1）钢-混结合段两端尺寸差距不大，拟采用采用上下尺寸相等的简化方式来建模。（2）高强螺栓（LINK8单元）、钢结构（SHELL63单元）、混凝土（SOLID65单元）采用共节点关系处理。（3）在钢混结合段内，忽略钢板与混凝土之间的相对滑移，认为高强螺栓可以有效地保证钢板与混凝土的协同工作。（4）在混凝土塔座的仿真模拟中，将钢筋弥散在混凝土中，假定钢筋与混凝土粘结良好，无相对滑移。（5）在模型的受力状态模拟中对荷载进行了等效处理：轴向力简化为均布荷载作用于轴向钢箱表面上、弯矩简化为均布荷载形成的力偶作用于钢结构上缘。有限元理论分析考虑了材料非线性和边界非线性，分别通过给定材料的非线性本构关系、创建接触对来实现。高强螺栓的预紧力采用降温法来模拟，钢-混凝土结合部塔座底部按固结考虑。加载工况按承载能力极限状态下最大轴力作用效应组合和最大弯矩作用效应组合来考虑，另外，为了进一步研究结构的非线性行为，轴向上保持最大轴力不变，通过逐步加大侧向力来研究结构的破坏形式。依据上述原则建立的钢—混结合段三维空间有限元模型如图：

2.3钢—混结合段有限元分析研究钢—混凝土结合段局部有限元分析主要是对承载能力极限状态下最大轴力荷载组合和最大弯矩荷载组合下的结构受力情况进行分析，并在此基础上对结合段的破坏作进一步研究。2.3.1结合段受力机理钢与混凝土结合段设计方案根据所采用连接方式的不同可分为以下几种：焊接钢筋锚固式、PBL剪力键式、剪力钉体外预应力锚固式和外法兰盘预压式等。倾斜型内法兰预压式连接钢-混结合段，采用高强螺栓施加预紧力，使结构首先有了预应力，有效防止了混凝土结合面上产生拉应力，并有效预防混凝土裂缝的产生。在模型结构设计时，使塔底边缘的拉力不超过高强螺栓的预紧力设计值，保证混凝土塔座始一直处于受压的状态。2.3.2最大轴力荷载组合1．结合段混凝土塔座应力分析最大轴力作用效应组合下，钢-混结合段混凝土塔座应力分布云图如图。由于对高强螺栓施加了预紧力，混凝土塔座除顶端受拉侧外基本处于受压状态，压应力除个别点偏大外基本分布在为1Mpa左右，其受力状况与设计相吻合。另外，由于弯矩的存在导致受拉侧混凝土塔座底部产生了的较小拉应力，这是由实际受力状态等效加载方式所致。2．结合段钢箱应力分析最大轴力作用效应组合下，钢-混结合段内钢箱的应力云图如图2.6。由图可以看出，钢箱总体表面的应力分布在15Mpa左右，但也有个别点应力偏大，最大应力集中点的应力也在60Mpa以下，远小于钢材的屈服应力。3．高强螺栓应力分析下图为最大轴力作用效应组合下钢—混结合段内高强螺栓的轴向应力分布云图。由图可见，高强螺栓的轴向应力都在在250MPa以下，小于其屈服强度。2.3.3最大弯矩荷载组合1．钢-混结合段混凝土塔座应力分析最大弯矩作用效应组合下，钢-混结合段混凝土塔座应力分布云图如图。从图中可以看出，由于高强螺栓预紧力的作用，混凝土塔座除顶端受拉侧外基本处于受压状态，压应力除个别点偏大外基本分布在为1Mpa左右。另外，由于弯矩的存在导致受拉侧混凝土塔座底部产生了的拉应力，与最大轴力作用效应组合下的拉应力相比，拉应力略有增大，这与实际加载状况相吻合。2．结合段钢箱应力分析最大弯矩作用效应组合下，钢-混结合段内钢箱的应力云图如图。由图可看出，钢箱总体表面的应力值分布在15Mpa左右，有个别点应力比较集中，其应力值大约为52.6Mpa，但远小于其屈服强度。3．高强螺栓应力分析下图为最大弯矩作用效应组合下钢—混结合段内高强螺栓的轴向应力分布云图。由图可见，比最大弯矩组合条件下应力偏大，但高强螺栓的轴向应力都在250MPa以下，远小于其屈服强度。2.4本章小结通过最大内力效应组合分析，结合面基本处于受压状态，而且混凝土局部承压应力满足规范要求，通过理论分析表明钢-混凝土结合段满足最大承载能力极限状态设计要求。另外，模型结构的钢箱和高强螺栓的应力值都远低于材料的屈服强度，钢-混结合段具有一定的安全储备，工作性能良好。第三章钢—混凝土塔座预应力结合段模型试验原理

3.1材料本构关系及屈服准则3.1.1钢的本构关系及屈服准则对于Q235钢、Q345钢等土木工程中常用的低碳钢，钢材的应力-应变（σ-ε）关系曲线一般可分为弹性阶段（oa）、弹塑性阶段（ab）、塑性阶段（bc）、强化阶段（cd）和二次塑流（de）等五个阶段。钢材实际应力-应变关系曲线如图所示。3.1.2混凝土的本构关系混凝土作为土木工程中应用最广泛的建筑材料之一，其本质的特点是材料组成的不均匀性，且存在天生的微裂缝，由此决定了其特征工作机理是：微裂缝发展、运行、从而构成较大的宏观裂缝，继之宏观裂缝又发展，最终导致结构中混凝土的破坏。混凝土的这种工作机理决定了其工作性能的复杂性。Hognestad建议的应力—应变关系式是目前国内外采用最为广泛的曲线（如图），其上升段为抛物线变化，下降段为斜直线变化。该曲线取斜率为15%的斜直线来考虑混凝土的下降段，表达简洁，又抓住了主要特征，因而得到广泛应用。3.1.3螺栓连接件受力状态与破坏形态当小量值的作用力作用于螺栓构件时，其抵抗外力的能力主要靠两层钢板之间的摩擦力来承担。当外荷载大于抗摩擦极限值后，两层钢板之间将产生相对滑移，螺杆因与孔壁作用开始受到剪力作用，孔壁受到压力作用。当螺栓连接构件处于弹性工作阶段时，螺栓受到的力值存在差异，一般中间受力较小，两边受力较大。随着外荷载的增加，构件进入塑性工作阶段，螺栓之间的力值基本相等，一直到破坏。而对于高强螺栓，在拧紧时，螺栓中产生了很大的预拉力，而被连接板件间则产生很大的预压力。连接受力后，由于接触面上产生的摩擦力，能在相当大的荷载情况下阻止板件间的相对滑移，因而弹性工作阶段较长。由此可见，首先高强螺栓所用材料本身强度高，再之对高强螺栓施加了预紧力以后，螺栓构件两层钢板之间将产生很大的压力，从而大大提高了其摩擦力。对于短头的高强螺栓连接构件，其螺栓群受力比较均匀，基本在达到极限强度后同时破坏：对于较长螺杆的连接构件，螺栓之间受力差异很大，最边缘的高强罗栓首先达到极限强度破坏，接着内力重新分布，中间的螺栓受力增大直至强度极限而破坏，最终整个高强螺栓连接构件破坏。3.2模型试验原理3.2.1模型试验的概述模型试验是指根据具体的实际结构或构件，按一定的相似关系缩小为结构模型进行试验研究，其试验数据可根据相似关系直接换算为原型结构的数据。模型试验作为结构性能分析的手段，在近代工程结构的发展中起着重要的作用。一、模型试验的应用1.代替大型结构试验或作为大型结构试验的辅助试验。2.作为结构分析计算的辅助手段。3.验证和发展结构设计理论。二、模型试验的优点和缺点

1.优点1）经济性好。2）针对性强。3）数据准确。2．缺点及不足试验用模型虽可在许多基本假设与主要因素方面模拟实物，但在一些局部的细节方面却很难实现，例如结构的连接接头，焊缝的特性，某些应力集中因素等，很难在模型试验中得到反映。3.2.2量纲分析在讨论相似定理时，我们往往假定已知结构系统各物理量之间的基本关系。而进行结构模型试验时，并不能确切地知道关于结构性能的某些关系，这时，借助于量纲分析，能够对结构体系的基本性能做出判断。一、量纲定义：量纲，又称因次，他说明测量物理量时所采用的单位性质。度量单位有两种含义：一是表示被度量的物理量的类型，另一是表示度量单位的大小。称被度量的物理量的类型为该物理量的量纲。二、量纲关系在一物理现象中，各物理量间既有区别又有联系，因此，它们的量纲之间也存在一定的关系1.两个物理量相等，是指不仅数值相等，而且量纲也相同。2.两个同量纲参数的比值是无量纲参数，其数值不随所取单位的大小而变。3.在一物理方程中，等式两边各项的量纲必须相同。4.导出量纲可以和基本量纲组成无量纲的组合。3.2.3模型的相似理论一、相似的概念1.几何相似如果模型上所有方向的线性尺寸，均按原型相应尺寸用同一比例常数确定则此模型与原模型几何相似。2.荷载相似如果模型所有位置上作用的荷载与原型在对应位置上的荷载方向一致，大小成同一比例，成为荷载相似。3.时间相似在动力问题中，如果模型上的速度、加速度与原型的速度和加速度在对应的位置和对应的时刻保持一定的比例，并且运动的方向一致，则称为速度和加速度相似。所谓时间相似则不一定是指相同的时刻，而是只要对应的时间间隔保持同一比例。二、相似原理对于结构模型试验，其目的就是研究结构物的应力和变形形态。为使模型上产生的物理现象与原型相似，模型的几何形状、材料特性、边界条件和外部荷载等就必须遵循一定的规律，这种规律就是相似原理。3.3本章小结本章通过介绍模型试验的相似准则、量纲分析以及模型设计的原则，得出本实验模型的相似准则：①应变相等,即模型和实桥保持应变相等；②应力相等,即模型和实桥保持应力相等；③应变或应力保持一定的比例关系,即介于应变相等和应力相等之间。根据这3个条件,可分别导出集中荷载、分布荷载等的相似关系。如果模型和原型所用材料相同,即弹性模量相等,则无论应力相等或应变相等,所导出的荷载、位移等关系都是相同的。第四章钢—混凝土塔座预应力结合段模型试验

4.1模型试验设计房山五渡桥采用高强螺栓连接件、前压钢板填充混凝土应用在大角度钢架塔基结合段上，这种结构在我国尚属首次。考虑到房山五渡桥钢架塔和混凝土塔基结合段设计的实际受力特性，本实验的目的主要是掌握钢—混结合段高强螺栓连接件的的力学行为。为了尽量真实反映实桥情况，最终选用了大比例尺模型，并考虑到模型的制作难度、试验加载条件及试验结果的准确性等方面的综合因素，最终确定以1：4的比例进行模型试验。4.2模型试验目的1）验证设计计算结果的可靠性2）验证设计荷载下钢架塔基钢—混结合段的安全性及合理性3）研究钢—混结合段的应力分布规律4）高强螺栓连接件的力学性能、应力分布及破坏形式4.3模型设计及制作在模型试验中，模型设计的原则是：对模型局部进行简化处理应忽略一些次要因素，且能够反映实际结构的主要力学特征,。根据试验场地范围，实验室设备状况，以及实体结构的大小来确定试件的尺寸。试验模型与实际结构存在着比例大小的不同，所以其内力分布与实际结构相比就存在一定的差异，但其应力应该与实际结构的应力应基本一致。4.3.1模型比例综合考虑到实体结构的大小、场地范围和现存设备状况，本实验模型拟采用1:4的几何比例进行设计，并有公式推导出模型试件结构的剪力、轴力、弯矩等的比例系数如表所示。项目几何模量惯性矩面积力弯矩应力应变相似常数λλEλIλAλFλMλσλε相似比4144424243114.3.2模型尺寸结合段试验中取用的试件取实际结构发挥作用的主要部分，试件由混凝土基座、高强螺栓连接件、前压钢板混凝土、钢板四部分构成。模型材料采用与实际结构相同的材料，具体构造示意图如图4.1所示。4.3.3测点选取及布置本模型试验研究的主要内容为高强螺栓的力学性能及钢—混结合段各种材料的应力分布规律和传力途径。因此在模型具有代表性的高强螺栓、塔座混凝土表面及钢箱表面等部位总共布置82个应变测点，并在钢架塔与拱座接合面的两层钢板间布设1个位移测点。其中混凝土浇注之前在高强螺栓上布置36个测点，预埋应变片；混凝土浇筑后在混凝土塔基表面布置14个测点；钢箱表面布设32个测点，均为应变片。用于测试各种加载工况下模型各构件承担的荷载及其应力的分布情况。具体布置形式如图所示。4.3.4模型施加荷载设计1）试验等效荷载分析根据模型实验原理，本实验采用实验模型与实体结构应力等效的原则计算试验加载荷载值。轴力通过试验构件上方的液压千斤顶施加，侧向力通过试验构件侧面的机械千斤顶施加。在实际结构承载能力极限状态作用组合中的基本组合下，选取最大弯矩效应组合（考虑自重、预应力、桥面铺装和整体降温），最大轴力效应组合（考虑自重、预应力、桥面铺装、车道偏载和整体降温）两种荷载组合计算试验荷载如表所示。对象最大弯矩组合最大轴力组合弯矩(KN·M)轴力（KN）弯矩(KN·M)轴力（KN）实际结构12489.348532.5511710.829076.06模型195.15533.28182.98567.25由上表确定两种试验加载工况分别为：最大弯矩荷载组合：轴向力N1=533.28KN，水平力Q1=229.59KN；最大轴力荷载组合：轴向力N2=567.25KN，水平力Q2=215.27KN；由此确定试验加载的最大值为：轴向力Nmax=567.25KN，水平力Qmax=229.59KN而考虑模型钢­—混结合面以上结构自重作用，最终试验加载工况为：最大弯矩荷载组合：轴向力N1=516.4KN，水平力Q1=229.59KN；最大轴力荷载组合：轴向力N2=550.4KN，水平力Q2=215.27KN；1.2倍的最大弯矩荷载组合：轴向力1.2N1=619.7KN，水平力1.2Q1=275.51KN；1.2倍的最大轴力荷载组合：轴向力1.2N2=660.5KN，水平力1.2Q2=258.32KN；

2）试验加载方案最大轴力荷载组合加载最大弯矩荷载组合加载1.2倍最大轴力荷载组合加载1.2倍最大弯矩荷载组合加载破坏加载轴向力水平力轴向力水平力轴向力水平力轴向力水平力轴向力水平力000000000010050100601005010060100602008020090200802009020090300110300120300110300120200120400140400150400140400150200150450170450180450170450180200180500200500210500200500210200210550215516.4229.6550220550230200230600240600250200240660258620275200270200300200330200360试验过程加载分两步进行：第一步是从0加载到最大轴力荷载组合中第一级加载工况大小，然后再卸载到0，循环三次进行，目的是考察试件在重复使用荷载作用下的变形行为，包括高强螺栓、钢板、混凝土的协调变形性能以及试件的弹性恢复性能，以消除非线性的影响，并检查各仪器工作是否正常。第二步是按照试验分级加载吨位表（如表3.4-6）进行分级加载，每级荷载稳压15分钟以便读数，用肉眼在塔座混凝土表面寻找和观察裂缝，若出现裂缝则使用读数显微镜测度裂缝宽度，并记录裂缝出现和发展情况。观测完毕后，读数测试三次，查看测试数据无明显变化后再进行下一加载工况。4.3.5加载实施方案1）试验加载装置模型试验在长安大学桥梁结构工程实验室完成。水平加载设备和竖向加载设备采用50t机械千斤顶和100t液压千斤顶，试验前通过加载标定千斤顶加载大小以保证其加载精度。

2）加载及实验图示4.3.6模型细部要求1）钢混结合面两层钢板经过喷砂处理。2）浇注拱座混凝土时，应注意预埋螺栓及定位承压钢筋网，螺栓应严格定位。3）所有顶底腹板间焊缝为单面坡口焊缝，双面成型，并应进行打磨。4.4模型试验结果分析模型试验的所测得的应变数据全部由数据采集仪直接读取，并且我们对模型试件不同位置应变片的局部坐标作出以下规定，以方便绘图。1．对于混凝土塔座处应变片，取塔座混凝土顶端为1点，垂直下方为依次个测点；2．对于钢箱上应变片，取钢箱顶端为1点，垂直下方为依次个测点；3．对于高强螺栓处应变片，取钢混结合面处为X坐标原点，向两端为正方向；4.4.1最大轴力荷载组合作用结果本阶段试验共进行了最大轴力荷载组合和1.2倍最大轴力荷载组合两种荷载组合的加载过程。实验过程中，钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载的作用下表现平稳，无任何异常现象产生。通过对试验所测得的数据比较分析，模型试件的高强螺栓、钢箱、混凝土等材料的应变值都随着荷载等级的增加大致呈线性增加，变化协调平稳。通过肉眼观察，试件各种材料的无裂缝产生，并且在卸载后基本不存在残余应变。实验结果表明：钢-混凝土结合段模型试件始终处于弹性工作阶段，储备安全，工作性能良好。①钢—混凝土结合段混凝土结构应变分析下图为最大轴力荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件混凝土应变变化趋势图。其中点号为混凝土上不同的测点，测点的具体位置参照前面的设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，混凝土各测点基本上都处于受压的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化。在各级荷载的作用下，混凝土最大压应变为75×10-6左右，其值远小于混凝土的极限抗压应变值，说明模型试件混凝土塔座工作状态始终处于弹性阶段。②钢—混凝土结合段钢结构应变分析下两图分别为最大轴力荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件钢箱应变变化趋势图。其中点号为钢箱上不同的测点，测点的具体位置参照前面的设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，钢箱上各测点基本上都处于受压的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化，在距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置。在各级荷载的作用下，混凝土最大压应变为363×10-6左右，其值远小于钢箱的极限抗压应变值，说明模型试件钢箱工作状态始终处于弹性阶段，储备安全。②钢—混凝土结合段高强螺栓应变分析下图分别为最大轴力荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件高强螺栓应变变化趋势图。其中测点的具体位置参照前面的坐标设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，高强螺栓上各测点都处于受拉的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化，螺栓的最大应力位于钢-混结合面处。由模型试件各种材料试验结果可知，钢-混凝土结合段模型试件在最大轴力荷载组合、1.2倍最大轴力荷载组合的各级加载荷载作用下，变化趋势一致，无裂缝现象产生，结合面处无滑移、开裂及剥落现象产生，结构整体处于弹性工作阶段，受力平稳，储备安全，满足设计要求。4.4.2最大弯矩荷载组合作用结果本阶段试验共进行了最大弯矩荷载组合和1.2倍最大弯矩荷载组合两种荷载组合的加载过程。实验过程中，钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载的作用下表现平稳，无任何异常现象产生。通过对试验所测得的数据比较分析，模型试件的高强螺栓、钢箱、混凝土等材料的应变值都随着荷载等级的增加大致呈线性增加，变化协调平稳。通过肉眼观察，试件各种材料的无裂缝产生，并且在卸载后基本不存在残余应变。实验结果表明：钢-混凝土结合段模型试件始终处于弹性工作阶段，储备安全，工作性能良好。①钢—混凝土结合段混凝土结构应变分析下图为最大弯矩荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件混凝土应变变化趋势图。其中点号为混凝土上不同的测点，测点的具体位置参照前面的设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，混凝土各测点除结构上缘外基本上都处于受压的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化。在各级荷载的作用下，混凝土下缘最大压应变为62×10-6左右，上缘最大拉应变为20×10-6左右，，其值远小于混凝土的极限应变值，说明模型试件混凝土塔座工作状态始终处于弹性阶段。②钢—混凝土结合段钢结构应变分析下图分别为最大弯矩荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件钢箱应变变化趋势图。其中点号为钢箱上不同的测点，测点的具体位置参照前面的设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，钢箱上各测点基本上都处于受压的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化，在距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置。在各级荷载的作用下，混凝土最大压应变为359×10-6左右，其值远小于钢箱的极限抗压应变值，说明模型试件钢箱工作状态始终处于弹性阶段，储备安全。③钢—混凝土结合段高强螺栓应变分析下图分别为最大弯矩荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件高强螺栓应变变化趋势图。其中测点的具体位置参照前面的坐标设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，高强螺栓上各测点都处于受拉的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化，螺栓的最大应力位于钢-混结合面处。由模型试件各种材料试验结果可知，钢-混凝土结合段模型试件在最大弯矩荷载组合、1.2倍最大弯矩荷载组合的各级加载荷载作用下，变化趋势一致，无裂缝现象产生，结合面处无滑移、开裂及剥落现象产生，结构整体处于弹性工作阶段，受力平稳，储备安全，满足设计要求。4.5试验结果与有限元计算结果比较分析4.5.1最大轴力荷载组合作用下表分别为模型试件的混凝土、钢箱、高强螺栓等材料的测点计算值与试验值比对值分析。其中加载工况选择的是最大轴力组合下的最高一级荷载值，对于已损坏的应变片我们用空格代替，我们规定拉应力为正值，压应力为负值。①混凝土塔座表面应力测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0175325475625775950计算值（MPa）1.350.400.21-0.49-0.84-1.10-3.02试验值（MPa）0.280.20-0.13-0.93-1.11-1.56-2.44①钢箱表面应力测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）063275425575787850计算值（MPa）6.766.32-7.03-12.77-18.73-26.60-25.11试验值（MPa）1.03-3.81-10.82-23.18-10.20-74.68-7.62测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）063275425575787850计算值（MPa）-0.41-4.17-7.90-11.19-12.55-13.28-12.98试验值（MPa）-1.75-4.33-11.85-13.39-10.82-23.56-4.12①高强螺栓表面应力X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）267.91266,24261.88249.99215.70试验值（MPa）/334.30319.08304.26298.28X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）263.44261.54257245.13211.40试验值（MPa）331.66/331.66310.38284.88X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）255.2252.80247.77235.77203.01试验值（MPa）/327.75/308.18277.98X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）251.30248.45243230.85198.55试验值（MPa）310.28297.38273.18307.15278.78由上面各表所列各测点应力数据可见：A.从表可以看出，在最大轴力荷载组合的最大一级荷载工况作用下，混凝土结构、钢箱以及螺栓各测点的试验值与有限元计算值变化规律一致，其数值也比较相近。B.在距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置。C.通过比较混凝土与钢箱的应变值说明，钢-混结合段模型试件应力在由钢箱高应变值向混凝土塔座的低应变值传递过程中变化平稳，这与结构承压板的应力扩散作用是分不开的。。4.5.2最大弯矩荷载组合作用下表分别为模型试件的混凝土、钢箱、高强螺栓等材料的测点计算值与试验值比对值分析。其中加载工况选择的是最大弯矩荷载组合下的最高一级荷载值，对于已损坏的应变片我们用空格代替，我们规定拉应力为正值，压应力为负值。①混凝土塔座表面应力测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0175325475625775950计算值（MPa）1.530.470.24-0.48-0.84-1.12-3.11试验值（MPa）0.65-0.190.08-0.72-1.3-1.15-2.02①钢箱表面应力测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）063275425575787850计算值（MPa）8.317.85-6.73-12.66-18.86-27.10-25.66试验值（MPa）1.541.85-7.11-20.19-14.63-73.85-4.64测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）063275425575787850计算值（MPa）0.95-3.73-7.62-11.07-12.44-13.17-12.83试验值（MPa）3.71-0.52-5.97-7.73-6.59-18.54-0.62①高强螺栓表面应力X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）268.98267.34263.03251.15216.73试验值（MPa）/341.55325.27305.29302.61X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）264.22262.35257.83245.96212.13试验值（MPa）338.05/319.3318.68290.66X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）255.45253.03247.99235.98203.19试验值（MPa）/319.92/295.20288.61X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）251.26248.39242.91230.74198.44试验值（MPa）322.39306.73279.34269.24288.19由上面各表所列各测点应力数据可见：1、从表可以看出，在最大弯矩荷载组合的最大一级荷载工况作用下，混凝土结构、钢箱以各个测点的试验值与有限元计算值大小相比规律比较接近。2、在距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置。3、通过比较混凝土与钢箱的应变值说明，钢-混结合段模型试件应力在由钢箱高应变值向混凝土塔座的低应变值传递过程中变化平稳，这与结构承压板的应力扩散作用是分不开的。4.6破坏加载研究本加载过程是按破坏加载工况分级加载。当加载进行到（200,330）级后一级段时，听到响声，靠近加载面一侧高强螺栓失效，钢箱倾斜，千斤顶传感器滑出，两层钢板间产生大约10mm的裂缝如图：4.6.1高强螺栓握裹力估算

混凝土与钢筋之间的握裹力跟混凝土强度等级、钢筋表面形状、锚固长度及钢筋直径有关：N≥πdlττ=ft/4al=钢筋锚固长度；d=钢筋直径；ft=混凝土抗拉长度；a=钢筋外形系数；光面钢筋a=0.16；计算得：N≥33.6KN通过（200,330）级加载螺栓受力测定得，螺栓所受拉力大约为68.4KN,而此时应变远小于高强螺栓的屈服应变，因此我们断定高强螺栓是从混凝土塔座中“拔出”破坏。4.6.2破坏阶段受力分析本阶段试验进行了破坏荷载组合的加载过程。实验过程中，在螺栓脱落之前钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载的作用下表现平稳，无任何异常现象产生。通过对试验所测得的数据比较分析，模型试件的高强螺栓、钢箱、混凝土等材料的应变值都随着荷载等级的增加大致呈线性增加，变化协调平稳。通过肉眼观察，试件各种材料的无裂缝产生。实验结果表明：钢-混凝土结合段模型试件始终处于弹性工作阶段，储备安全，工作性能良好。①钢—混凝土结合段混凝土结构应变分析下图为破坏组合下钢-混凝土结合段模型试件混凝土应变变化趋势图。其中点号为混凝土上不同的测点，测点的具体位置参照前面的设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，混凝土各测点除结构上缘明显处于受拉状态，其他部位都处于受压的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化。在各级荷载的作用下，混凝土下缘最大压应变为75×10-6左右，上缘最大拉应变为40×10-6左右，，其值远小于混凝土的极限应变值，说明模型试件混凝土塔座工作状态始终处于弹性阶段。②钢—混凝土结合段钢结构应变分析下图分别为破坏荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件钢箱应变变化趋势图。其中点号为钢箱上不同的测点，测点的具体位置参照前面的设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，钢箱上各测点基本上都处于受压的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化，在距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置。在各级荷载的作用下，混凝土最大压应变为363×10-6左右，其值远小于钢箱的极限抗压应变值，说明模型试件钢箱工作状态始终处于弹性阶段，储备安全。③钢—混凝土结合段高强螺栓应变分析下图分别为破坏荷载组合下钢-混凝土结合段模型试件高强螺栓应变变化趋势图。其中测点的具体位置参照前面的坐标设计图示；分级数参照前面的加载吨位表。从图中可以看出，高强螺栓上各测点都处于受拉的状态，应变值都随着加载等级的增加而增加，并大致呈线性变化，螺栓的最大应力位于钢-混结合面处。由模型试件各种材料试验结果可知，在高强螺栓脱落之前，钢-混凝土结合段模型试件在破坏荷载组合的各级加载荷载作用下，变化趋势一致，无裂缝现象产生，结合面处无滑移、开裂及剥落现象产生，结构整体处于弹性工作阶段，受力平稳，储备安全，满足设计要求。下表分别为模型试件的混凝土、钢箱、高强螺栓等材料的测点计算值与试验值比对值分析。其中加载工况选择的是破坏荷载组合下螺栓脱落前一级荷载值，对于已损坏的应变片我们用空格代替，我们规定拉应力为正值，压应力为负值。①混凝土塔座表面应力测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0175325475625775950计算值（MPa）2.470.830.52-0.34-0.70-1.05-3.11试验值（MPa）1.330.36-0.29-1.66-2.05-2.41-2.99①钢箱表面应力测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）063275425575787850计算值（MPa）16．8516.798.66-9.82-15.94-24.78-23.91试验值（MPa）7.628.65-1.03-10.92-11.74-84.67-15.66测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）063275425575787850计算值（MPa）7.915.48-5-8.39-9.34-9.56-8.89试验值（MPa）6.183.09-6.18-8.03-7.62-21.01-9.27①高强螺栓表面应力X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）276.19274.77270.65258.68223.35试验值（MPa）/342.37331.87309.82304.67X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）270.53268.79264.38252.39217.76试验值（MPa）343.61/329.81320.95296.43X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）260257.60252.57240.42207.05试验值（MPa）/321.57/296.85292.31X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm）0100200300400计算值（MPa）254.94252.02246.5234.18201.41试验值（MPa）325.27311.68283.46272.13292.11由上面各表所列各测点应力数据可见：1、从表可以看出，在最大弯矩荷载组合的最大一级荷载工况作用下，混凝土结构、钢箱以及高强螺栓各个测点的试验值与有限元计算值大小相比规律比较相近。2、在距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置。3、试件因螺栓从混凝中脱落而破坏，而非材料屈服而破坏。4、通过比较混凝土与钢箱的应变值说明，钢-混结合段模型试件应力在由钢箱高应变值向混凝土塔座的低应变值传递过程中变化平稳，这与结构承压板的应力扩散作用是分不开的。4.7本章小结本章以房山五渡桥为工程背景，通过模型试验测得实验数据，并与理论数值相比较，分析了钢-混凝土结合段模型在最大轴力荷载组合、最大弯矩荷载组合、1.2倍最大轴力荷载组合、1.2倍最大弯矩荷载组合以及破坏组合作用下各种材料的受力变化趋势以及传导机理，得出结论如下：1、在弹性工作阶段，钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载作用下的受力性能接近于普通钢筋混凝土模型试件受力性能。2、实验过程中（螺栓脱落之前），钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载的作用下表现平稳，无任何异常现象产生。通过对试验所测得的数据比较分析，模型试件的高强螺栓、钢箱、混凝土等材料的应变值都随着荷载等级的增加大致呈线性增加，变化协调平稳。通过肉眼观察，试件各种材料的无裂缝产生，并且在卸载后基本不存在残余应变。实验结果表明：钢-混凝土结合段模型试件始终处于弹性工作阶段，储备安全，工作性能良好。3、结构在破坏组合力各级加载的作用下因材料屈服破坏的几率不大，很可能是因高强螺栓从混凝土中脱落而破坏。

4、结构在各级荷载作用下，距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置，但其应变数值远小于钢材的极限应变，钢结构处于弹性工作状态。5、模型试件在加载过程中受力平稳，钢箱高应力状态向混凝土低应力状态传递顺畅，这与结合面处承压板的作用密切内相关。6、混凝土结构、钢箱以及高强螺栓各个测点的试验值与有限元计算值大小相比规律比较相近。证明模型建立合理，实验数据可靠。第五章结论与展望5.1结论

本文通过理论分析结合试验研究的方法对五渡桥倾斜型预压式钢-混结合段展开研究。首先，通过连接方案比选确定了五渡桥最终采用“内法兰预压式钢-混结合段”构造方式的合理性；其次，通过建立全桥模型和钢－混结合段的局部分析模型结合的方法，对钢－混结合段的力学性能进行了理论研究；最后，进行了钢－混结合段缩尺比例模型实验，模型试验结果与理论分析结果相比较，得出结论如下：1、在弹性工作阶段，钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载作用下的受力性能接近于普通钢筋混凝土模型试件受力性能。2、实验过程中（螺栓脱落之前），钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载的作用下表现平稳，无任何异常现象产生。通过对试验所测得的数据比较分析，模型试件的高强螺栓、钢箱、混凝土等材料的应变值都随着荷载等级的增加大致呈线性增加，变化协调平稳。通过肉眼观察，试件各种材料的无裂缝产生，并且在卸载后基本不存在残余应变。实验结果表明：钢-混凝土结合段模型试件始终处于弹性工作阶段，储备安全，工作性能良好。3、混凝土结构、钢箱以及高强螺栓各个测点的试验值与有限元计算值大小相比规律比较相近。证明模型建立合理，实验数据可靠。4、结构在各级荷载作用下，钢箱表面转折部位应力的变化趋势非常明显，应视为钢箱受力的最不利位置，但其应变数值远小于钢材的极限应变，钢结构处于弹性工作阶段。5、结构在破坏组合力各级加载的作用下因材料屈服破坏的几率不大，很可能是因高强螺栓从混凝土中脱落而破坏。6、模型试件在加载过程中受力平稳，钢箱高应力状态向混凝土低应力状态传递顺畅，这与结合面处承压板的作用密切内相关。5.2展望由于本试验构件数目太少，所以无法从多方面分析影响钢-混凝土结合段的参数，加之结合段受力情况复杂，材料种类繁多，不少问题尚待进一步深入研究。因此，对钢-混凝土结合段的实验研究还需要进一步从以下几方面进行：1、进一步进行试验，增加高强螺栓的埋置长度，深入探讨混凝土塔座及钢箱在破坏荷载状态下的工作机理及破坏形态；2、钢-混凝土结合段的长度、混凝土的填充量、是否使用预应力、加劲肋的宽度、承压板的厚度等众多参数都会对结合段的刚度产生影响，从而影响钢-混凝土受力性能，需进行大量对比试验进一步的研究；钢混结合梁混凝土浇筑钢混结合梁施工工艺流程图工艺原理

钢混结合梁钢箱梁部分采用工厂化制作,运至工地现场后在桥位下加工拼装,采用吊车整孔吊装架设,吊车采用2台200t吊车；桥面翼缘板采用悬挑托架法施工，桥面板混凝土一次现浇成型。混凝土浇筑

顶板采用C50无收缩混凝土，底板混凝土采用C30纤维混凝土，混凝土的拌制必须按照配合比施工，控制好骨料的含水量、控制好原材料的称量偏差、控制好外加剂的掺量。混凝土搅拌时间最短不得小于2分钟，坍落度控制在规范允许范围内。混凝土在搅拌站拌合，罐车运输，泵车泵送入模，采用插入式振动棒振捣，由梁两端向中间一次浇筑完成。在底板C30纤维混凝土强度达到100%后才能施工桥面混凝土，混凝土与腹板、加劲肋相交处，就在桥面混凝土浇筑前严格按设计要求做好防水处理。

拆模时混凝土表面温度与环境温度之差不得大于15℃。混凝土养护期间，混凝土内部最高温度不宜超过65℃；梁体混凝土内部温度与表面温度之差、表面温度与环境温度之差不宜超过15℃；当环境温度低于5℃时禁止洒水；在任意养护时间，若淋注于混凝土表面的养护水温度低于混凝土表面温度，二者间温度不得大于15℃。梁体混凝土采用土工布覆盖并洒水养护。混凝土养护期间，应重点加强混凝土的湿度和温度控制，尽量减少表面混凝土的暴露时间，及时对混凝土暴露面进行紧密覆盖。

在桥面混凝土的强度全部达到100%才能通过运架设备，并在施工结束后清除钢箱的施工附属物、杂物，并使底板混凝土表面洁净、干燥。概述1、按施工方法分（1）就地浇筑式梁桥就地浇筑施工是一种古老的施工方法，它是在桥孔位置搭设支架，并在支架上安装模板，绑扎及安装钢筋骨架，预留孔道，并在现场浇筑混凝土与施加预应力的施工方法。就地浇筑施工方法的特点：1）桥梁整体性好，施工平稳，可靠，不需大型起重设备2）施工中无体系转换；3）预应力混凝土梁桥结构简化，施工方便4）需要大量支架5）施工工期长，费用高，需要较大的施工场地，施工管理复杂。下一页

就地浇筑钢筋混凝土简支梁桥的施工工序（图6-1）（2）装配式梁桥

上部结构在预制工厂，在运到现场吊装就位，然后在接头处把构建连接成整体。装配式与就地浇筑式相比具有的特点：

1）缩短施工工期

2）节约支架、模板

3）提高工程质量

4）需要吊装设备

5）用钢量略为增大根据具体情况来具体分析采用哪种施工方法。2、按承重结构的静力体系分１）简支桥２）连续梁３）悬臂梁3、按是否施加预应力划分：１）钢筋混凝土梁桥一般特点能就地取材、工业化施工、适应性强、整体性好、以及美观等优点。结构自身自重大，占全部作用设计值的３０～６０％跨度越大自重所占的比值就显著。正常使用状态是带裂缝的，因此工作性能、耐久性能受到影响大大限制了钢筋混凝土梁式桥的跨越能力。技术经济上合理最大跨径为２０米。悬臂梁桥和连续梁桥适宜最大跨径６０～７０米。２）预应力混凝土梁桥的一般特点

预应力混凝土，一种与现储存了足够压应力的混凝土材料。（混凝土收缩和徐变等作用会导致相当可观的预应力损失，故应用高强材料才能使预应力混凝土获得良好效果）特点：就有钢筋混凝土梁桥的所有优点外还有，能最有效的利用高强度材料，减少构建截面，显著降低资中所占全部作用设计值的比重增大跨越力，扩大混凝土结构适用范围。与钢筋混凝土梁桥相比，一般可节省钢材30~40%跨径越大节省越多。下一页施工支架与模板支架类型及构造二、施工支架与模板

就地浇筑混凝土梁桥的上部结构，首先应在桥孔位置搭设支架，以支承模板、浇筑的钢筋混凝土，以及其他施工荷载的重力。1、支架类型及构造

支架按其构造分立柱式梁式梁式－立柱式按其材料分木支架钢支架钢木支架万能杆件组拼支架

（备注：还应进行强度和稳定性验算）施工支架与模板支架类型及构造施工支架与模板1支架类型及构造满堂支架施工支架与模板1模板构造2、模板构造对模板的基本要求：1、具有足够的强度、刚度和稳定性。能安全可靠地承担施工中可能出现的各种荷载；2、保证结构的设计形状、尺寸及各部分相互之间位置的准确性；3、模板的接缝必须密合，确保混凝土浇注过程中不漏浆；4、构造简单，拆装方便，便于周转使用，应尽量做成装配式组件或块件。模板的分类与构造按模板的梁体成型时的作用：

内模、外模、侧模、端模、底模等。按模板所用的材料不同：

木模板、钢模板、钢木模板、胶合板模板、钢竹模板、塑料模板、玻璃钢模板、铝合金模板等。

施工支架与模板模板构造木模板基本构造⑴木模施工支架与模板模板构造T形梁木模构造空心板梁木制芯模构造施工支架与模板模板构造施工支架与模板模板构造⑵

钢模

T梁钢模板1-上铰，2-下铰，3-轨道，4-伸缩杆5-接缝箱梁钢模板

施工支架与模板模板构造施工支架与模板模板构造施工支架与模板模板构造施工支架与模板模板构造施工支架与模板模板构造模板与支撑工程

对现场浇筑梁，支架应满足有足够的强度和刚度接头位置应准确、可靠卸落设备要符合要求模板体系要求涂抹脱模剂制作密贴螺栓、拉杆、撑木牢固尺寸准确施工支架与模板模板构造施工支架与模板模板构造T梁的木模施工支架与模板模板构造模板的加固施工支架与模板模板构造施工支架与模板模板构造浇筑好的T梁支架3、模板和支架的制作与安装1）模板和支架在制作与安装时的注意事项2）制作及安装质量要求3）支架和模板的安装4、施工预拱度在支架上浇筑梁式上部构造时，在施工时和卸架后，上部构造要发生一定的下沉和产生一定的挠度。因此，为使上部构造在卸架后能满意的获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。施工支架与模板施工预拱度卸架后上部构造本身及活载一半所产生的竖向挠度δ1支架基底在荷载作用下的非弹性压缩δ4支架载荷载作用下的非弹性压缩δ3支架载荷载作用下的弹性压缩δ2由混凝土收缩及温度变化而引起的挠度δ5在确定预拱度时，所要考虑的因素：备注：当横载和静载产生的挠度不超过跨径的1/1600时，可不设预拱度钢筋骨架的安装钢筋加工三、钢筋工程

钢筋的加工过程有调直、除锈、冷拉、时效、下料、弯钩、焊接、绑扎等工序。⑴

钢筋的冷拉及时效强化

将钢材于常温下进行冷拉使产生塑性变形，从而提高屈服强度，称为冷拉强化。将经过冷拉的钢筋于常温下存放15～20d或加热到100～200℃并保持一定时间，称为时效处理。冷拉时钢筋被拉直，表面锈渣剥落，因此冷拉还可同时完成调直、除锈工作。在冷拉时最好采用同时控制钢筋应力和延伸率的方法，即“双控”，以应力控制为主，延伸率控制为辅。

钢筋骨架的安装钢筋加工⑵钢筋焊接连接

应尽量采用焊接连接，以保证质量、提高效率和节约钢材

闪光对焊优点生产效率高、操作方便、节约钢材、焊接质量高、接头受力性能好等闪光—预热闪光焊预热闪光焊连续闪光焊闪光对焊分类钢筋骨架的安装钢筋加工闪光对焊钢筋骨架的安装钢筋加工钢筋骨架的安装钢筋加工搭叠式焊接钢筋端部应预先折向一侧，使两接合钢筋在搭接范围内轴线一致，以减少偏心。搭叠式焊接分类单面焊双面焊长度不小于10d长度不小于5d备注：夹焊的焊接长度和搭叠焊一样钢筋骨架的安装钢筋加工⑵钢筋绑扎连接

直径不大于28㎜的螺纹钢筋或光圆钢筋均可采用绑扎搭接，受拉钢筋搭接长度见下表，受压钢筋搭接长度，应取受拉钢筋搭接长度的0.7倍。钢筋接头应设置在内力较小处，并错开布置。绑扎搭接的接头数量，在同一截面内，对受拉钢筋不宜超过受力钢筋的1/4，对受压钢筋不宜超过受力钢筋的1/2。接头相互间的距离如不超过钢筋直径的30倍时，均视为在同一截面。钢筋骨架的安装