框架剪力结构计算书毕业设计论文

I桂林理工大学本科毕业设计·论文求，完成桂林晨华综合办公楼(钢筋混凝土框架—剪力墙结构)的建筑、结构设计。内力分析及配筋计算，电脑绘出施工图);根据建筑要求完成其它楼层结构布置，应载与竖向荷载的计算和组合、截面配筋并绘制施工图);应用设计软件完成分析、设桂林理工大学本科毕业设计·论文IStudent:zengtaotaoTeacher:xingxwell,andseveraldetaildrawings.ECombinethearchitecturaldesignccalculated;Functioneffectanalysisofthehorizoloadcalculation,forceanalysisandmatchtendontocalculate,Iemployflatlaw-Cutthewallstructureofstrengthwostrengthanalysisandsection,framedesignstrength(includinginternalforceanalysis,levelloadwithcalculation,association,桂林理工大学本科毕业设计·论文摘要 I Ⅱ1结构设计说明 12结构设计计算书 52.1剪力墙、框架及连梁的刚度计算 52.1.1框架的等效剪切刚度Cr₁ 52.1.2剪力墙的等效刚度EI 8 2.1.5刚度特征值 2.2水平地震作用效果分析 2.2.1重力荷载 2.2.2水平地震荷载计算 2.2.3框架—剪力墙协同工作计算 2.2.4总剪力墙、总框架和总连梁的内力 2.2.5连梁内力计算 2.2.6单片剪力墙的内力 2.2.7框架内力计算 2.3竖向荷载作用下框架和剪力墙内力计算 2.3.1框架内力计算 2.3.2剪力墙内力计算 2.4荷载效应组合 2.4.1梁的支座弯矩和剪力 2.4.2梁的跨中最大弯矩 2.4.3柱的内力组合 2.4.4剪力墙内力组合 2.4.5连梁内力组合 2.5截面设计与配筋计算 2.5.1框架梁(正、斜)截面设计 2.5.2框架柱的截面设计 2.5.3剪力墙墙肢截面设计 V桂林理工大学本科毕业设计·论文2.5.4连梁正斜截面设计 2.6楼梯设计 2.6.1平台板计算 2.6.2梯段板计算 2.6.3平台梁计算 2.7梁板设计 2.7.1板的计算 2.7.2梁的计算 结论 致谢 参考文献 桂林理工大学本科毕业设计·论文1层层高3.9m,其余层层高均为3.6m;突出屋面的塔楼为电梯机房和楼梯间。建筑面积6153.71m²,占地面积683.75m²。自然地表下1m内为填土，填土下3m厚为硬塑性粘土，再下为砾石层。粘土允许承载力为180kN/m²,砾石层允许承载力为300kN/m²。地下水位在地表以下2m,水质对混凝土无侵蚀。地震设计烈度7度，建筑场地类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.35s,1.1.2结构方案及布置桂林理工大学本科毕业设计·论文21.1.3构件初估1.1.3.1柱截面尺寸的确定为横截面面积，取方形时边长为a;n为验算截面以上楼层层数；F为验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定；f为砼轴心抗压强度设计值；φ为地震及中边柱的相关调整系数，7度地区，中间柱取1、边为结构单位面积的重量，根据经验估算钢筋砼高层建筑约为12～18KN/M²由于框-剪结构办公楼荷载较小，按14KN/M²考虑；设防烈度7度、小于60m高的框-剪结构抗震等级为三级，因此μ取0.95。初步选定中柱截面KZ-4选450mm×450mm;KZ-2选400mm×400mm;对于边柱，φ取1.1,则：桂林理工大学本科毕业设计·论文3初步选定边柱截面KZ-3选400mm×400mm;KZ-1选350mm×350mm1.1.3.2梁尺寸确定梁截面高度可按h=(1/10～1/18)I,I为跨长；梁截面宽度bb=本设计取宽250mm。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定横向框架梁KL-1、250mm×600mm;KL-4取250mm×400mm.1.1.3.3楼板厚度的确定楼板为现浇双向板，一般厚度取(1/40～1/30)1板(短向长度)且不小于80mm,3600/40=90m,取110mm>90mm,满足要求。1.1.3.4剪力墙尺寸的确定电梯机房近似位于建筑物中心且墙体为承重墙体，考虑做成钢筋混凝土筒体。除电梯井道筒体外，横向设四道共26.4m剪力墙，纵向设四道共21.76m剪力墙，墙厚均与隔墙相等为240mm。底层剪力墙截面面积A=13.8m²,柱截面面积A。=7.1m²,楼面面积为618.67m²,则：A./Ae=13.8/617.97=0.022,满足A./Ae=0.02~0.03的要求。(A,+A。)/Af=(13.8+7.1)/517.97=0.04,满足(A.+A。)/Af=0.0根据“分散、均匀、对称、周边”的原则，布置成L形剪力墙，且使质量中心和刚度中心尽可能重合。1.1.4基本假定与计算简图1.1.4.1基本假定1)平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方桂林理工大学本科毕业设计·论文42)楼板在自身平面内刚性假定：在水平荷载作用下，框架和剪力墙之间不产生3)由于结构体型规整、剪力墙布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转1.1.5荷载计算竖向荷载主要是结构自重(恒载)和使用荷载(活载)。结构自重可由构件截面尺寸直值。使用荷载(活荷载)按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。1.1.6侧移计算及控制1.1.7内力计算及组合1.1.7.1竖向荷载下的内力计算承受各层楼盖、连梁、纵向连系梁传来的荷载及各层剪力墙自重荷载；连梁考虑塑1.1.7.2水平荷载下的内力计算桂林理工大学本科毕业设计·论文51.1.8构件设计2.1剪力墙、框架及连梁的刚度计算2.1.1框架的等效剪切刚度CF₁梁编号截面混凝土等级边框架梁中框架梁桂林理工大学本科毕业设计·论文62.1.1.2柱的线刚度计算表2-1-2柱线刚度层号柱层高12.1.1.3框架柱侧移刚度对于高度小于50m且高宽比小于4的建筑物，仅考虑柱弯曲变形引起的柱侧移刚桂林理工大学本科毕业设计·论文7层号中框架中柱层号6边框架中柱桂林理工大学本科毕业设计·论文81边框架边柱4边框架中柱84中框架边柱中框架中柱D₂=D₃=D₄=D,=332256KN/m²框架剪切刚度：2.1.2.1剪力墙W--1(A~③轴)的刚度计算9图2-1-1w-1截面剪力墙截面见图2-1-1所示，剪力墙厚240mm,1～5层混凝土C40,6～8层混凝土A.=0.35²+0.4²+6.17×0.24桂林理工大学本科毕业设计·论文0.4²×2.7²+0.24×6.17×(6.17/2+0.2-2.7)²+0.24×1.36×2.7=10.56m⁴则剪应力分布不均匀系数按T形取值，查表得：W—1的等效刚度按高度加权平均，得：2.1.2.2剪力墙W--2(O~①轴)的刚度计算图2-1-2W-2截面剪力墙截面见图2-1-2所示，剪力墙厚240mm,1～5层混凝土C40,6～8层混凝土C30,有效翼缘宽度：桂林理工大学本科毕业设计·论文有效翼缘宽度取小值：b;=1.68m。墙肢面积：A=0.35²+0.4²+6.17×0.24+1.36×0.24墙肢形心：墙肢惯性距：0.4²×3.425²+0.24×6.17×(6.17/2+0.2-3.425)²+0.24×1.36×3.425+0.24×1.385×2.92²=14对于工字形截面，W—2的等效刚度按高度加权平均，得：2.1.2.3横向剪力墙总等效刚度横向剪力墙总等效刚度为：2.1.3连梁约束刚度c截面：0.25×0.5m,1～5层混凝土为C40,6~8层为C30,一端有刚域，如图2-1-3所示：桂林理工大学本科毕业设计·论文(应算至墙肢形心，考虑W-1、W-2相连连梁的墙肢形心与墙体中心相差不远，为简化计算统一算至墙肢中心。)惯性矩：矩形截面剪应力不均匀系数：μ=1.2考虑连杆剪切变形影响系数：连梁约束弯矩：1～5层：6～8层：连梁等效剪切刚度：2.1.4壁式框架柱剪切刚度CF₂2.1.4.1WF--1的类型判别1)墙肢惯性矩1,墙肢截面积A及组合截面惯性矩1。不考虑墙肢翼缘作用时，WF--1的截面尺寸如图2-1-4所示。3墙肢惯性矩：墙肢面积：图2-1-4WF—1不考虑墙肢翼缘作用截面图A₂=0.24×1.3=0.312m²A,=0.24×0.65=0.156m²2)连梁折算惯性矩。连梁折算惯性矩1,截面积A,计算跨度1,及折算惯性矩,见表2-1-4。桂林理工大学本科毕业设计·论文表2-1-4WF-1连梁折算惯性矩层号截面(mm)003)整体系数α及第一列连梁：第一列洞口两侧墙肢轴线距离：a,=2.075m高度加权平均：h=(3.9×3.9+3.6×3.6×7)/29.1=3.64m净截面惯性矩：整体系数：查表得：ξ=0.762。判断为壁式框架。为简化计算，按不考虑墙肢翼缘作用来计算壁式框架。2.1.4.2壁式框架WF-1的刚域长度计算：壁梁刚域长度：壁柱刚域长度：边柱：桂林理工大学本科毕业设计·论文2)一般层：壁梁刚域长度：壁柱刚域长度：边柱：WF--1的尺寸及各杆件的刚域长度详见图2-1-5所示，(杆件的宽度b,均为240mm)。00003-8层1层5图2-1-5WF--1的立面尺寸及刚域长度桂林理工大学本科毕业设计·论文2.1.4.3梁和柱考虑刚域及剪切变形影响的折算线刚度1)梁、柱的惯性矩因WF—1的梁在净跨范围内由两根高度相等的梁组成，所以双层梁的惯性矩等于两单梁惯性矩之和。梁：1层：3～8层：柱：边柱：a2)壁梁和壁柱的折算线刚度(计算简图见2-1-6所示),WF—1的梁和柱折算线刚度分别列于表2-1-5和2-1-6中。图2-1-6WF-1梁柱计算简图图2-1-6WF-1梁柱计算简图d表2-1-5壁梁杆端转线刚度层号层号表2-1-6壁柱杆端转动折算线刚度ij,i₂及侧移折算线刚度i截面尺寸(截面尺寸(mm)aa1柱边柱1002柱102层号ii7-8层3-5层2层及柱的侧移折算线刚度(括号内数字)(单位：10³kN)3)壁柱的侧移刚度D(见表2-1-7)及壁式框架剪切刚度CF2柱位层号梁左梁iiKαD边13柱2柱位层号梁柱左梁i右梁iiKaD边柱61326桂林理工大学本科毕业设计·论文(标准层),(底层),2.1.5刚度特征值：主体结构刚度特征值(不考虑连梁刚度折减，壁式框架剪切刚度计入框架中)λ为：为使框架和剪力墙两部分能很好地协同工作，各自发挥自己的特征和作用，刚度特征值以1.1~2.2为宜。本设计中结构的刚度特征值为1.44,因此是合理的。2.2水平地震作用效果分析2.2.1重力荷载2.2.1.1屋面荷载1)屋面恒载30mm细石混凝土保护层三毡四油防水层20mm水泥砂浆找平层150mm水泥蛭石保温层1:8水泥炉渣找坡层110mm钢筋混凝土板结构层V型轻钢龙骨吊顶合计2)屋面活载屋面雪载屋面活载(上人屋面)2.2.1.2楼面荷载1)楼面恒载水磨石地面110mm钢筋混凝土板桂林理工大学本科毕业设计·论文合计2)楼面活载2.2.1.3梁、柱、墙及门、窗重力荷载因设有吊顶，故梁表面没有粉刷层。为了简化计算，计算柱重力荷载时近似取1.15倍柱自重以考虑粉刷层的重力荷载。横梁、纵梁(包括次梁)、柱重力荷载计算结果见表2-2-1、2-2-2和2-2-3,表中h、1、H₀分别表示梁截面净高度、净跨长和柱净表2-2-1横梁重力荷载计算表(一层)类别层号Gn/根数BC跨表2-2-2纵梁重力荷载计算表(一层)类别A、①轴③、①轴表2-2-3柱重力荷载计算表(一层)类别层号③、①轴内外围护墙均采用240mm厚水泥空心砖(容重9.6kN/m²)。内墙两侧均为20mm厚1:3水泥砂浆粉刷层(20kN/m³×0.02m=0.4kN/m²);外墙面为25mm厚水刷石墙面 (0.5kN/m²)。内、外墙及钢筋混凝土剪力墙单位面积上的重力荷载如下。粉刷层240厚水泥空心砖合计水刷石墙面240厚水泥空心砖水泥砂浆粉刷层合计钢筋混凝土剪力墙：水泥砂浆粉刷层240厚钢筋混凝土墙合计0.4kN/m²采用铝合金玻璃窗，房间门用木门，底层入口门用铝合金门，其单位面积重力荷载为图2-2-1动力计算简图桂林理工大学本科毕业设计·论文结构抗震分析时所采用的计算简图如图2-2-2所示。集中于各质点的重力荷载代窗面积：2.4×2.1×17+1.2×1.5×4+1.5×1.5×4+1.2×1.2×2=104.76m²内墙面积(不包括门):(18×6.6+20×3.6)×3.6-56.7=630.18m²(4×6.6+2×7.2+2×3.6)×3.6-1×2.1×2-1.则第二层板重：255.75×(6.45+2)=2161.1kN外墙重：317.88×3.204=1018.5kN内墙重：630.18×3.104=1956.07kN窗重：104.76×0.4=41.9kN2)总重力荷载代表值集中于各质点的重力荷载代表值为：则总重力荷载代表值为：GE=∑G;=7665.8+7367.8×6+652.2.2水平地震荷载计算可采用底部剪力法。2.2.2.1结构基本自振周期移μ进一步简化为均布荷载q,得：桂林理工大学本科毕业设计·论文在均布荷载作用下，由剪力墙单独承受水平荷载时的顶点位移为：在顶点处，Z=29.1m,由,λ=1.45查表得框—剪结构在均布荷载作用下的顶点位移系数为0.571,则：对质量和刚度沿高度均匀的框一剪结构，结构自震周期由顶点侧移确定，按下式计算：r=1.7×WrA,=1.7×0.8×√0.072=0.365s2.2.2.2总水平地震作用地震影响系数：结构等效总重力荷载代表值为：Geq=0.85GE=0.85×59688=50734.8kN结构总水平地震作用标准值为：FEK=αiGeq=0.077×50734.8=3905.56kN2.2.2.3各楼层质点的水平地震作用所以顶部附加地震作用系数：δ,=0附加顶端集中荷载：△F=δ,Fk=0F计算过程及结果见表2-2-5。桂林理工大学本科毕业设计·论文表2-2-5各楼层质点的水平地震作用层号987654321∑为后续计算方便，将各楼层质点；的水平地震作用F;和顶点附加水平地震作用△Fa,按基底弯矩和基底剪力相等的原则折算为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载，如图2-2-2所示：由基底弯矩：基底剪力：2.2.3框架一剪力墙协同工作计算2.2.3.1框架——剪力墙协同工作计算简图如图2-2-3所示：建筑物横向所有框架、所有剪力墙所有连梁各自综合在一起，分别形成总框架、总剪力墙和总连梁。图2-2-2荷载形式桂林理工大学本科毕业设计·论文2.2.3.2结构顶点位移以层间位移计算考虑连梁塑性调幅其刚度折减系数取为0.55,重新计算λ值：结构顶点位移为：倒三角形荷载：顶点集中荷载：各楼层标高处的位移计算结果见表2-2-6。表2-2-6位移计算8桂林理工大学本科毕业设计·论文由表2-2-6可知：(满足要求)(满足要求)2.2.4总剪力墙、总框架和总连梁的内力由λ=1.241查图表计算各楼层标高处总剪力墙弯矩系数,而求得剪力墙弯矩M(ξ)=M"(ξ)+M²(ξ),计算结果见表2-2-7。表2-2-7总剪力墙弯矩计算表层号876543210,,,从而得VW'(ξ),计算表2-2-8总剪力墙v,(5)计算表8765桂林理工大学本科毕业设计·论文顶点集中荷载：总框架剪力：计算过程及结果见表2-2-9。标高Z倒三角形荷载0882746615573435桂林理工大学本科毕业设计·论文2611790062.2.4.5总框架剪力的调整对总框架剪力v,<0.2v。的楼层，楼层v,取1.5v.和0.2V₀中的较小值。则本设计中各层v,均取781.89kN。各层框架总剪力调整后，按调整前后的比例放大各柱和梁的剪力和端部弯矩，柱轴力不放大。总剪力墙在结构底部承担地震弯矩：因此符合《高层建筑混凝土结构技术规程》的要求。1～8层计算简图如图2-2-4所示。桂林理工大学本科毕业设计·论文连梁截面尺寸：240×500mm,I=5.6m。连梁刚域长度cl=3.36m,c=0.6,计算长度I'=2.24m。各层连梁总约束弯矩：每根连梁的约束弯矩：M1₂=M,;14各层连梁计算弯矩：M₆12=M12-c(M₁2+M₂)=0.25M12连梁计算剪力：连梁内力计算结果见表2-2-10(单根连梁)。表2-2-10地震作用下连梁内力层号总连梁Mbj8765层号总连梁Mbj4桂林理工大学本科毕业设计·论文212.2.6单片剪力墙的内力水平荷载作用下剪力墙内力的计算，按各片剪力墙的等效刚度进行分配，由此计算单片剪力墙的内力。H=29.1m<50m,H/B=29.1/15.5=1.877<4,由《高层建筑混凝土结构技术规程》可知，本框剪结构可仅考虑弯曲变形影响，不考虑柱和墙肢的轴向变形。考虑与连梁连接的剪力墙受连梁弯矩的影响，第j层第i个墙肢的弯矩和剪力分别为：式中：W--1(A~③轴)的分配系数：W--2(O~①轴)的分配系数：μ₂=(1-2×0.214)/2=0.286计算结果见表2-2-11。桂林理工大学本科毕业设计·论文表2-2-11地震作用下单片剪力墙内力MwM87654321042.2.7框架内力计算2.2.7.1框架地震剪力v,在各框架柱间的分配取10轴一榀框架。2)框架柱反弯点位置：各层柱反弯点高度比y由下式计算：y=y,+y₁+V₂+y3结果见表2-2-12:表2-2-12框架柱及反弯点位置层A轴柱(边柱)③轴柱(中柱)桂林理工大学本科毕业设计·论文y7000③轴柱(中柱)yy50004000000300000020000000000003)框架梁柱节点弯矩分配(见图2-2-5)。MC上=V,;(1-y)h,Mc下=V,yh中柱(③轴):6～8层层间刚度D为每一层的框架柱侧移刚度和壁式框架柱侧移刚度之和。计算结果见表2-2-13。桂林理工大学本科毕业设计·论文表2-2-13框架梁柱弯矩剪力DDVyMc下M总8765432层层③轴柱(中柱)号D87桂林理工大学本科毕业设计·论文321注：表内括号外数字为实际计算所得数字，计算轴力时取该项数值。括号内为调整放大后所得数字，用于计算梁、柱弯矩和剪力。2.2.7.2框架柱轴力与框架梁剪力计算NcjA=NABj,Ncjp=NcDj梁柱计算结果见表2-2-14。梁端剪力Vbj(kN)柱轴力N(kN)AB跨③轴①轴765432水平地震作用下的框架弯矩图(取半框架作图)如图2-2-6所示。桂林理工大学本科毕业设计·论文A287654321层层层层层层层层图2-2-6水平地震作用下的半框架弯矩图(kN·m)(另一半框架为反对称图形)以9轴横向框架为例。1)屋面荷载：30mm细石混凝土保护层20mm水泥砂浆找平层1:8水泥炉渣找坡层屋面活载(上人荷载)合计2)楼面荷载：一般房间(办公室、厕所)合计3)楼面荷载分配为等效均布荷载，(如图2-3-1所示):4)横向框架梁上线荷载：合计29.64kN/m横隔墙(240厚水泥空心砖双面抹灰):3.104×(3.6-0.5)=9.62kN/m1层：梁自重(因设有吊顶，不考虑抹灰):3.13kN/m横隔墙(240厚水泥空心砖双面抹灰):3.104×(3.9-0.5)=10.55kN/m合计1～8层：梁自重(因设有吊顶，不考虑抹灰):合计A轴纵向梁KL-4荷载：纵隔墙自重(考虑窗洞):3.104×(3.6-0.4)×0.85=8.44kN/m纵隔墙自重(考虑窗洞):3.104×(3.9-0.4)×0.85=9.23kN/m8层：均布线荷载：梁自重(因设有吊顶，不考虑抹灰):2.5kN/m桂林理工大学本科毕业设计·论文合计21.72kN/m梁自重(因设有吊顶，不考虑抹灰):2.5kN/m纵隔墙自重(考虑门洞):梁自重(因设有吊顶，不考虑抹灰):纵隔墙自重(考虑门洞):8层：P=12.01×3.6=43.24kN2～7层：350mm×350mm柱自重(考虑粉刷):P=17.24×3.6+12.681层：350mm×350mm柱自重(考虑粉刷):P=18.03×2～7层：400mm×400mm柱自重(考虑粉刷):1层：400mm×400mm柱自重(考虑抹灰):框架竖向荷载如图2-3-2所示。2-7层1层43.24kN78.19kN78.19kN31.25kN/mKL-1KL-2AD2.3.1.2框架弯矩计算在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架连同上下层柱组成基本计算单元，竖向荷载产生的梁固端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单元之1)梁的固端弯矩(见表2-3-1):层号固端弯矩名称BC(KL—2)梁CD(KL—1)梁M8均布荷载2)柱的线刚度见表2-3-2:层号边柱中柱边柱中柱6～8层：6～8层：值计算。桂林理工大学本科毕业设计·论文图2-3-39轴半框架梁柱线刚度示意图(kN·m)桂林理工大学本科毕业设计·论文以B柱顶层节点和C柱顶层右梁为例：8层6、7层5层2-4层1层5)传递系数：底层传递系数为1/2,其余各层柱传递系数为1/3;梁远端固定传递系数为1/2,远端滑动支座传递系数为一1。8层6、7层5层2-4层1层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁图2-3-49轴竖向荷载弯矩分配图(kN·m)6)弯矩分配(分配过程见图2-3-4)7)节点不平衡弯矩的再分配：由于柱端弯矩按1/3传递系数传递到远端(底层层号轴线号B轴杆件号上柱下柱右梁上柱下柱8分配系数7分配系数杆端弯矩不平衡弯矩弯矩分配结果弯矩6分配系数杆端弯矩不平衡弯矩弯矩分配结果弯矩5分配系数杆端弯矩不平衡弯矩弯矩分配结果弯矩4分配系数杆端弯矩不平衡弯矩3桂林理工大学本科毕业设计·论文用分层法进行近似计算的梁柱最终弯矩值见2-3-5图。7层6层5层4层2层B图2-3-5分层法计算的9轴梁柱弯矩(括号内为调幅后弯矩值)在竖向荷载作用下，对梁端负弯矩进行调幅，调幅系数取0.85。2.3.1.3梁剪力及柱轴力计算1)梁端剪力：桂林理工大学本科毕业设计·论文V=V,(荷载引起剪力)+V(弯矩引起剪力)=柱轴力：N=V(梁端剪力)+P(节点集中力及柱自重)表2-3-4竖向荷载作用下梁端剪力及柱轴力(kN)弯矩引起剪力总剪力N顶N底N顶8070605040302010注：括号内为调幅后的剪力值。NsNiCNii+1AN₁,iMBBC图2-3-62.3.2剪力墙内力计算见2-3-6图。桂林理工大学本科毕业设计·论文Mi应按剪力墙线刚度分配给上层剪力墙及下层剪力墙：各层轴力则为其中MAB,VB,i由8轴框架内力计算而得。8轴框架在竖向荷载作用下计算方法同9轴框架，其计算简图见图2-3-6轴框架柱的线刚度同9轴，见表2-3-2。框架梁线刚度如下：KL—1b×h=0.256～8层：ib=23636kN·m8轴框架竖向荷载弯矩分配见图2-3-8。38层32-7层3kNkkNkkN/mN/mN/m43.24kNKD图2-3-7竖向荷载桂林理工大学本科毕业设计·论文8层6、7层5层1层左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱-0.I上图为：图2-3-88轴框架弯矩分配图桂林理工大学本科毕业设计·论文轴线号@轴①轴杆件号左梁上柱下柱上柱下柱分配系数分配系数分配系数桂林理工大学本科毕业设计·论文43.24kN(8层)62.06kN(2-7层)64.95kN(1层)26.51kN/m(8层)78.19kN(8层)86.98kN(2-7层)90,18kN(1层)图2-3-9(8)轴剪力墙受楼板传来竖向荷载2.3.2.2楼板传来的竖向荷载弯矩M₂i:2.3.2.3墙自重2.3.2.4竖向荷载作用下产生的剪力V₆2.3.2.5竖向荷载作用下8轴剪力墙W—1的弯矩、轴力及剪力见表2-3-6。表2-3-6竖向荷载作用下剪力墙8轴W—1的内力计算V楼板传来自重分配系数8上1.00下0.507上0.50下0.506上0.50下0.485上0.52下0.504上0.50下0.503上0.50下0.502上0.50下0.52上0.48下一1图2-3-10竖向荷载作用下剪力墙内力图本节内容仅列出9轴1、6、8层梁柱的内力组合过程，其余层计算方法相同，不在只考虑竖向荷载情况下，按规定应分别计算出在恒载和活载作用下结构的内力，然后乘上各自的分项系数以获得恒载和活载组合时的内力，在本例中，考虑了活载占全部竖向荷载的实际比例，当取竖向荷载的综合分项系数Yao=1.25时，其计算结果十分相近，即为计算方便，本例仅计算出全部竖向荷载(恒载十活载)作用下结构的内力，当乘以综合分项系数Yco=1.25时，即为只考虑竖向荷载的组合结果。在竖向荷载作用下，先考虑梁端负弯矩的调幅，然后再计算剪力和跨中弯矩，进行内力组合。考虑竖向荷载代表值取恒载100%、活载50%,故本例竖向荷载代表值约占总重力荷载的93.2%,当与地震作用组合时，取y₀C₈Ge≈1.2x₆×0.932Cc₀Gc=1.12Cc₀Go。钢筋混凝土高层建筑结构构件的承载能力按下列公式验算：桂林理工大学本科毕业设计·论文为了计算比较，本例在内力组合以获得荷载效应组合设计值S的同时，乘上结构重要性系数和抗震能力调整系数，即对抗震设计采用下列表达式：2.4.1梁的支座弯矩和剪力考虑到水平地震作用可自左向右和自右向左作用，分别引起大小相等方向相反的支座弯矩和剪力。当竖向荷载效应与水平地震作用效应组合时，支座弯矩和剪力按下列各式组合：支座负弯矩：(取其中之大者)支座正弯矩：十M=(XEMeh一Y₆Mg)YRE支座正负弯矩、梁端剪力的组合结果见表2-4-1。剪力(kN)跨中最大弯距层号弯矩名称M×0.75剪力名称V位置8A8跨A3459Bc跨B6MAB跨A39桂林理工大学本科毕业设计·论文MAB跨A92Bc跨B2.4.2梁的跨中最大弯矩跨中正弯矩：取其中之大者)为竖向荷载(恒载和楼面活载)标准值引起的梁跨范围内最大正弯矩。现以9轴六层KL—1为例计算梁的跨中最大正弯矩。2.4.2.1仅考虑竖向荷载如图2-4-1所示，仅考虑竖向荷载：剪力为零值点距A点距离为x,则94.29=30.32x,x=3.11m,此截面处跨中弯矩最大，即57.31kNmM=Y₀YgaM2.4.2.2考虑竖向荷载与水平地震作用组合桂林理工大学本科毕业设计·论文ABAABA1)当地震自左向右时，如图2-4-2所示，则左端弯矩组合值MAB:右端弯矩组合值MA:VAg=1.12×94.29—1.3×5.11=98.96kNVg=30.32×6.6—98.96=101.15kN剪力为零值点距A点距离为x,则此截面处跨中弯矩最大，即M=98.96×3.264-36.82—0.5×30.32×3.264²=124.68kN·m考虑抗震能力调整系数XRE=0.75,则2)当地震自右向左时，如图2-4-3所示，则桂林理工大学本科毕业设计·论文ABABABA左端弯矩组合值MAB:Mg=X₆Mo十YEM=—1.12×57.31—1.3×21.05=—91.55kN·m右端弯矩组合值MgA:Mg=X₆Mo+YE₅Meh=—1.12×95.36+1.3×12.6按图(c)可求得梁端剪力VA、Vgx:VAg=1.12×94.29+1.3×5.11=112.25VaA=30.32×6.6-112.25=87.86剪力为零值点距A点距离x,则此截面处跨中弯矩最大，即M=112.25×3.7-91.55—0.5×30.32×3.7²考虑到抗震能力调整系数YnE=0.75,则9轴框架梁跨中最大弯矩见表2-4-1。2.4.3柱的内力组合柱的内力组合如下：桂林理工大学本科毕业设计·论文考虑荷载组合考虑荷载与地震作用组合式中，水平地震作用产生的剪力VEh(及各柱的V值)已算出，竖向荷载产生的剪力Vo可根据各柱端弯矩算出。如8层边柱：同理，算出9轴8、6、1层各柱剪力。框架柱选取每层柱顶和柱底两个控制截面，从6组内力组合中选取一组数值最大者作为截面设计控制值。9轴8、6、1层柱的内力组合计算见表2-4-2。表2-4-29轴框架柱内力组合表层号位置内力边柱(④轴柱、①轴柱)中柱(③轴柱、C轴柱)作用类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合作用类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合①(恒载+活②水平地震①(恒载+活②水平地震8柱顶MNVM桂林理工大学本科毕业设计·论文6柱顶MV柱底1M1柱顶M2814柱底M65562.4.4剪力墙内力组合以8轴剪力墙W-1为例，剪力墙内力组合如下内力组合及(考虑抗震)(非抗震)每层剪力墙选取顶端和底端两个控制截面，从6组内力组合中选取一组数值最大桂林理工大学本科毕业设计·论文8轴第8、6、1层剪力墙的组合设计见表2-4-3。层号内力作用类别竖向荷载与作用类别竖向荷载与地震地震8NV614162.4.5连梁内力组合连梁KL-3算法同9轴框架梁，KL-3在竖向荷载及水平地震荷载作用下的跨中最大弯矩均在与剪力墙相连的支座处，如表2-4-4所示。表2-4-4连梁KL-4内力组合支座弯矩(kN·m)层号弯矩名称剪力名称桂林理工大学本科毕业设计·论文34874719668825848115412.5截面设计与配筋计算截面最大抵抗矩系数α:HPB235时，α=0.4255HRB335时，α=0.3988C40:跨中：取0.2%和45f./f,=0.257%中较大值，桂林理工大学本科毕业设计·论文支座：取0.25%和55f,/f,=0.314%中较大值，1)8层边跨(250①跨中截面(M=120.65kN·m)故取下部配筋为：322(As=1140mm²)。509mm²>pminbh₀=0.262%×240×615=3=897.6mm²>panbh₀=0.262%×240×615=386.故取上部配筋为：320(As=942mm²)。2)8层中跨(250下部按构造配筋，为：214(A₈=308mm²)。=560mm²>pminbh₀=0.262%×240×615=386.71mm²3)6层边跨(250故取下部配筋为：320(A₈=942mm²)。②支座左截面(M=—74.25kNm)故取上部配筋为：316(As=603mm²)。故取上部配筋为：218+1Φ20(As=823mm²)。4)六层中跨(250mm×500mm):h₀=500-35=465mm①跨中截面(M=41.15kN·m,M=-76.94kN-m)故取下部配筋为：216(As=402mm²)。上部配筋同支座左截面，为3116(As=603mm²)。②支座左截面(M=-76.94kN·m)故取上部配筋为：316(As=603mm²)。5)1层边跨(250故取下部配筋为：320(As=942mm²)。=532.89mm²>pminbh₀=0.314%×240×615=463.46mm²故取上部配筋为：2±18+1120(As=823mm²)。6)1层中跨(250①跨中截面(M=-69.83kNm)下部配筋用构造配筋，为214(A₈=308mm²)。2.5.1.2斜截面抗剪设计(三级抗震)8层边跨：内力组合时，V₀=-132.55kN考虑地震作用组合时，截面尺寸符合要求。0.7febh₀=0.7×1.43×250×465=116366N<Vb=1选用双肢箍φ8则A=50.3mm应按构造配筋，选用2φ8@150。8层中跨：内力组合时，V=23.3kN考虑地震作用组合时，截面尺寸符合要求。应按构造配筋，选用2φ8@150。由《高层建筑混凝土结构技术规程》得，梁端箍筋加密区长度：边跨取max(1.5h。,500)=max(975,500)=975mm,取1000mm;中跨取max(1.5h。,500)=max(750,500)=750mm。加密区箍筋最大间距：边跨取min(h/4,8d,150)=min(162.5,144,中跨取min(h,/4,8d,150)=min(125,128,150)=125mm。桂林理工大学本科毕业设计·论文各框架梁箍筋计算见表2-5-1表2-5-1框架梁箍筋计算非加密区实配筋加密区实配筋三级抗震时，框架梁沿梁全长的面积配筋率应符合：Psv≥0.26f,/f2.5.2框架柱的截面设计2.5.2.1柱的剪跨比和轴压比验算柱的剪跨比按确定，M取上、下柱端弯矩设计值较大者，柱的剪跨比宜大于2。框架—剪力墙结构的轴压比限值由《高层建筑结构技术规程》查得为[n]=0.95。柱轴压比按确定，N取考虑地震作用组合的轴压力设计值。混凝土保护层厚度取35mm,则h₀=h-35mm。本设计各柱的剪跨比和轴压比见表2-5-2。表2-5-2柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次hfM桂林理工大学本科毕业设计·论文8565125O856251252.5.2.2柱计算长度2.5.2.3柱截面配筋计算C30、C40均小于C50,所以α₁=1.0、β₁=0.8。N,=αf.bh,5,=1.0×19.1×350×315×0.550=1158.18KN桂林理工大学本科毕业设计·论文和第一组内力和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，e=ηe₁+h/2-a,=1.572×46.6故每侧实配316(A,=A,'=603mm²)。第二组内力e.取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，e=ne,+h/2-a,=1.608×31.6经验算，符合小偏心受压的条件。按构造配筋，每侧实配316(A=A,'=603mm²)。8层边柱均为大偏压，故选最不利组合为：和第一组内力e=ηe,+h/2-a,=1.082×455.3+350/每侧实配316(A=A.'=603mm²)。e=ne,+h/2-a,=1.149×249.经验算，符合大偏心受压的条件。按构造配筋，每侧实配316(A,=A.'=603mm²)。②中柱：1～5层：N,=α,f.bh₀5=1.0×19.1×400×365×0.550=1533.73KN6～8层：1层中柱均为小偏压，故选最不利组合为：m和第一组内力e。取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，e=ηe,+h/2-a=1.511×45.36+400/经验算，符合小偏心受压的条件。按构造配筋，Am=A=0.7%×400²/2=560mm²,第二组内力e.取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，e=ηe,+h/2-a,=1.6×29.55+400/经验算，符合小偏心受压的条件。按构造配筋，每侧实配318(A,=A,'=763mm²)。8层中柱均为大偏压，故选最不利组合为：e。取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，e=ηe,+h/2-a,=1.093×356.06+40经验算，符合大偏心受压的条件。桂林理工大学本科毕业设计·论文x<2a'=2×35=70mm,近似取x=2a',则KZ-3:一到八层：每侧配318(A=A.'=763mm²)。KZ-4:一到八层：每侧配320(A=A·=2)斜截面抗剪(三级抗震):为保证强剪弱弯，柱设计剪力值取V。=1.1×(M。+M。)/H。及内力组合中较大值。对于三级抗震柱，箍筋加密区范围内箍筋的体积配筋率不应小于①边柱：1层：N=1237.85kN>0.3f.A.=0.3×19.1×350×315=631.73kN剪跨比入=5.2>2,且5.2>3.所以λ=3截面尺寸满足要求。故非加密区的箍筋按构造配筋，取复合箍4φ8@150。根据《混凝土设计结构规范》:柱端加密区箍筋最大间距取S=min(8d,100)=min(8×18=144,100)=100mm。取复合箍φ8@100。柱箍筋加密区的范围，上端取max[450,(3900-500)/6,500]=566mm,取600mm。下端取(3900-650)/3=1113.3mm,取1200mm。由n=0.588,查《高层建筑混凝土结构技术规程》得λv=0.105,N=446.87kN<0.3f。A=0.3×14.3×350×315=472.97kN剪跨比λ=4.13>3且>2,所以λ=3截面尺寸满足要求。故非加密区的箍筋按构造配筋，取复合箍4φ8@150。根据《混凝土设计结构规范》:柱端加密区箍筋最大间距取S=min(8d,150)=min(8×18=144,150)=144mm。取复合箍φ8@100。柱箍筋加密区的范围，两端取max[450,(3600-500)/6,500]=550mm。由n=0.283,查《高层建筑混凝土结构技术规程》得λv=0.1,N=124.37kN<0.3f.A=0.3×14.3×350×315=472.97kN桂林理工大学本科毕业设计·论文由表2-5-2查得，剪跨比λ=5.05>3,所以λ=3截面尺寸满足要求。故非加密区的箍筋按构造配筋，取复合箍4φ8@150。根据《混凝土设计结构规范》:柱端加密区箍筋最大间距取S=min(8d,150)=min(8×18=144,150)=144mm。取复合箍φ8@100。柱箍筋加密区的范围，两端取max[450,(3600-500)/6,500]=550mm。由n=0.08<0.30,查《高层建筑混凝土结构技术规程》得λv=0.1,①中柱：1层：N=1648.98kN>0.3f.A.=0.3×19.1×400×365=836.58kN剪跨比λ=7.12>3,且>2所以λ=3截面尺寸满足要求。故非加密区的箍筋按构造配筋，取复合箍4φ8@150。根据《混凝土设计结构规范》:柱端加密区箍筋最大间距取S=min(8d,100)=min(8×20=160,100)=100mm。取复合箍φ8@100。下端取(3900-500)/3=1133.3mm,取1200mm。由n=0.59,查《高层建筑混凝土结构技术规程》得λv=0.107,N=617.53kN<0.3fA=0.3×14.3×400×365=626.34kN剪跨比λ=3.5>3,且>2所以λ=3截面尺寸满足要求。故非加密区的箍筋按构造配筋，取复合箍4φ8@150。根据《混凝土设计结构规范》:柱端加密区箍筋最大间距取S=min(8d,150)=min(8×20=160,100)=100mm。取复合箍φ8@100。柱箍筋加密区的范围，两端取max[500,(3600-500)/6,500]=550mm。由n=0.3,查《高层建筑混凝土结构技术规程》得λv=0.06,桂林理工大学本科毕业设计·论文N=162.75kN<0.3f.A.=0.3×14.3×400×365=626.34kN剪跨比λ=4.23>3,且>2.所以λ=3截面尺寸满足要求。故非加密区的箍筋按构造配筋，取复合箍4φ8@150。根据《混凝土设计结构规范》:柱端加密区箍筋最大间距取S=min(8d,100)=min(8×18=144,100)=100mm。取复合箍φ8@100。柱箍筋加密区的范围，两端取max[500,(3900-500)/6,500]=550mm。由n=0.08<0.3,查《高层建筑混凝土结构技术规程》得λv=0.06,2.5.3剪力墙墙肢截面设计剪力墙抗震等级为二级(一层为加强区),所有层剪力墙均为偏心受压，剪力墙底部加强部位的轴压比限值为0.6。墙肢截面尺寸及材料强度：水平和竖向分布钢筋：HPB235,f,=210N/mm²,ξ。=0.614端部明柱纵向钢筋：HRB335,f,=300N/mm²,ξ。=0.550由《高层建筑混凝土结构技术规程》可知：当剪力墙截面厚度bw不大于400mm时，水平和竖向分布钢筋可采用双排配筋；二级抗震设计时，水平和竖向分布钢筋的配筋率不应小于0.25%,钢筋间距不应大于300mm,直径不应小于8mm。二级抗震设计时，剪力墙底部加强部位及其上一层的墙肢端部位应设置约束边缘构件。其箍筋直径不应小于8mm,箍筋间距不应大于150mm。纵向钢筋的配筋范围不应小于图2-5-1中阴影面积，纵向钢筋最小截面积，不应小于阴影面积的1%,且不应小于6Φ14。二级抗震设计时，其它部位的剪力墙墙肢端部位应设置构造边缘构件，其范围如桂林理工大学本科毕业设计·论文图2-5-2中阴影面积。纵向钢筋最小配筋量取0.006A。和6Φ12中较大值。箍筋最小直径8mm,最大间距200mm。图2-5-1约束边缘构件配筋范围图2-5-2构造边缘构件配筋范围①剪力墙正截面承载力计算轴压比符合要求。1层竖向分布钢筋为双排φ8@150,在范围内共46排。符合要求。阴影面积：端部纵向钢筋最小截面积：桂林理工大学本科毕业设计·论文中柱：As,min=1%Ac=2320mm²或6Φ14=923mm²。分布钢筋抵抗弯矩：端部纵向钢筋截面积：实配14220(A₈=4398.8mm²)②剪力墙斜截面承载力计算水平分布钢筋取双排φ8@150。剪力墙底部加强部位，二级抗震时按下式调整：V₀=nv=1.4×945.21=1323.3kN剪跨比截面尺寸满足要求。0.2fbh=0.2×19.1×240×6920=6344.26k有地震作用组合时，承载力满足要求。”,①剪力墙正截面承载力计算1层竖向分布钢筋为双排φ8@150,在范围内共46排。符合要求。A=2×50.3×46=4627.6mm²为大偏心受压。阴影面积：端部纵向钢筋最小截面积：分布钢筋抵抗弯矩：端部纵向钢筋截面积：②剪力墙斜截面承载力计算水平分布钢筋取双排φ8@150。剪跨比剪跨比截面尺寸满足要求。入=0.557<1.5,取λ=1.5。0.2f.bh=0.2×14.3×240×6620=4543.97kN>N=1093.98kN有地震作用组合时，承载力满足要求。3)8层(对称配筋)①剪力墙正截面承载力计算1层竖向分布钢筋为双排φ8@150,在范围内共46排。,符合要求。A=2×50.3×46=4627.6mm²阴影面积：边柱：Ac=350×350=122500mm²端部纵向钢筋最小截面积：分布钢筋抵抗弯矩：端部纵向钢筋截面积：按构造配筋，中柱为618(As=1527mm²),边柱为6±16(A₅=1206mm²)。②剪力墙斜截面承载力计算水平分布钢筋取双排φ8@150。截面尺寸满足要求。λ=0.932<1.5,取λ=1.5。0.2fbh=有地震作用组合时，承载力满足要求。2.5.4连梁正斜截面设计连梁截面尺寸：h=500mm,b₀=250mm,a.=a'=35mm,bo=500-35=465mm。①正截面受弯承载力计算：=725.3mm²>pminbh₀=0.257%×250×上部配筋取3218(A₈=763mm²)。②斜截面受剪承载力计算：截面尺寸满足要求。按构造配筋。箍筋最大间距S=min(h₆/4,8d,150)=min(125,144,150)=125mm。加密区长度=max(1.5h,500)=max(750,500)=750mm。故实配箍筋为φ8@100。①正截面受弯承载力计算：下部配筋取3422(A₈=1140mm²)。②斜截面受剪承载力计算：验算截面尺寸：In/h=2.06/0截面尺寸满足要求。按构造配筋。箍筋最大间距S=min(h₀/4,8d,150)=min(125,200,150)=125mm。加密区长度=max(1.5h,500)=max(750,500)=750mm。选用双肢箍筋φ8@100,①正截面受弯承载力计算：上部配筋取3422(A₈=1140mm²)。=687.12mm²>pminbh₀=304.58下部配筋取2422(A₈=760mm²)。②斜截面受剪承载力计算：验算截面尺寸：In/hb=2.06/0.5=4.12>2.5截面尺寸满足要求。按计算配筋。箍筋最大间距S=min(h₀/4,8d,150)=min(125,160,150)=125mm。加密区长度=max(1.5h,500)=max(750,500)=750mm。选用双肢箍筋φ8@100,满足要求。2.6楼梯设计本办公楼楼梯为现浇板式楼梯，楼梯踏步面层为30mm厚水磨石，底面用20mm厚水泥砂浆抹平。楼梯1-5层采用C40级混凝土，6-8层采用C30级混凝土。平台梁钢筋采用HRB335级钢筋，斜板、平台板采用HPB235级钢筋。楼梯活荷载标准值按规范取为2.5kN/m²(荷载分项系数为1.4)。楼梯结构布置及构件尺寸如2-6-1图所示：(单位：mm),计算以2-5层楼梯为例。图2-6-1标准层楼梯剖面图桂林理工大学本科毕业设计·论文恒荷载标准值：80mm厚钢筋混凝土楼板：0.08×25=2.00kN/m²20mm厚板底抹灰：0.02×20=0.40kN/m²总荷载设计值：p=g+q=1.2×3.05+1.4×2.50=7.16kN/m²2.6.1.2截面设计平台板计算跨度为1=1600mm则平台板的跨中弯矩为：取平台板的厚度h=80mm,h₀=h—20=60mm选用φ8@200(A₈=251mm²)。平台板计算跨度为1=1460mm;板厚用110mmr,=0.5(1+√i-2α,)=0.5×(1+√i-2×0.桂林理工大学本科毕业设计·论文2.6.2梯段板计算2.6.2.1荷载计算拟采用110mm厚钢筋混凝土板，约为梯段投影长的1/30。α=arctg取1m板宽为计算单元。荷载计算：梯段斜板自重：楼梯栏杆重：水磨石地面：恒荷载标准值：活荷载标准值：总荷载设计值：2.5kN/m²2.6.1.2截面设计梯段梁的水平投影计算长度为1=3300mm,板的跨中弯矩为：选用φ12@150,(A₈=754mm²);分布钢筋为φ6,每级踏步下一根。拟采用200×400的截面。2.6.3.1荷载计算梁自重：25×(0.4—0.08)×0梁侧粉刷重：20×2×0.02×(0.4—0.08)=0.26kN/m平台板传来：3.05×1.6/2=2.44kN/m楼梯段传来：6.06×3.3/2=10.00kN/m总荷载设计值1.2×14.30+1.4×6.13=25.74kN/m2.6.3.2正截面承载力计算平台梁的计算长度为1=3600+240=3840mm,梁的跨中为：截面按倒L形截面计算：属于第一类T形截面。选用3虫16(A₃=603mm²)。2.6.3.3斜截面承载力计算h./b=285/200=1.425<4,属一般梁。截面尺寸满足要求。按构造配筋，选用φ6@200。2.7梁板设计本设计书以计算2~5层的楼面板和梁为例。2.7.1板的计算2.7.1.1单向板计算按弹性理论方法计算。中跨板中，板B₁的I₂/I₁=7200/2300=3.13>3,因此均按单向板设计。板的厚度为110mm,取1m板宽作为计算单元。1)荷载计算水磨石地面110厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶恒载标准值恒载设计值活载设计值即每米板宽2)内力计算对于单向板，作用于板上的荷载主要由短向板带承受，长向板带分配的荷载可以忽略不计。计算跨度：两端与梁整体连接的单跨板单跨板截面的弯矩3)截面承载力及配筋计算选配受力钢筋φ8@170(A₈=296mm²)。根据《混凝土结构设计规范》,板与主梁相交处应设置构造钢筋，其单位宽度配筋面积不小于短向板单位宽度跨内截面受力钢筋面积的1/3,且单位长度内应不小于所以选配构造钢筋为5φ8(A₈=252mm²>296/3=99mm)。分布钢筋的直径不宜小于6mm,间距不宜大于250mm,且截面积应不小于板跨内受力筋面积的15%,且不宜小于该方向板截面面积的0.15%。所以选配分布钢筋为φ8@200。2.7.1.2双向板计算在B-4、B-5和B-6中I₂/I₁=6600/3600=1.83<2。因此均按双向板设计。1)荷载计算(B-4到B-6)恒载设计值活载设计值合计q=1.4×2=2.8kN/m²桂林理工大学本科毕业设计·论文恒载设计值活载设计值合计双向板按弹性理论计算。在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：2在g’作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处，在q’作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处。计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载按多区格等跨连续双向板的方法计算。按《混凝土结构设计》附录8进行内力计算，计算简图及结果见表2-7-1。区格跨内计算简图mXm×μ=0.2计算简图m-0.0771×7.82×2.3²=-3.19桂林理工大学本科毕业设计·论文m-0.0571×7.82×2.3²=-2.跨内计算简图mmμ=0.2m支座计算简图m-0.114×7.12×3.6²=-10.m-0.0785×7.12×3.6²=-7B₆跨内计算简图m桂林理工大学本科毕业设计·论文mμ=0.2计算简图mm0由表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即：B₄-B₅支座；B₂-B₄支座：B₂-B₅支座：B₃-B₅支座：双向板周边与梁整体连接时，边区格板的跨内截面及第一内支座截面的弯矩减小10%,角区格板截面的弯矩不予减小。则：B₄:m'")=5.3)配筋计算各区格板跨内及支座弯矩以求得，取截面有效高度ho=h-20=110-20=90mm,计算钢筋截面面积，计算结果见表跨中Ix方向ly方向桂林理工大学本科毕业设计·论文Ix方向1y方向Ix方向ly方向跨中Ix方向Iy方向B₆Ix方向1,方向支座B₃-B₆2.7.2.1弹性理论1)荷载计算均布荷载纵隔墙自重(考虑窗洞)小计合计计算跨度I₀=1=3.6m按等跨连续梁计算内力。计算简图如图2-7-1所示。图2-7-1梁计算简图均布荷载M=Kgl²+Kql²式中系数K由《混凝土结构设计》附录7查得，具体计算结果和最不利荷载组合序号计算简图边跨跨内跨内跨内123计算简图边跨跨内跨内跨内ll计算简图外侧内侧VD左123010oo-o4!51离端第二中间支座外侧中间支座内侧最荷荷载组合3)截面承载力计算表2-7-5D轴框架梁正截面承载力计算截面(EF跨)(E支座)CD跨M外侧内侧桂林理工大学本科毕业设计·论文以AB跨为例，采用弯矩调幅法求跨中最大正弯矩。折算恒荷载：折算活荷载：按弹性理论分析方法，可得：Mg=-29.34kN·m弯矩调整幅度β=15%,则塑性弯矩值为：MB,mx=(1-β)MBmx=-(1-15%)×29.34=-24.94kNm将AB跨化为简支梁，如图2-7-2所示。求支座反