数控钢筋调直机设计论文-本科论文

济南大学毕业设计处与世界领先水平。目前我国已拥有了自行设计和生济南大学毕业设计控制系统主要实现钢筋调直机的数控控制。其中主要进行电路设计，并绘制PLC济南大学毕业设计1-导料辊2-水平调直3-钢筋4-垂直调直5-转毂6-斜辊7-带轮8-牵引辊图2.1调直方案示意图济南大学毕业设计调整螺钉可以改变偏移量的大小，在工作中根济南大学毕业设计济南大学毕业设计1-转动轴2-水平肋3-斜面肋4-底盘将导料机构的下辊固定在机架上，使其只能转动，济南大学毕业设计1-水平调直2-钢筋3-垂直调直4-转毂5-斜辊6-旋转调直)Fi+1i济南大学毕业设计)Fi+1iM=Mi2(MM)(3.1)tst则得各调直辊的调直力为:2F=-M2F=-M钢筋的塑弯比:EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up11(1),ζ)济南大学毕业设计钢筋的弹性极限弯矩为:钢筋的弹塑性极限弯矩为:则可得各辊的调直力分别为:1 4242522Σ济南大学毕业设计M1=Mt.Mλ1=Fx1.-EQ\*jc3\*hps32\o\al(\s\up9(p),2)M.MM.MM——M——x2pλ2λ3px2px3M.MM.Mx6J济南大学毕业设计第5个斜辊，主要受固端力的影响，固端力F为x5x5J(pJ)x4x1x3x5x2x6得转毂总的调直力为ΣIFxi则可得各斜辊的受力分别为:FFx2x2FFx3x3Fx4x3x6Jx5x2x6ΣF=[-+ΣF=[-+①钢筋低频弯曲塑性变形所需功率Ns低频弯曲的塑性变形能为:济南大学毕业设计3EQ\*jc3\*hps19\o\al(\s\up10(1),2)EQ\*jc3\*hps19\o\al(\s\up8(1),2)232222)22)EQ\*jc3\*hps19\o\al(\s\up9(1),2)2计算可得:②旋转弯曲的塑性变形功率N高频弯曲的塑性变形能为:2252计算可得:③斜辊摩擦功率Nb计算可得:。g济南大学毕业设计④转毂轴承摩擦功率Nb计算可得:bηη00⑴确定计算功率P计算功率P是根据传递的功率P，并考虑到载荷性质和每天运转时济南大学毕业设计⑵选择V带的带型d2d2⑷确定V带轮的中心距a和基准长度Ld)20dLLLL。济南大学毕业设计EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up7(P),ca)00CL牵引力的计算公式如下:12+fws则2x4又bkmm济南大学毕业设计则得:则得:2T2μ222⑶牵引功率N1MNNrr3rr济南大学毕业设计caπtN=Kcaπtcaπt⑵选择模数EQ\*jc3\*hps32\o\al(\s\up12(π),x)EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up11(d),1)EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up11(n),0)EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up11(x),6)EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up11(1),0)EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up11(20),x1)EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up11(x1),00)EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up11(5),0)000济南大学毕业设计c2cc济南大学毕业设计数控钢筋调直机的控制系统采用了以可编程序转毂转速以及斜辊转速，从而可以对直径为Φ4~Φ14mm的钢筋进行调直。济南大学毕业设计图4.2伺服驱动器与伺服电机的接线图济南大学毕业设计图4-4PLC开关量控制回路济南大学毕业设计统主要包括：放料机构、导料机构、调直系济南大学毕业设计[1]卢秀春，金贺荣，赵占良，等．SGTK6/12数控钢筋矫直切断机的总体设计[J]，建筑机械，2006:93-95.[2]何立民．MCS-51单片机应用系统设计、系统配置与接口技术[M]．北京：北京航空航天大学[3]金贺荣．数控冷轧带肋钢筋矫直切断机的系统研究及设计.[燕山大学工学硕士论文].2001:52-91[7]卢秀春，金贺荣，宜亚丽．热轧带肋钢筋矫直59-62.[8]单东升