混凝土箱梁梁部施工方案

（建筑工程管理）混凝土箱

梁梁部施工方案

2020年4月

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1编制依据

1.1衡州大道一标施工合同文件、施工图纸及本项目技术规范等相关

设计文件；

1.2《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)

1.3《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)

1.4《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建

筑施工扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)

1.5《路桥施工技术手册》

1.6我公司现场踏勘调查资料，以往类似桥梁工程中积累的施工经验、

技术总结及工法等科技成果，现有的施工力量和机械设备情况。

2工程概况

衡州大道与西外环互通式立交工程位于衡阳市华新开发区与蒸

湘区结合部，采用对角象限布设的两条苜蓿叶环线匝道和两条半定向

左转匝道构成的组合形完全互通式立交。其中A、B、C、D、E、F、

G、H八条匝道均为高架匝道，桥跨为22m~54m不等。桥面净空

均为5m。上部结构除E匝道第五联、F匝道第四联为钢箱连续梁外,

其余均为钢筋(预应力)混凝土连续梁；平曲线最小半径为65m,最

大纵坡为5%,最大横坡为2%设计速度30~40km/h,桥梁汽车荷

载为城市-A级。横断面布置为：0.5m防撞护栏+桥桥面净宽+0.5m

防撞护栏。

本工程临近主要交通干道，与之相邻的西外环线、320国道、湘

桂线交通密度较大。桥梁施工期间对该路段范围内的交通产生相当程

度的影响，施工与交通相互制约。为保证桥梁施工期间车辆及行人通

行安全，确定采用按桥面投影宽度每侧各加3m呈带状搭围，实行全

封闭施工。

3支架搭设施工方案

钢筋(预应力)混凝土连续梁采取满堂支架搭设，跨既有线段采取工

字钢架空支架进行施工，本方案只讨论满堂支架搭设施工，跨湘桂线

和钢箱梁拼吊及门洞预留另作专项方案。

3.1测量放样

在水准基点复测合格的前提下，利用往返测量将水准点引至桥梁

施工地点附近稳固处，经复核符合精度要求后，作为桥梁施工标高控

制点。桥梁的平面控制利用已经监理办复核批准的导线网，导线的精

度、走向和距离均符合大桥平面控制的技术要求。

3.2技术准备

项目部总工室和工程部根据施工图纸结合现场情况进行了设计

要素复核，发现与设计或技术规范不符的及时通知监理工程师，并将

相关资料告知设计代表，在没有得到设计和监理的认可前不予施工。

详细分析施工图，结合现场的地形、便道情况、天气等施工条件

以及考虑与其它施工工序的干扰等，制订了详细可行的施工计划和具

体方案。

项目部技术部和安质部组织施工技术人员、施工队队长、质检员、

安全员、特殊工种及施工班组进行了详细的安全教育和技术(安全)

交底，各班组第一次施工，另行进行现场技术指导、安全交底。

3.3总体施工方案

根据设计要求和工期安排，结合现场情况、交通状况，连续箱梁

支架搭设采用满堂支架。现浇梁支架搭设之前，首先清除地面杂物，

做好支架地基处理和周围排水系统。现浇梁施工之前进行支架超载预

压，取得弹性变形、非弹性变形数值，根据变形数值设置预拱度。

3.4施工工艺

341支架、模板材料选用

(1)模板

箱梁底模和内模均采用6=15mm的木胶板。木胶板容许应力【6】

二弹性模量3

15Mpa,E=6*10Mpao

(2)横向方木

横向方木均采用杉木,截面尺寸为截面参数和材料

10*10cmo

力学性能指标：

W=bh2=10*102/6=167000mm3

I=bh3=10*103/12=8333333.3mm4

方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》

(JTJ025-86)中的A-2类木材取值，则:容重=6KN/M3.容许弯应力

容许剪应力口]=弹性模量3

[6]=131\/^3,1.41\/^2,E=10*10Mpao

纵横向方木布置：横向方木间距一般为30cm,在实腹处和端中横

隔梁下为20cm;纵向方木间距按照纵向钢管间距进行布设。.

(3)支架

WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上设置一副碗扣接头下碗扣和

上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销

时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣

的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针

旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。该脚手架能根据要求，组成多种

组架尺寸,本设计采用立杆间距尺寸为600mm和900mm两种规格。

该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好(较同样管材脚手架

的结构强度提高0.5倍以上)，工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克

服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺

点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座,

对箱梁支架搭设十分方便。

国标的普通钢管为外直径卬48mm，壁厚3.5mm,材质为Q235

钢，轴向容许应力【考虑到目前市场上有大量不足

60]=205Mpao

3.5mm的钢管，本项目支架按壁厚3mm，截面积A=4.24*102mm2,

惯性矩I=1079*102mm4,抵抗矩W=4.49*103mm3,回转半径

r=15.9mm计算，单位重0.033KN/m。

3.4.2支架基础

支架拼装前首先将原地面的软土清除干净，换填粘土或抛填片

石，用压路机分层碾压密实并保持顶面水平，以满足承载力的要求。

对于桩基处系梁承台基坑要分层回填夯实，压实度达到90%。泥浆池

处，根据现场实际情况，将泥浆全部清理干净，泥浆底下50cm范围

内的软土予以清除，换填粘土并分层回填夯实，压实度需达到90%。

所有基础处理完以后，经检测合格并满足地基承载力要求后，在顶面

再浇筑20cm厚C20混凝土。基础四周设30x50cm排水沟，保持场内

干燥。

3.4.3支架布置

立杆布置:顺桥向间距90cm,横桥向（垂直于路线中心线方向）实

腹处间距60cm并采用双排钢管，空腹处90cm，水平横杆步距均为

120cmo

水平杆及剪刀撑:为保持满堂支架的整体稳定，支架顶、底20cm

处采用①48钢管及扣件设置纵横两个方向的扫地杆，步距5.5米，桥墩

三分之一处用水平杆与碎面夹紧或顶紧（抱箍），以增加支架的附着力。

顺桥向与横桥向剪刀撑分别按每3排设置一道，钢管采用①48钢管及

扣件，钢管与地面夹角呈45。~60。。

3.4.4龙骨架布置

在支架可调U型顶托上顺桥向放置双排①48钢管作为主龙骨,

横桥向铺设lOcmxlOcm方木次龙骨，2.2米梁体横隔梁处为15厘

米，其余均为20厘米。

3.4.5箱梁模板

箱梁底模采用1.22mx2.44m厚15mm竹胶板模板钉在10cm

xlOcm方木上，两竹胶板结合部位应调整于次龙骨上，直接承受箱梁

荷载。侧模和翼板先采用定型托架和6cmx8cm方木定出侧面框架,

再利用韧性较好的塑料模板（6mm厚）作为面板，直接承受箱梁荷

载，具体布置见附图2

3.4.6操作要点

1.支架基础按技术交底进行处理，并找平。

2.水平杆伸出扣件的长度均应大于10cm,以防杆件滑脱，水平

杆在墩柱处用纵横水平杆与墩柱抱死，增强支架稳定性。

3.支架安装过程中，应随时校正垂直度，安装①22斜拦杆，垂直

偏差控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在5cm以内。

4.可调底座顶托丝杆伸入立杆长度不小于30cm,以确保在浇注

碎过程中，丝杆与立杆之间连接可靠。

5.剪刀撑按设计要求安放，并与立杆可靠连接。

6.搭设支架时在箱梁两侧顺桥向安装工作梯，在挑臂外侧安装防

护栏杆及安全网。

7.顺桥向钢管、承受方木接头应错开布置，不能全部集中在同一

断面上。

现浇箱梁支架搭设横断面图、纵断面图见附图lo

3.4.7支架预压

3.471支架预压的目的

根据设计要求及有关规定，现浇连续箱梁的支撑体系、模板体系

施工完后，应对支架及脚手架等承力系统进行预压，以消除架体的非

弹性变形，确保箱梁混凝土的浇注质量。如下图：

3.47.2预压方法：

a预压前支架顶标高设置

为防止预压后，由于支架的变形等原因，需对支架进行较大的调

整，给施工带来较大的麻烦，因此在预压前，需对支架顶标高进行设

置，预加理论预拱度，以减少不必要的麻烦。预压前支架顶标高=设

计标高+理论预拱度。

b支架验收

支架搭设好后，根据相关规范的要求进行支架验收，确保支架与支

架之间、支架与方木之间、方木与钢管之间、方木与模板之间等各相

邻面接触紧密，无明显缝隙。

c布置测量标高点

在底模上布置测量标高点，测点布置位置：每跨顺桥向布置5处，

为支点、1/4、1/2,每一处横断面方向布置5点，共布置测量标高点

25点。

d满载预压

dl、荷载计算（以E匝道第七联为例）

根据计算：

支点部位（横隔梁）的荷载为1.2x26x1.8=56.2kN/m2（1.8m为

磅折算高）

渐变段部位的平均荷载为1.2x26x0.7=21.9kN/m2（0.7m为佐平

均折算高）

普通标准箱室范围的荷载=L2x26x0.5=15.6kN/m2（0.5m为磴

折算高）

d2预压荷载材料

预压荷载采用砂袋和成捆钢筋或钢绞线代替预压荷载。砂袋应逐袋

称量，重量宜控制在1500kg左右，要设专人称量，专人记录，称量

好的砂袋一旦到位就必须采用防水措施，要准备好防雨布。加载时用

汽车吊提升到箱梁上部。

d3分级加载

通常加载宜分3级进行，即40%、70%、120%的加载总量。每

级持荷时间不小于30分钟，最后一级为1小时，如果加载120%后

所测数据与持荷48小时后所测数据变化很小时彳寺48小时内累计沉

降量不超过5mm,方达到设计要求，表明地基及支架已基本沉降到

位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可

卸压。每级加载后，分别测定各级荷载下支架和支架梁的变形值，全

部加载完成后,（即卸载前）再观测一次。将各阶段各测点高程记入

表格中，并算出相应变形量。

d4分级卸载

卸载W页序与加载W页序相反，每次卸载后都要观测一次，将各阶段各

测点高程记入表格中，并算出相应变形值。

e观测数据的处理

通过观测各测量标高点在加（卸）载不同阶段时的标高值，算出支

架在各阶段相应的变形数据，将各标高值及变形数据整理并记入变形

量成果表中。

f设置施工预拱度

根据支架变形值及设计预拱度设置施工预拱度，按两次抛物线变化

计算各点的预拱度，施工预拱度为支架变形值。

3.4.8支架拆除

当已强度达到要求，在监理工程师允许的情况下方可进行支架的拆

除。

碗扣式钢管支架拆除时，把顶托向下旋，取出竹胶板和方木，然后

逐步拆除碗扣支架。

支架拆除原则：先中跨再边跨，有悬臂处先拆悬臂处；同一跨时先

跨中再两边；要求对称，少量、分次、逐渐完成，以便使箱梁本身逐

步承受荷载，避免结构物在卸架过程中发生质量事故。

连续跨拆除时从跨中开始，逐渐向两侧立柱进行，每次进行时箱梁

横断面两边同时进行，防止单边操作对箱梁的影响，使横断面受力不

均，落架过程中分批进行。在落架过程中及时对箱梁标高进行观测，

进行数据汇总，掌握支架落架情况。

碗扣脚手架拆除时注意事项：

拆除碗扣脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物；

拆除时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒；

碗扣脚手架的拆除应在统一指挥下，按先拆挠度最大以及悬臂处再

逐步拆向两端、自上而下逐层的顺序进行；

在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当超过两步

时应加设临时拉结；

通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆除到相关碗扣脚手架时方

可拆除；

工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安

全防护用品；

拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放

入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；

拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启

位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击;

拆下的碗扣脚手架、钢管与配件，应先成捆用机械吊运至地面，防

止碰撞，严禁抛掷。

3.5现浇箱梁支架结构力学验算

3.5.1支架布设方案

L采用碗扣支架搭设满堂支架，支架的宽度以满足箱梁的宽度和

方便施工来考虑，拟在横桥向方向每侧比桥面宽出1.0m左右，纵向

方向搭设的支架长度超出梁端部2m左右作为工作面。横杆步高按

1.2m搭设。为确保支架的稳定性，每隔3孔立杆在纵向和横向均设

置十字花剪刀撑,剪刀撑与地面的夹角控制在45~60。范围内。

2、现浇箱梁实腹段与跨中箱室空腹板段：立杆间距均按照横隔梁

处为0.6m,其余为0.9米（顺桥向），横桥向实心处0.6米，空心板处

0.9m布置支架立杆。

3、底托丝杆外露不超过其长度的1/3,顶托丝杆外露长度不超过

其长度的1/2。

4、支架结构布置（附图1）

3.5.2支架受力计算

搭设支架前先对满堂支架稳定性和强度进行力学计算，主要验算立

杆的支撑力、方木的抗弯能力，通过计算各个指标必须都合格方能进

行下一道工序施工，否则，则应该更换支架材料或者调整间距，以满

足安全要求。

（1）支架立杆的单根承载力：

满堂支架采用碗口支架，查《桥涵》下册P10,单管最大承载力

为：当横杆步距为0.6米时，立杆承载力取40kN/根;横杆步距为

1.2米时，立杆承载力取30kN/根。

（2）荷载组合计算

a.作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、钢筋、模

板、支撑梁（楞）等自重；组成模板支架结构的杆系自重，包括：立

杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重，根据工程等情况定,

包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。

b.模板支架的可变荷载，包括下列荷载：施工人员及施工设备荷载;

振捣混凝土时产生的荷载；风荷载。

c.荷载取值

ql一箱梁自重荷载。混凝土密度取Y=26kN/,本立交现浇箱梁梁

高分1.8米和2.2米两种。

a.梁高为1.8m支架计算

a.l荷载分析

①支架钢管自重，单位重0.038kN/m

②箱梁碎自重：

悬臂板部分：碎平均厚度为Q2+0.5)/2=0.35m

平均荷载为：0.29x26=7.54kN/m2

箱室的顶、底板部分：磴厚度为0.25+0.25=0.5m

平均荷载为：0.5x26=13kN/m2

腹板、横隔梁部分：1.8mx26KN/m3=46.8kN/m2

③模板、龙骨架自重：2.5kN/m2;

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载：2.5kN/m2;

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kN/m2;

⑥振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/m2;

荷载组合：

计算强度：q=1.2x((5)+(3))+1.4x(④+⑤+⑥)

计算刚度：q=1.2x(②+③)

恒载:⑴悬臂板部位：qi=1.2x(7.54+2.5)=12.048kN/m2

2

⑵普通箱室部位：q2=1.2x(13+2.5)=18.6kN/m

2

(3)腹板部位:q3=1.2x(42.432+2.5)=53.919kN/m

a.l腹板和中横隔梁下方支架验算

(1)底模验算

底模采用6=15mm的木胶板，直接搁置于间距L=20cm的

10*10的横向方木上,按连续梁考虑，取单位长度(1米)板宽进行

计算。

模板验算模型

荷载组合：

q=1.2x(46.8+2.5)+1.4x(2+2.5+2)=68.26kN/m

木胶板(6=15mm)截面参数及材料力学性能指标：

W=bh2=1000*152/6=37500mm3

I=bh3=1000*153/12=281250

木胶板容许应力[6]二15Mpa,弹性模量E=6*103Mpa;

承载力验算：

强度：

Mmax=ql2/10=68.26*0.2*0.2/10=0.27304kN*M

6max=Mmax/W=0.27304/37500=7.3mm<[6]=15Mpa

合格

刚度：

q=1.2x(46.8+2.5)=59.16kN/m

f=ql4/150EI=0.37mm

[f0]=200/400=0.5mm

f<叩]合格

(2)横向方木验算

横向方木搁置于间距60cm的纵向钢楞上，横向方木规格为

10cm*10cm,横向方木亦按连续梁考虑。

模板验算简图

荷载组合：

ql=[1.2x(46.8+2.5)+1.4x(2+2.5+2)]*0.2=13.652kN/m

承载力验算：

弓鞭：

Mmax=(ql)l2/10=13.652*0.6*0.6/10=0.492KN*M

6max=Mmax/W=2.95Mpa<[6]=13Mpa合格

剪应力T=QSx/Ix6=13.652*0.6*103

*1.5*10000/10*10=1.2<[T]=1.4Mpa

刚度：

荷载:1.2x(46.8+2.5)*0.2=11.832

f=q/150EI=11.832*0.36*0.36/(150*8333333.3*10000)=1.2

mm

[]=600/400=1.5mm

f<□合格

(3)纵向外楞验算

纵向外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计

算。

本算例中，外龙骨采用双根钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

分别为：

模板验算简图

外钢楞的规格：圆钢管48*3.5*2;

楞截面惯性矩:1=12.19*2=24.38;

外楞强度计算：

作用在外楞的荷载：

P=[1.2x(46.8+2.5)+1,4x(2+2.5+2)]xO.2xO.6=8.2KN

M=-0.267PL=-0.267*8.2*0.6=-1.31364kN*m

6=M/W=1313640/10160=129N/

外楞强度设计值[f]=205.000N/

外楞的强度验算<[f],满足要求！

外楞的挠度计算

V=1.883PL3/100EI<[v]=L/400

其中E—外楞的弹性模量，E=210000N/

P=1.2x(46.8+2.5)xO.2xO.6=7.1kN

外楞的最大允许挠度值，M=1.50mm;

外楞的最大挠度计算值，v=0.94mm<[v],满足要求！

(4)支架立杆计算

每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横

向方木自重不计，则纵向钢管传递的集中力（均以跨度0.6米计

算）：

N=[1.2x（46.8+2.5）+1.4x（2+2.5+2）]xO.6xO.6=24.6kN

最高钢管不超过12m,安全起见满堂式碗扣支架按12m高计，其

自重为：

g=0.396kN

单根立杆所承受的最大竖向力为：N=24.6+0.396=24.996kN

计算轴心受压立杆的稳定系数公式为：

cp=N/OA^[f]

其中N一立杆的轴心压力设计值

①一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到：

i—计算立杆的截面回转半径（cm）;i=1.58

A—立杆净截面面积（cm2）;A=4.89

W一立杆净截面抵抗矩（cm3）;W=5.08

（P一钢管立杆抗压强度计算值（N/）

出一钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205N/;

L。一计算长度（m）

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式Q）或

（2）计算:

二uh⑴

=（h+2a）（2）

K1一计算长度附加系数，查表取值为1.185;

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.7

a_一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0

公式（1）的计算结果：（p=17L5N/,立杆的稳定性计算满

足要求！

公式（2）的计算结果：cp=69.8N/,立杆的稳定性计算（p＜町满足

要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

=kl*k2(h+2a)

K2—计算长度附加系数，按照表2取值为1.031;

公式(3)的计算结果：cp=85.1N/,立杆的稳定性计算(p<m满足

要求！

(5)地基承载力计算

Bmax=N/A=24.996*1000/(0.08*0.08)=3.9Mpa<20MPa满

足要求

a.2空心板处下方支架验算

因横向方木间距均为20cm,在a.2中已验算，本条只验算纵向外楞和

支架立杆；

(1)纵向外楞验算

纵向外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计

算。

本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

为：

验算简图

外钢楞的规格：圆钢管48*3.5*2;

楞截面惯性矩：1=12.19*2=24.38;

外楞强度计算：

作用在外楞的荷载：

P=[1.2x(13+2.5)+1.4x(2+2.5+2)]xO.2xO.9=12.3KN

M=-0.267PL=-0.267*12.3*0.6=-1.97kN*m

6=M/W=1970000/10160=193.9N/

外楞强度设计值[f]=205.000N/

外楞的强度验算<[f],满足要求！

外楞的挠度计算

V=1.883PL3/100EI<[v]=L/400

其中E—外楞的弹性模量，E=210000N/

P=1.2x(13+2.5)x0.2x0.9=3.348kN

外楞的最大允许挠度值，[v]=2.25mm;

外楞的最大挠度计算值，v=0.9mm<[v],满足要求！

(2)支架立杆计算

每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横

向方木自重不计，则纵向钢管传递的集中力(均以跨度0.9米计

算)：

N=[1.2x(13+2.5)+1,4x(2+2.5+2)]x0.9x0.9=22.437kN

最高钢管不超过12m,安全起见满堂式碗扣支架按12m高计，其

自重为：

g=0.396KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：N=22.437+0.396=22.833kN

参照腹板、中横隔梁验算可知轴心受压立杆的稳定系数满足要

求！

(3)地基承载力计算

Bmax=N/A=22.833*1000/(0.08*0.08)=3.57Mpa<20MPa满

足要求

a.3翼板下支架验算

因翼板下支架布置同空心板支架布置，由空心板部位验算及

箱梁荷载组合可看出，支架布置满足要求！

b.2.2米箱梁

从箱梁横断面布置图可看出，2.2m箱梁同1.8米箱梁空心板位

置和翼板位置构造相同，因此只需2.2m箱梁隔梁(实心处)即可。

b.l荷载分析

①支架钢管自重，单位重0.038kN/m

②箱梁磴自重：

腹板、横隔梁部分：2.2mx26KN/m3=57.2kN/m2

③模板、龙骨架自重：2.5kN/m2;

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载：2.5kN/m2;

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kN/m2;

⑥振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/m2;

荷载组合：

计算强度：q=1.2x(②+③)+1.4x(④+⑤+⑥)

计算刚度：q=1.2x(②+③)

恒载：腹板部位：2

q3=1.2x(57.2+2.5)=71.64kN/m

a.l腹板和中横隔梁下方支架验算

(1)底模验算

底模采用6=15mm的木胶板，直接搁置于间距L=15cm的

10*10的横向方木上，按连续梁考虑，取单位长度(1米)板宽进行

计算。

验算模型

荷载组合：

q=1.2x(57.2+2.5)+1,4x(2+2.5+2)=80.74kN/m

木胶板(6=15mm)截面参数及材料力学性能指标：

W=bh2=1000*152/6=37500mm3

I=bh3=1000*153/12=281250

木胶板容许应力[6]=15Mpa,弹性模量E=6*103MPa;

承载力验算：

强度：

Mmax=ql2/10=80.74*0.15*0.15/10=0.18kN*m

6max=Mmax/W=0.18/37500=4.8mm<[6]=15Mpa合格

刚度：

q=1.2x(57.2+2.5)=71.64kN/m

f=ql4/150EI=0.15mm

[]=150/400=0.5mm

f<□合格

(2)横向方木验算

横向方木搁置于间距60cm的纵向钢楞上，横向方木规格为

10cm*10cm,横向方木亦按连续梁考虑。

验算简图

荷载组合：

ql=[1.2x(57.2+2.5)+1.4x(2+2.5+2)]*0.15=12.111N/m

承载力验算：

强度：

Mmax=(ql)l2/10=12.111*0.6*0.6/10=0.44kN*m

6max=Mmax/W=3.13Mpa<[6]=13Mpa合格

剪应力T=QSx/Ix6=12.111*0.6*103

*1.5*10000/10*10=l.l<[T]=1.4MPa

刚度：

荷载:1.2x(57.2+2.5)*0.15=10.746

f=q/150EI=10.746*0.36*0.36/(150*8333333.3*10000)=l.l

mm

[]=600/400=1.5mm

f<口合格

(3)纵向外楞验算

纵向外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计

算。

本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

为：

验算简图

外钢楞的规格：圆钢管48*3.5*2;

楞截面惯性矩:1=12.19*2=24.38;

外楞强度计算：

作用在外楞的荷载：

P=[1.2x(57.2+2.5)+1.4x(2+2.5+2)]xO.15xO.6=7.27kN

M=-0.267PL=-0.267*7.27*0.6=-1.17kN*m

6=M/W=1170000/10160=115N/

外楞强度设计值[f]=205.000N/

外楞的强度验算<[f],满足要求！

外楞的挠度计算

V=1.883PL3/100EI<[v]=L/400

其中E—外楞的弹性模量，E=210000N/

P=1.2x(57.2+2.5)x0.15x0.6=6.4476kN

外楞的最大允许挠度值，[v]=1.50mm;

外楞的最大挠度计算值，v=0.85mm<[v],满足要求！

(4)支架立杆计算

每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横

向方木自重不计，则纵向钢管传递的集中力(均以跨度0.6米计

算)：

N=[1.2x(57.2+2.5)+1.4x(2+2.5+2)]xO.6xO.6=29.1kN

最高钢管不超过12m,安全起见满堂式碗扣支架按12m高计，其

自重为：

g=0.396kN

单根立杆所承受的最大竖向力为：N=29.1+0.396=29.496kN

计算轴心受压立杆的稳定系数公式为：

q=N/0)A£[f]

其中N一立杆的轴心压力设计值

①一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i查表得到：

i—计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58

A—立杆净截面面积(cm2);A=4.89

W一立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08

卬一钢管立杆抗压强度计算值(N/)

出一钢管立杆抗压强度设计值用=205N/;

一计算长度(m)

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式Q)或

(2)计算:

二uh⑴

=(h+2a)(2)

一计算长度附加系数，查表取值为1.185;

计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.7

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0

公式(1)的计算结果：(p=205.8N/,立杆的稳定性计算卬＜[f],满

足要求！

公式(2)的计算结果：(p=83.8N/,立杆的稳定性计算满足

要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

=(h+2a)

一计算长度附加系数,按照表2取值为1.031;

公式(3)的计算结果：卬=102.2N/,立杆的稳定性计算卬＜町满

足要求！

(5)地基承载力计算

Bmax=N/A=29.496*1000/(0.08*0.08)=4.7MPa＜20Mpa满

足要求

4支座垫石施工

满堂支架搭设完毕后立即进行支座垫石施工，并分两次进行施

工，第一次是在墩柱浇筑时预埋垫石的竖向支撑筋和加强钢筋网片，

安装时应提前在结构物的模板上精确放样，根据垫石的设计尺寸划好

标线，预埋筋与结构物的钢筋骨架焊接牢固；第二次是在结构物已养

护期过后，在垫石预埋筋上安装钢筋网片，安装前应将垫石位置的结

构物已表面凿毛并清理干净。

垫石的模板采用钢板或木板制作拼装，模板安装前用仪器精确放

出支承垫石的中心位置及周边线，模板按设计位置安装并加固应牢

固，浇筑碎前在模板上精确定出垫石顶面标高。

垫石碎应在拌和站集中拌和，用硅专用运输车运至现场，用吊车

配合小料斗入模，人工配合振捣器振捣碎。硅浇筑时应严格控制垫石

顶部标高和平整度，垫石碎初凝前应将预留孔清理干净，并加强覆盖

洒水养护。

5支座安装

满堂支架搭设完毕后，即进行支座安装。本桥支座采用盆式橡胶

支座和球形橡胶支座，安装方法如下：

①支座进场开箱后，应检查安装使用说明书、标牌、合格证是否

完整，并详细阅读、核实。

②在支座下面设置支承垫石，并按制作底板地脚螺栓间距与地脚

螺栓规格预留螺栓孔位置,支承垫石表面要平整。施工时支承垫石顶

面标高要预留出支座地板下环氧砂浆垫层厚度，为防止积水制作地板

以外垫石做成坡面。

③安装时在支座设计位置处划出中心线，同时在支座顶盒底板上

也要标出中心线。

④将地脚螺栓穿入底板（顶板）地脚螺栓孔并旋入底柱内，底板

与底柱之间垫以直径略大与底柱直径的橡胶垫圈；

⑤支座就位对中并调整水平后，用C60砂浆（环氧树脂砂浆）灌

注地脚螺栓孔及支座底板垫层，待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的

垫块并用C60砂浆填满密实灌注垫块位置。

⑥在安装过程中，应注意采取措施对支座进行防护，以免碰损表

面及有害物体浸入。

6梁部施工工艺

6.1模板制作和安装

1.满堂支架施工的箱梁底模、内外模均采用竹胶板。面板直接钉

在方木上，在钉面板时，每块面板从一端赶向另一端，保持面板摆放

方向统一，表面平整。底模按要求设置预拱度，预拱度按二次抛物线

分配。

2.侧模板提前按图示尺寸制作，其它模板在现场制作。

3.模板竖向肋带采用10x10cm的方木制作，间距为30cm，侧

模纵向肋带采用三排卬48mm普通钢管，并用对拉杆将内外钢管连接。

4.为保证箱梁线形顺畅，侧模竖向肋带顶端与翼缘板横向方木相

连，底端放在箱梁底板横桥向方木上。竖向肋带底端夕M则布置一条通

长方木，钉在箱梁底板横桥向方木上，并与竖向肋带顶紧，用方木或

双排cp48mm普通钢管加固。外模结构、支撑体系及内模结构纵断面见

图2。

5.箱梁外模必须平整，拼缝在一条直线上，模板拼缝用双面胶带

夹紧。模板采用铁钉沿模板四周与方木钉牢,铁钉间距30cmo

6.内模采用木龙骨支架成形，龙骨用5x10cm方木在加工场制作,

每道龙骨布置5个竖向方木，中间不加撑，布置间距1.2m,用于支撑面

板的10x10cm方木顺桥向放在龙骨上，间距25cm,龙骨之间用5x

5cm方木加固。

7.模板安装应与钢筋安装工作配合进行。模板的安装顺序为：底

模一,一外侧模一翼缘板底模一底、腹板钢筋-内侧模一顶板底模一

浇筑碎。

8.底模安装时每侧应比箱梁底尺寸宽20cm,以便侧模的安装。

9.底模安装完毕后，在底模上用全站仪测放箱梁边线及腹板中线,

并墨线精确标出侧模的位置线。侧模按铅锤方向安装。安装侧模时，

为防止模板发生位移或变形凸出，保证腹板的结构尺寸和外观，采用

(P16对拉螺杆，对拉螺杆外套PVC管，以便已浇注完后将对拉螺杆

拔出。拉杆的竖向间距为60cm,纵向间距为75cm。

10.为防止模板发生位移或倾斜，在模板的底部和顶部设置水平和

斜向支撑。

11.模板安装完毕后，对其平面位置、顶面标高、拼缝及稳定性进

行检查，合格后方可进行下一道工序。浇注硅时，设专人负责检查模

板的稳固情况，若发现模板有超出允许偏差变形值的可能时，及时纠

正。

12.腹板和底板按设计要求预留通气孔。通气孔采用PVC管制作,

安装时应确保与模板接触面密贴，并堵塞上口，防止浇注磴时堵死。

外模、内模结构及支撑体系见附图2

6.2钢筋加工和安装

1.钢筋进场后必须按不同的钢种、牌号、等级、规格及生产厂家

分批验收，分别堆放，不得混杂，且设立明显的识别标志。钢筋露天堆放

时，应按规定垫高并加覆盖，防止钢筋锈蚀。

2.进场钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单。进场后应按规

定抽取试样做力学性能试验。

3.钢筋加工场地必须平整、硬化，并按规定搭设钢筋加工棚。禁

止在下雨天露天加工。半成品按品种分别码放，设立识别标志。

4.钢筋表面应清洁，使用前应将表面油污、漆皮、鳞锈等清除干

净。钢筋应平直，无局部弯折，成盘或弯曲的钢筋均先调直。

5.钢筋的弯制和末端弯钩应符合设计要求，如设计无特殊要求时,

应符合《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)中表10.2.2的规

定。

6钢筋的连接采用绑扎搭接或电弧搭接焊，焊条使用502焊条

7.钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，试焊合格后方可正

式施焊。焊工必须持证上岗。

8.钢筋绑扎前，先按设计画出下层钢筋位置,按设计及规范绑扎底

板钢筋，垫保护层块，上下钢筋间设置架立筋，架立筋采用卬10@1000,

按梅花型布置，点焊在上下层钢筋之间。箍筋弯钩的叠合处置于箱梁

腹板上部，并交错布置。

6.3预应力施工

本立交纵横向设有预应力，预应力筋拟采用0jl5.24低松弛钢绞

线，预应力筋的锚固拟采用OVM体系锚具。

6.3.1预留孔道

1.采用塑料波纹管成孔，严格按照设计图纸和有关施工技术规范

设置预应力孔道定位筋，以确保预应力孔道在混凝土浇筑等过程中始

终处于设计的坐标位置，严格检查波纹管，确保其具有足够的刚度不

变形，管壁严密不易漏浆，安装位置准确，管节连接平顺且紧密，所

有管道沿长度方向直线段100cm,曲线段为50cm设一道定位钢筋,

并点焊在主筋上，确保波纹管在混凝土浇注过程中不出现变形、变位

及漏浆现象。当钢筋和预应力管道发生干扰时，适当移动普通钢筋保

证钢束管道位置准确。垫板喇叭管内不允许有毛刺，在与波纹管连接

时应平顺且密闭。

2.管道接头处的连接管宜采用大一个直径级别的同类管道，其长

度宜为被连接管直径的5~7倍，接头管两端用防水胶带缠裹紧密，

防止漏浆。

3.所有管道均应设压浆孔，并在竖曲线的最高点设置排气孔，排

气管用内径20mm的铝塑管，与管道之间的连接应采用金属或塑料扣

件。

6.3.2预应力筋的下料及穿束

1.进场的钢绞线其技术条件、质量证明书等内容必须符合现行国

家标准，并由工地试验室对材料的力学性能进行试验，合格后方可使

用。钢绞线在保存和使用过程中，禁止锈蚀或被油污染。预应力材料

的制作时，根据配备的千斤顶，锚具及图纸提供的预应筋长度进行制

作，预应力筋下料长度按计算长度、工作长度和原材料试验数据确定,

钢绞线采用砂轮切割机进行切断，严禁使用氧气、乙焕火焰进行操作

切割。

2.钢绞线编束时应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕。

6.3.3混凝土浇注与养护

在各项准备工作全部到位，且钢筋、波纹管、模板、预埋件等经

监理工程师检查合格后，方可进行箱梁混凝土浇注。

63.3.1混凝土的浇注

1.已浇注前，对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录,

自检合格后现场监理工程师批复后方可浇注磴。模板内的杂物、积水

以及钢筋上的污垢应清理干净，模板若有缝隙，应堵塞严密。

2.混凝土采用集中搅拌混凝土，两台输送泵车同时从一端向另一

端平行浇注，硅供应应有保障措施，不得中途中断。泵送至浇筑点纵

向斜向分段，水平分层浇注，分层厚度不超过30cm,每层已应在下

层已初凝前完成，在倾斜面上浇注碎时，从低处开始逐层扩散升高，

保持水平分层。

3.箱梁已浇注采取分层浇筑一次成型，第一次浇注底板、腹板，

第二次再浇注顶板。第一次硅浇筑首先沿腹板向底板泵送碎，沿每道腹

板将底板倒角处浇筑完成后，再从内箱顶部泵送已浇筑倒角之间碎，内

箱顶部预留通长的活动板,底板处位于腹板之间的已从预留的通长洞

口泵送底板待该跨，底板浇筑完成后，将通长活动板扣回内箱顶部，开始

浇筑腹板，腹板完成后浇筑顶板及翼板.

4.已采用插入式振动器捣固密实。在混凝土浇注过程中，梁腹板

与顶板、底板和腹板连接处承托、预应力钢束的锚垫板及固定端锚具

处、预应力筋与其他钢筋密集处，要特别注意加强振捣，确保混凝土

密实，保证能按设计要求施加预应力，同时捣固时避免碰撞模板及波

纹管等。插入式振动器的移动间距不宜超过振动作用半径的1.5倍，

与侧模应保持50~100mm的距离,插入下层险50~100mm,每处振

捣应保证该处磴停止下沉、不再冒气泡且表面平坦、泛浆后再徐徐提

起振动棒。在整个浇注过程中，应由专人经常对模板、孔道和预埋件

等进行检查，确保已浇注的顺利进行。

5.已浇注完成后，对硅表面应及时修整、抹平，待定浆后再抹第

二遍并压光，拉毛。

6.33.2混凝土的养护

梁体混凝土浇注后应立即进行养护，在养护期间，使混凝土表面

保持湿润，防止雨淋、日晒。对混凝土外露面，待表面收浆、初凝后

用土工布覆盖，洒水保持模板及土工布上湿润，并注意箱梁箱室内的

洒水和降温，避免引起硅表面温度裂纹。碎养护时间不少于七天。

6.3.4预应力张拉

63.4.1准备工作

张拉千斤顶进场后，及时组织技术人员对设备进行检查，确定干

斤顶和压力表是否配套，油泵运转是否正常。经有资质的计量部门进

行配套校准、标定，合格后方可允许使用张拉设备。千斤顶、压力表、

油泵在使用过程必须配套使用，不得临时调换，当出现故障时，立即

检修并重新校准。锚具进场后,分批进行外观检查，要求不得有裂纹、

伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差。对锚具的强度、硬度、锚具能

力等根据规范要求进行抽查。经抽查合格后方能使用。

63.4.2伸长量计算

根据每批钢绞线的抽检报告，计算出张拉时每束钢绞线的伸长

量：

AL=PLx[l-e（kx+M0）]/（kx+|j0）（AyxEy）

△L——预应力筋理论伸长值（mm）

P——预应力筋张拉端的张拉力（N）

x——从张拉端至计算截面的孔道长度（mm）

L——预应力筋的长度（mm）

Ay-----预应力截面面积（mm2）

Ey——预应力筋的弹性模量（N/mm2）

M——预应力筋与孔道壁的摩擦系数

k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数

0——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）

63.4.3张拉

根据设计要求，碎强度达到90%以上，并不小于7天龄期的情况

下方可进行预应力张拉。张拉时，由有经验的预应力张拉工长指导，

熟练的张拉工操作进行，现场技术员对整个过程都进行详细记录，并

由现场监理当场确认。预应力张拉采用伸长量与张拉应力双控，以应

力控制为主，伸长量误差应在±6%范围，并保持两端同步。（张拉控

制应力应符合设计要求。实际张拉时应计入锚圈口摩阻损失，可比设

计要求提高3%）。

预应力张拉程序：

0-10%6K（初始应力）-100%bK（持荷2分钟）一锚固

第一步先将钢绞线略微予以张拉，以消除钢绞线松驰状态，并确

保孔道轴线、锚垫板、锚具、限位板、千斤顶同心，并要注意钢束中

每根钢绞线受力均匀。

当钢束初始应力达到张拉控制力的10%〜15%左右时，可在钢绞

线上划一记号，作为量测延伸率的起始点，并检查钢绞线有无滑动。

预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。锚固阶段张拉端

预应力的回缩量应不大于

6mmo

张拉时，记录初始张拉吨位、张拉吨位及卸荷后的伸长值。如果

锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏应立即停止操作进行检查。当滑丝、

断丝数量超过设计规定时，则应抽换钢束。

63.4.4预应力张拉施工的安全防护措施：

⑴施工前应对所有施工人员进行施工安全知识培训，确保人人掌

握安全操作规程。

⑵量测钢绞线伸长值时，应停止千斤顶操作。

⑶在高压油管接头应加防护套，以防高压喷油伤人。

⑷千斤顶支架必须与梁端垫块接触良好，位置对称顺直，严禁多

加垫块，以防支架不稳或受力不均造成倾倒伤人。

⑸张拉时千斤顶两端必须放置挡板，以防断丝伤人。

⑹两端油泵操作应尽量保持一致。

⑺操作人员应在千斤顶两侧，千斤顶后严禁站人。

63.4.5压浆

在预应力张拉完成后尽早(24小时内)应进行预应力管道压浆,

采用真空压浆工艺。

(1)压浆设备：

真空压浆泵1台，真空负压装置1个，真空压力表1个，灰浆搅

拌机1台，1.0mm标准孔的筛式滤净器1个，储浆罐1个，输浆管

1条，高压橡胶管1根，塑料焊接机、控制阀、空气滤清器及配件若

干等设备。压浆拌合机应能制造出胶状稠度的水泥浆，能以0.7MPa

的常压连续进行作业；压浆停止时，压浆机要照常循环并搅拌；压力

表应在使用前进行校正，此后在监理工程师要求时也进行校正。

(2)水泥浆

孔道压浆水泥净浆配合比以监理站批复的为准。

(3)外掺剂

减水剂不得使用含有氯盐和硝酸盐的外掺剂，为减少收缩可掺入

适量的膨胀剂，但不得掺入铝粉等，外掺剂的性能及使用方法《混凝

土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003\

(4)压浆

压浆工艺控制要点：

⑴真空压浆设备按操作规程连接，如下图所示：

⑵压注前应采用高压空气或压力水冲洗管道，对怀疑油污的管

道，可采用对预应力腱无腐蚀作用的中性洗涤剂掺配的压力水冲洗。

冲洗完成后的孔道，应用压缩空气吹出积水；

⑶压浆前启动真空泵，使孔道真空度达到-0.06~-0.lMpa且保

持稳定；

⑷压浆作业应连续进行，并且真空泵保持连续工作，当空气滤清

器中有浆体出现后，关闭阀门4,真空泵退出工作，然后打开阀门3,

当阀门3中流出正常浆液时，关闭阀门2,在WO.7MPa的压力下持

压1~2min,关闭阀门1和压浆泵，完成压浆；

⑸压注过程应缓慢、均匀的进行，断面压注顺序为自下后上依次

压注，并从最高点的排气孔排出空气和泌水；

⑹当气温或构件温度低于5T时不得进行压浆，水泥浆温度不得

超过32。(：，从拌水泥浆到开始向孔道压浆的延续时间，视气温情况而

定，一般不宜超过30分钟，对长度较长、直径较大或在炎热天气条

件下，压浆应采用较快的速度，在压浆前和压注过程中不断搅动，以

防流动性降低；

⑺压满浆的管道应进行保护，使在一天内不受振动，管道内水泥

浆在注入后48h内，结构已温度不得低于5T,否则应采取保温措施,

当白天气温高于35C时，压浆宜在夜间进行，在压浆后两天，应检查

注入端及出气孔德水泥浆密实情况，需要时进行处理；

⑻整个压浆过程应做好记录，同时每一工作班应制作不少于3组

标准试件并进行标准养护；

⑼压浆完成后，必须将所有沾有水泥的设备清洗干净。

6.4封槽和预留天窗封顶

当所有管道压浆完成后，即可着手进行封槽。封槽时先将锚具周

围冲洗干净并凿毛，然后设置钢筋网和浇注封端混凝土。封槽混凝土

的标号必须符合设计或施工规范要求。

预留天窗的混凝土浇注在张拉和压浆结束后进行，封窗前拆除箱

梁内室模板，清除杂物，经现场监理工程师同意后方可进行封窗。浇

注前将预留天窗四周的混凝土凿毛、清洗，采用吊模法，绑扎并焊接

钢筋均应在原设计的基础适当加强，经监理工程师同意后浇注混凝

±,按规定进行。

6.5模板的拆除

模板的拆除期限应根据结构物的特点、模板部位和已的实际强度

来决定。

1.非承重模板应在强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏

时方可拆除，一般应在已强度达到2.5MPa时即可拆除侧模板，且侧

模应在预应力张拉前拆除。

2.作为承重的底模应在预应力张拉和压浆强度达到设计要求

90%后方可和支架一起拆除。

3.模板的拆除应遵循先支后拆、后支先拆的原则。模板拆除不允

许用猛烈敲打和强扭的方法进行，模板严禁乱扔。

4.拆除后的模板应及时进行维修、整理，分类堆码整齐并覆盖，

防止日晒雨淋。

5.在模板上进行钢筋焊接作业时应采取防护措施，防止焊渣烧坏

模板

6.•现浇预应力连续箱梁施工工艺框图见下页：

现浇支架基础处理

现浇预应力连续箱梁施工工艺框图

7桥面系及附属工程施工方法

7.1防撞护栏施工方法

护栏采用定型钢模进行施工，要求线形顺适、外表美观，不得有

明显下垂和拱起，其标高应符合设计要求。

防撞墙施工模板支护，采取对拉杆与模外钢管支撑相结合的方

式，防止漏浆、麻面出现，确保碎面平滑，墙体通畅。在支模板时，

整个线型要顺直，不能出现折角，并可用垂球检查竖直边是否竖直。

浇筑混凝土时要严格控制水灰比，分层振捣并注意振捣时间的合理

性，完全把气泡赶出来，防止出现蜂窝麻面，同时注意栏杆或防护网

预埋件的埋设。混凝土浇筑完，把表面抹平，并养护，拆膜后洒水覆

盖进行养生。

7.2桥头搭板施工

桥头搭板的施工质量好坏关系行车的安全与舒适度，施工中必须

严格控制施工质量。桥头搭板施工先将路基基层挖好基槽，按设计安

装钢筋、支模板，浇注碎，搭板必须就地浇筑，搭板下的路基、台背

回填要严格按设计要求控制夯实，尽量减少完工后搭板端的下沉量。

碎的浇筑工艺与其它物件的浇筑工艺相同。

7.3伸缩舞安装

伸缩缝是桥梁施工的一个薄弱环节，为确保安装质量，采取桥面

铺装先施工，再安装伸缩装置的方法。在进行桥面铺装施工时在伸缩

缝位置预留槽，预留槽的尺寸必须大于伸缩装置的总宽度和总高度，

伸缩装置的就位、安装、固定等要按使用说明书进行，并要符合规范

及设计要求，由专业施工队安装伸缩缝。

8冬季和夏雨季的施工质量保证措施

工程所在地区属大陆型中亚热带季风湿润气候区，年内受季风影

响大，冬季干燥寒冷，夏季潮湿酷热，年温差较大，年内平均气温

17.5-18.1℃,七、八月最热，最高气温达41.3℃,一二月最冷，最

低温度-TC,春夏之间为冷暖气流交替过度地带,气压活动频繁，造

成梅雨天气，历年最大降雨量1831.2mm（2002年），平均降雨量

1377.1mm,日最大降雨量217.4mm。年内分配不均，主要集中在4-9

月，占全年降水量的69%，易造成洪涝灾害。无霜期年平均258-275

日。年平均风速最大风速

1.9m/s,25m/so

8.1冬季施工项目安排

按照施工计划，梁部施工应尽量避开冬季，但由于施工任务比较

重，实际施工时难免在冬季有施工项目，因此本节着重讲述结构施工

中钢筋的加工及安装、混凝土的拌和、运输和浇筑、养生、箱梁钢绞

线张拉、管道压浆等在冬季施工和保温的方法，确保冬季施工工程质

量。

合理安排施工组织计划，对桥涵地上结构等必须在冬季施工的项

目应编制实施细则，及时做好各项技术准备工作，严格按照冬季技术

规范要求施工，确保工程质量。

开工前向监理工程师提交一份关于寒冷气候浇筑碎及养生的施

工方案，详细说明所采用的施工方法和设备，保证已养护温度在浇注

后的头7d内，约每30m3磅在其附近放置一个温度计，设专人连续

观测记录。其位置与数量由监理工程师选定，温度记录要送交监理工

程师。

8.2冬季施工质量保证措施

8.2.1冬季施工测温与保温措施

⑴施工现场在在入冬前建立测温组织，每天对大气温度、砂石料

温度、混凝土温度进行观测。项目部总工程师负责本工程的测温工作,

并派专人测温，测试数据必须真实可靠。

⑵环境气温、砂石料温度、硅温度，每天至少测量3次；测温时

间和所测温度值详细记录，每天、每施工段停止测温后，由技术员审

阅测温记录签字后交总工程师审查，技术员定期将测温记录归入档

案，以备存查。

⑶测温人员保持与供热、保温人员联系，如发现供热故障或保温

措施不当使温度急剧变化或降温过快等情况，立即向总工程师报告进

行处理。

⑷水源及消火栓提前做好保温工作，防止受冻；暂设工程的水管、

供热管在入冬前做好保温维持工作，保证冬季施工时能正常供水供

热。

⑸搅拌机棚、水泵房、操作棚搭设好暖棚，准备好必要的取暖设

备。

8.2.2冬季施工外加剂的实验与管理措施

⑴碎外加剂掺入的数量，每天至少检查1次。

⑵冬期施工的外加剂，其技术指标必须符合相应的质量标准，并

有产品合格证，同时补做试验，确认合格后方准使用。

⑶新