生物工程《化工原理》练习题

化工原理试题一．选择题1.空气在内径一定的圆管中作定态流动，若空气的质量流量保持不变，当温度升高时，Re值将（B）。A.增大B.减小C.不变D.不确定2.在流体阻力实验中，以水作为工质所测定的λ=f(A.空气B.液体乙醇C.牛顿型流体D.非牛顿型流体3.由分支管路向A、B敞开高位槽中输送某液体，若两高位槽中液位恒定，当支路1中的阀门开大时，则两分支管路中的能量损失之差hf,1A.增大B.减小C.不变D.不确定4.下列结论正确的是（ABC）A.液体的黏度随温度的升高而减小B.气体的黏度随温度的升高而增大C.液体的黏度基本不随压力变化D.气体的黏度随压力增大而减小5.某并联管路由1、2两个支管组成，该两支路的流体均作层流流动。当d1=2d2，L1=2L2时，则（1）Δpf,1ΔpA.1/2B.1/4C.1D.4(2)u1u2=A.2B.1/2C.4D.1/4(3)qm,s1A.8B.16C.4D.26.用离心泵在两个敞口容器间输送液体。若维持两容器的液面高度不变，当关小输送管道的阀门后，管道总阻力（C）A.增加B.减小C.不变D.不确定7．层流与湍流的主要区别是（BD）A.湍流流速大于层流B.层流雷诺数小于湍流雷诺数C.湍流时流通截面积大，层流时流通截面小D.层流时流体质点无宏观混合，湍流时流体质点发生高频脉动8.当流体通过（C）时，随着流量的增大，其压差不变。A.孔板流量计B.文丘里流量计C.转子流量计9.在管内流动的完全湍流区，当e/d一定时，因流体内摩擦引起的机械能损失（B），摩擦系数λ（E）；在层流区，因内摩擦引起的机械能损失（A），摩擦系数λ（D）。A.与流速的一次方成正比B.与流速的平方成正比C.与流速的三次方成正比D.与流速成反比E.与流速无关10.流体在一水平变径管段中流过，在细管截面A与粗管截面B之间连接一U管压差计，则压差计的读数R值反映（A）.A.A、B两截面的压力差B.A、B两截面的流动阻力C.A、B两截面的动压头变化D.突然扩大或突然缩小的局部阻力11.请选择下列流体在管路中的常用的流速：（1）水及低黏度液体（A）；（2）一般常压气体（C）；（3）黏性较大的液体（B）。A.1~3m/sB.0.5~1m/sC.10~20m/sD.40m/s以上12.计算局部阻力损失的公式hf'=ζA.细管内流速B.粗管内流速C.粗、细管流速的平均值13.一定转速下，用离心泵将敞口池中的清水送至表压为49.1kPa的密闭容器，两液面的垂直高度差为8m。泵出口阀全开时，管路特性方程为H现分别改变某一参数，试判断其余参数的变化趋势。假设各种条件下均在阻力平方区，且泵的特性保持不变。变化参数KBqe1.关小泵出口阀CAB2.改送水溶液（ρ=1200kg/m3）BCA3.容器变为常压BCA4.夏天池面下降1mACBA.增大B.变小C.不变D.不确定14.试选择适宜的输送机械完成如下输送任务：（1）含有纯碱颗粒的水悬浮液（D）；（2）高分子聚合物黏稠液体（C）；（3）黏度为0.8mPa·s的有机液（要求q=1m3/h，H=30m）（B）。A.离心泵B.漩涡泵C.往复泵D.开式碱泵15.离心泵的汽蚀余量（NPSH）值越小，其抗汽蚀性能（A）。A.越好B.越差C.不确定16.用离心泵将敞口水池中的清水送至常压容器，在夏天需加大送水量（开大泵出口阀），试判断如下参数变化趋势：（1）泵入口真空表的读数p1（A）；（2）泵出口压力表（调节阀上游）读数p2（B）；（3）泵出口调节阀下游压力表读数p3（A）；（4）泵的压头H（B）；（5）泵的轴功率P（A）；（6）泵的效率Ƞ（D）。A.增大B.变小C.不变D.不确定17.离心泵在一定管路系统运行时，其工作点不随液体密度改变的条件是（B）。A.Z2−C.Hf=18.有自吸能力的泵是（C）。A.离心泵B.旋涡泵C.正位移泵D.轴流泵7.离心泵停止操作时宜（A）。A.先关出口阀后停电B.先停电后关阀C.先关出口阀或先停电均可D.单级泵先停电，多级泵先关出口阀19.往复泵适用于（C）。A.大流量且要求流量特别均匀的场合B.介质腐蚀性特别强的场合C.流量较小、压头较高的场合D.投资较小的场合20.离心泵铭牌上标出的流量和压头数值是（A）。A.最高效率点对应值B.操作点对应值C.最大流量下对应值D.计算值21.离心泵的效率随流量的变化情况是（B）。A.q增大，Ƞ增大B.q增大，Ƞ先增大后减小C.q增大，Ƞ减小D.q增大，Ƞ先减小后增大22.离心泵的轴功率P和流量Qde关系为（A）。A.q增大，P增大B.q增大，P先增大后减小C.q增大，P减小D.q增大，P先减小后增大23.用离心泵将池中20℃清水送至常压容器B，若B变为100kPa（表压）的密闭容器，则泵的流量将（B），压头将（A），轴功率将（B），效率将（D）。A.变大B.变小C.不变D.不确定24.对于已知余隙系数ε值的往复压缩机，随着压缩比的增高，其容积系数λ0将（B）。A.增大B.变小C.不变D.不确定25.随着往复压缩机余隙系数ε值的加大，其极限压缩比（p2/p1）（B）。A.越高B.越低C.没影响D.不确定26.在实验装置上测定离心泵的汽蚀余量NPSH。今测得一组数据位泵入口真空表读数为60kPa，吸入管内水的流速1.2m/s，实验介质为30℃清水（ρ=996kg/m3，pv=4.25kPa），当地大气压为100kPa，则操作条件下泵的汽蚀余量NPSN值为（C）。A.5.79mB.3.66mC.3.73mD.3.59m27.用离心泵将精馏塔底釜液送至贮槽。釜液密度ρ=780kg/m3，pv=26.0kPa，泵的允许汽蚀余量NPSH=3.4m，入管路压头损失Hf，0-1=1.1m，则泵的允许安装高度Hg为（B）。B.-C.-mB.-4.5mC.-3.4mD.1.1m28.中高压离心通风机叶轮的叶片应是（A）。A.后弯式B.前弯式C.径向式D.混合式29.在完全湍流区，流动摩擦阻力损失与（B）成正比；在层流区，流动摩擦阻力损失与（A）成正比。A流速的一次方B流速的平方C流速的三次方D流速的五次方30.用一气蚀余量为2m的离心泵输送处于沸腾状态下的塔底液体，若泵前管路的全部流动阻力为1.5m液柱，则此泵的安装位置必须（C）。A高于塔底液面3.5m的上方B高于塔底液面1.5m的上方C低于塔底液面4m的下方D低于塔底液面2m的下方31.往复泵适用于（C）。A．流量要求特别均匀的场合B.介质腐蚀性特别强的场合C．流量较小、扬程较高的场合D.投资较小的场合32.三只长度相等的并联管路，管径的比为1:2:3，若三只管路的流动摩擦系数均相等，则三只管路的体积流量之比为(B)。A.1:1:1B.1:2:3C.1:8:27D.1:4:933.离心泵的扬程是指泵给予（

B

）液体的有效能量。A.1kg

B.1N

C.1m34.在完全湍流时（阻力平方区），粗糙管的摩擦系数λ数值(D)。A.只取决于ReB.与光滑管一样C.取决于相对粗糙度D.与粗糙度无关35.用一气蚀余量为2m的离心泵输送处于沸腾状态下的塔底液体，若泵前管路的全部流动阻力为1.5m液柱，则此泵的安装位置必须(B)。A.高于塔底液面3.5没的上方B.低于塔底液面4m的下方C.高于塔底液面1.5m的上方D.低于塔底液面2m的下方36.孔板流量计的孔流系数C0当Re增大时，其值（B）。A．总在增大B.先减小，后保持为定值C.总在减小D.先增大，后保持为定值37.某液体在内径为d0的水平管路中稳定流动，当它以相同的体积流量通过等长的内径为d2=d0/2的管子时，若流体为层流，则压降p为原来的（C）。A.4倍B.8倍C.16倍D.32倍38.流体在等管径的管道中流动时的摩擦阻力损失hf所损失的是机械能中的（B）项。A.位能B.静压能C.总机械能D.动能39.用一气蚀余量为2m的离心泵输送处于沸腾状态下的塔底液体，若泵前管路的全部流动阻力为2m液柱，则此泵的安装位置必须（C）。A.高于塔底液面4m的上方B.高于塔底液面2m的上方C.低于塔底液面4.5m的下方D.低于塔底液面2.5m的下方40．在法定计量单位制中，黏度的单位是（D）A．cm.sPa.sB.PC.g/(cm.s)D.Pa.s41．在静止流体内部各点的静压强相等的必要条件是（C）A.同一种流体内部B.连通着的两种流体C.同一水平面上，同一种连续流体D.同一种连续流体42.气体在直径不变的圆形管道内作等温定态流动，各截面上的（D）。A.速度相等B.体积流量相等C.速度逐渐减小D.质量流量相等43.离心泵吸入管路底阀的作用是（B）。A．阻拦液体中的固体颗粒B.防止启动前充入的液体从泵内漏出C．避免出现气蚀现象D.维持最低的允许吸上高度44.离心泵的扬程是（C）。A.实际的升扬高度B.泵的吸上高度C.单位重量流体通过泵获得的能量D.液体出泵和进泵的压强差换算成的液柱高45.在设计沉降室时，所依据的基本关系是停留时间，其中ut是指（B）A.颗粒的平均沉降速度B.要求被除去的最小颗粒的沉降速度C.平均粒径大小的颗粒的沉降速度46.在重力场中，微小颗粒的沉降速度与（D）无关。A.颗粒几何形状B.粒子几何尺寸C.流体与粒子的密度D.流体流速47.过滤基本方程式是基于(B)推导出来的。A.滤液在介质中呈湍流流动B.滤液在滤渣中呈层流流动C.滤液在滤渣中呈湍流流动D.滤液在介质中呈层流流动48．恒压过滤时，如滤饼不可压缩，介质阻力可忽略，当操作压差增加1倍，则过滤速率为原来的（B）。A．1倍B.2倍C.1.414倍D.1/2倍49.旋风分离器的总的分离效率是指（D）。A.颗粒群中具有平均直径的粒子的分离效率B.颗粒群中最小粒子的分离效率C.不同粒级（直径范围）粒子分离效率之和D.全部颗粒中被分离下来的部分所占的质量分率50．下述说法中正确的是（B）。A.过滤速率与过滤面积成正比B.过滤速率与过滤面积的平方成正比C.过滤速率与滤布阻力成反比D.过滤速率与操作压差的平方成正比51.颗粒的球形度越（B），说明颗粒越接近于球形。A.接近0B.接近1C.大D.小52.一球形固体颗粒在空气中作自由沉降，若沉降在斯托克斯定律区，空气的温度提高时，颗粒的沉降速度将（C）。若沉降在牛顿定律区，空气的温度提高时，颗粒的沉降速度将（A）。忽略温度变化对空气密度的影响。A.不变B.增加C.减小D.不确定53.在斯托克斯定律区，颗粒的沉降速度与其直径的（B）次方成正比。在牛顿定律区，颗粒的沉降速度与其直径的（C）次方成正比。A.1B.2C.0.5D.0.2554.一球形固体颗粒在水中作自由沉降，若沉降在斯托克斯定律区，则随着水温升高，颗粒的沉降速度将（B）。若沉降在牛顿定律区，则随着水温升高，颗粒的沉降速度将（A）。忽略温度变化对水密度的影响。A.不变B.增加C.减小D.不确定55.颗粒在静止的流体中沉降时，在相同的Ret下，颗粒的球形度越小，阻力系数（A）.A.越大B.越小C.不变D.不确定56.降尘室的设计中，应保证气体在降尘室内的流动处于（A）。A.层流B.过渡流C.湍流D.无限制57.含尘气体通过边长为4m，宽为2m，高位1m的降尘室，若颗粒的沉降速度为0.2m/s，则降尘室的生产能力为（D）.A.4m3/sB.2.4m3/sC.6m3/sD.1.6m3/s58.旋风分离器的切向进口气速不变，当其圆筒直径减小时，旋风分离器的临界粒径（B），离心分离因素（A）。A.增加B.减小C.不变D.不确定59.若过滤和洗涤时操作压力差相同，洗水黏度和滤液黏度相同。板框过滤机，采用横穿洗涤法洗涤滤饼，洗涤速率等于（D）倍过滤终了时速率。叶滤机采用置换洗涤法，洗涤速率等于（A）倍过滤终了时速率。A.1B.2C.0.5D.0.2560.叶滤机在1.2×105Pa表压下操作时，过滤常数K=2×10-5m2/s；若把操作压力加大到2.4×105Pa表压，此时的过滤常数K为（B）m2/s。假设滤饼不可压缩。A.2×10-5B.4×10-5C.1×10-5D.3.1×10-561.蒸发计算时，溶液的沸点按（A）来确定。A.完成液组成B.原料液组成与完成液组成的算术平均值C.原料液组成D.原料液组成与完成液组成的对数平均值62.在标准式蒸发器中，用140℃，的饱和蒸汽加热盐水，蒸发空间二次蒸汽的温度为86℃，溶液的平均沸点为98℃，则该蒸发器中的有效温度差为（D）℃。A.54B.48C.45D.4263.为防止物料变性或分解，蒸发热敏性溶液时常采用（C）蒸发。A.加压B.常压C.减压D.超高压64.单效蒸发中，原料液的温度越高，蒸发时的单位蒸汽消耗量（B）。A.越大B.越小C.不变D.无法确定65.在沸点升高较小的蔗糖水溶液蒸发过程中，为了回收二次蒸汽的热量，拟采用热泵蒸发技术，应选方案（D）.A.选取方案二、三、四B.选取方案一、二、四C.选取方案一、三、四D.选取方案一、二、三66.一蒸发器每小时将1000kg/h的NaCl水溶液由质量分数为0.05浓缩至0.03，则浓缩液的流量是（A）。A.166.7kg/hB.50kg/hC.300kg/hD.833.3kg/h67.气体的吸收属于（B）.A.液固传质过程B.气液传质过程C.液液传质过程D.气固传质过程68.某含乙醇12.5%（质量分数）的乙醇水溶液，其所含乙醇的摩尔比为（B）.A.0.143B.0.0559C.0.0502D.0.052969.在分子传质过程中，若漂流因数p总/pBM＞1，则组分A的传质通量NA与组分A的扩散通量JA的关系为（C）.A.NA=JAB.NA＜JAC.NA＞JAD.不好判断70.气体中的扩散系数DAB与温度T的关系为（D）。A.DAB∝T1.0B.DAB∝T0.5C.DAB∝T2.0D.DAB∝T1.7571.气体中的扩散系数DAB与温度P总的关系为（D）。A.DAB∝P总1.5B.DAB∝P总1.0C.DAB∝P总0.5D.DAB∝P总-1.072.在蒸汽冷凝传热中，不凝气体的存在对α的影响是（A）。A.不凝气体存在会使α大大降低B.不凝气体存在会使α升高C.不凝气体存在对α无影响73.一定质量的流体在φ25mm×2.5mm的直管内作强制湍流流动，其对流传热系数αi=1000W/(m2·℃)，如果流量和物性不变，改在φ19mm×2mm的直管流动，其αi为（D）W/(m2·℃).A.1259B.1496C.1585D.167874.液体沸腾操作时，工业上总是设法控制在（B）。A.自然对流区B.泡核沸腾区C.过渡区D.膜状沸腾区75.实际生产中沸腾传热过程应维持在(D)区操作。A．自然对流B．强制对流C．膜状沸腾D．核状沸腾76.在蒸气—空气间壁换热过程中，为强化传热，下列方案中的（B）在工程上可行。A.提高蒸气流速B.提高空气流速C.采用过热蒸气以提高蒸气温度D.在蒸气一侧管壁加装翅片，增加冷凝面积77.对流传热系数关联式中普兰特准数是表示（Ａ）的准数。A．物性影响B．流动状态C．对流传热D．自然对流影响78.某蒸发器用以增浓50%(质量)的NaOH水溶液，加热用饱和温度为160ºC的饱和蒸汽，已知常压下50%的NaOH水溶液的沸点为140ºC，当冷凝器真空度为53kPa（此温度下，纯水的饱和温度为80ºC）。如忽略液面高度且杜林规则适用，则传热温度差为（B）。A．30ºCB.40ºCC.50ºCD.60ºC79.适宜高粘度、易结晶、结垢的浓溶液的蒸发器为（D）。A.升膜蒸发器B.降膜蒸发器C.强制对流蒸发器D.旋转刮片式蒸发器80.对流传热系数关联式中格拉晓夫准数是表示（Ｄ）的准数。A物性影响B流动状态C对流传热D自然对流影响81.利用水在逆流操作的套管换热器中冷却某物料，要求热流体温度T1、T2及流量qm,h不变，今因冷却水进口温度t1增高，为保证完成生产任务，提高冷却水的流量qm,c，其结果是（C）.A.K增大，△tm不变B.Q增大，△tm下降C.Q不变，△tm下降，K增大D.Q不变，K增大，△tm不确定82.气体的导热系数值随温度的变化趋势为：（A）。A.T升高，λ增大B.T升高，λ减小C.T升高，λ可能增高或减小D.T变化，λ不变83.双层平壁定态热传导，壁厚相同，各层的导热系数分别为λ1和λ2，其对应的温度差为△t1和△t2，若△t1＞△t2，则λ1和λ2的关系为（A）.A.λ1＜λ2B.λ1＞λ2C.λ1=λ2D.无法确定84.一套管换热器采用逆流操作，热流体的进、出口温度分别为350K、300K，冷流体的进、出口温度分别为250K、300K，此时的对数平均温度差△tm为（D）。A.30℃B.40℃C.45℃D.50℃85.对接近常压的低组分溶质的气液平衡系统，当温度升高时，亨利系数E将（A），相平衡常数m将（A），溶解度系数H将（C）.A.增大B.不变C.减小D.不确定86.若某气体在水中的溶解度系数H非常大，则该气体为（A）。A.易溶气体B.难溶气体C.中等溶解度气体D.不确定87.氨水的气液平衡关系符合亨利定律，其相平衡常数为0.75，若氨水中氨的摩尔分数为0.025，则与之平衡的气相摩尔比为（D）.A.0.0256B.0.0188C.0.0185D.0.019288.在一定的压力和温度下，气体1和气体2分别在水中溶解，若气体1的溶解度大于气体2，则亨利系数E1与E2的关系为（C）.A.E1＞E2B.E1=E2C.E1＜E2D.不确定89.在吸收操作中，以气相组成差表示的吸收塔某一截面上的总推动力为（B）。A.Y*-YB.Y-Y*C.Yi-YD.Y-Yi90.推动力（x*-x）与吸收系数（B）相对应。A.kLB.KxC.KXD.KL91.推动力（Y-Y*）与吸收系数（D）相对应。A.KGB.kyC.kGD.KY92.在下列吸收过程中，属于气膜控制的过程是（C）.A.水吸收氢B.水吸收硫化氢C.水吸收氨D.水吸收氧93.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为6%（体积分数）；系数尾气中溶质的组成为1.2%，则溶质的吸收率为（A）。A.81.03%B.80.0%C.118.97%D.18.97%94.在气体处理量一定时，减小吸收剂用量，则吸收推动力（C）。A.增大B.不变C.减小D.不确定95.在填料吸收塔中用清水吸收氨-空气混合物中的氨。混合气的进塔组成为0.01，出塔组成为0.001（均为摩尔比），操作条件下的气液平衡关系为Y=0.88X，则溶液出塔的最大摩尔分数为（D）。A.0.0113B.0.0088C.0.00114D.0.011496.填料因子Ф值减小，泛点气速uF（B）。A.减小B.增大C.不变D.不确定97.某填料的比表面积为190m2/m3，空隙率为98.5%，则该填料的填料因子为（B）。A.192.89B.198.81C.195.83D.0.00598.在吸收塔调节过程中，如减小液体的进口浓度x2，则吸收推动力增大，传质速率增加，吸收比提高，则气体出口浓度y2(B)，液体出口浓度(B)A．增加B.减少C.不变D.无法判断99.在吸收塔某处，气相主体浓度y=0.025，液相主体浓度x=0.01，气相传质分系数ky=2kmol/m2h，气相总传质系数Ky=1.5kmol/m2h，则该处气液界面上气相浓度yi应为（

B

），平衡关系y=0.5x.A.0.02B.0.01C.0.015D.0.005100.在填料塔中用清水吸收混合气中的NH3，当水泵发生故障，水量减少时，吸收率(B)A．增加B.减少C.不变D.无法判断101.填料塔的正常操作区域为（C）。A.载液区B.液泛区C.恒持液量区D.任何区域102.操作中的精馏塔，保持F,q,xD,xW,V’不变，减小xf，则（

C

）A．D增大，R减小B.D不变，R增加；C.D减小，R增加D.D减小，R不变；103.某混合气与溶液接触，已知该物系的平衡方程为ye=1.0x，当溶液中溶质含量为0.04（摩尔分率，下同），气相中溶质含量为0.05，该过程为（A）。A．吸收 B．解吸 C．平衡 D．无法确定104.气体吸收过程,当操作压力增加，亨利常数m将（B）,吸收速率将（A）．A．增加B．减少C．不变D．不能确定105.下述说法中错误的是（B）。A．板式塔内气液逐级接触，填料塔内气液连续接触B．精馏用板式塔，吸收用填料塔C．精馏既可以用板式塔，也可以用填料塔D．吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔106.下列单元操作不属于传质过程的是（A）。A．蒸发B.蒸馏C.吸收D.干燥107.某精馏塔，精馏段理论板数为N1层，提馏段理论板数为N2层，现因设备改造，使精馏段理论板数增加，提馏段理论板数不变，且F，xF，q，R，V等均不变，则此时：（B）A.xD增加，xW不变B.xD增加，xW减少C.xD增加，xW增加D.xD增加，xW的变化无法确定108.在1.在常压下苯的沸点为80.1℃，环己烷的沸点为80.73℃，为使这两组分的混合液能得到分离，可采用下列那种分离方法（

A

）。A.萃取精馏 B.普通精馏 C. 恒沸精馏D.水蒸汽直接加热精馏109.流率为800kmol/h组成为0.4的二元理想溶液精馏分离，要求塔顶产品组成达到0.7，塔底残液组成不超过0.1，泡点进料，回流比为2.5。要使塔顶采出量达到500kmol/h,应采取措施（D）。A．增加塔板数B．加大回流比C．改变进料热状况D．增加进料量110．如图所示的几种进料情况的q线，表示为气液混合物进料的为（B）。Ａ．线1Ｂ．线2Ｃ．线3Ｄ．线4111．在图解法求理论塔板数过程中，如进料浓度发生变化，将使（B）。A．平衡线发生变化B.操作线斜率发生变化C.q线斜率发生变化D.以上都不变112.某精馏塔精馏段板数为N1层，提馏段理论板数为N2层，现因设备改造，提馏段板数增加，精馏段板数不变，且F、xf、q、R、V等均不变，则此时（A）。A.xw减小，xD增加B.xw减小，xD不变C.xw减小，xD减小D.xw减小，xD的变化视具体情况而定113.在板式精馏塔设计中，若仅分别改变如下操作条件，试判断本题附表中各参数的变化趋势：改变的条件最小理论板层数Nmin最小回流比Rmin理论板层数NT降低操作压力p总BBB降低原料液组成xFCAA增大进料热状况参数qCBB加大回流比RCCB提高流出液组成AAA偏离适宜进料口位置CCAA.增大B.减小C.不变D.不确定114.在精馏操作中，降低操作压力，则溶液的相对挥发度α将（A），馏出液组成xD将（A），塔顶温度降（B），塔底温度将（B）。A.增大B.减小C.不变D.不确定115.在精馏操作中，加大回流比R，则xD将（A），xW将（B），qn,V/qn,L将（A），qn,V’/qn,L’将（B），塔顶温度降（B）。A.增大B.减小C.不变D.不确定116.在精馏塔中相邻两层塔板（从上往下数）上取三个样品yn、yn+1和xn，试判断如下两种操作方式中哪个分析结果正确：全回流（B）；部分回流（A）。A.yn＞yn+1＞xnB.yn＞yn+1=xnC.yn＞xn＞yn+1D.yn+1＞yn＞xn117.在原料量和组成相同的条件下，用简单蒸馏所得气相总组成为xD1，用平衡蒸馏得气相总组成xD2，若两种蒸馏方法所得的气相量相同，则（A）。A.xD1＞xD2B.xD1=xD2C.xD1＜xD2D.不能判断118.气、液组成相同的两组分混合物，泡点t1和露点t2的关系是（B）。A.t1＞t2B.t1＜t2C.t1=t2D.不能确定119.精馏塔的操作线为直线，是基于（B）。A.理论板假设B.恒摩尔流假设C.泡点回流D.理想物系120.精馏操作中的回流比小于最小回流比，则（C）。A.xD,xW均增大B.xD,xW均不变C.xD减小,xW均增大D.不能操作121.精馏操作中，保持qn,F，q，xF，qV不变，加大釜残液采出量qn,W，则xD将（A），xW将（A），轻组分收率将（B）。A.增大B.减小C.不变D.不确定122.精馏设计中，保持qn,F，xF，xD，xW及R不变，将饱和蒸汽进料改为泡点进料，则qn,V将（C），qn,L将（C），qn,V’将（A），qn,L’将（A），轻组分收率将NT将（B）。A.增大B.减小C.不变D.不确定123.精馏操作中，保持qn,F，q，xD，xW，qn,V’不变，xF减小，则（B）。A.qn,D增大，R减小B.qn,D减小，R加大C.qn,D减小，R减小D.qn,D不变，R加大124.达到指定分离程度所需理论板层数为10（包括再沸器），若全塔效率ET=50%，则塔内实际板层数应为（B）。A.20B.18C.16D.不确定125.常压下，苯的沸点是80.1℃，环己烷的沸点是80.73℃，欲使该两组分溶液得到高纯度分离，宜采用的分离方法是（B）。A.共沸精馏B.萃取精馏C.普通精馏D.水蒸气蒸馏126.在下面三种塔板中，操作弹性最大的是（C），单板压降最小的是（B），综合性能最好的是（A），造价最低的是（B）。A.浮阀塔B.筛板塔C.泡罩塔127.在板式塔设计中，加大板间距，负荷性能图中有关曲线的变化趋势是：雾沫夹带线（A），液泛线（A），漏液线（C）。A.上移B.下移C.不变D.不确定128.下面参数中，属于板式塔结构参数的是（A）和（D）。A.板间距B.孔速C.塔板清液层高度D.开孔率129.用精馏方法分离A,B,C,D,E五组分溶液，工艺要求馏出液中组分D的组成不大于0.004（摩尔分数，下同），釜残液中C的组成不大于0.006，则轻关键组分是（B），重关键组分是（C）。A.A组分B.C组分C.D组分D.E组分130.湿空气在预热器内由温度t1被加热至温度t2的过程中，不发生变化的参数是（B）。A.相对湿度φB.露点温度tdC.湿球温度twD.焓I131.下列各组参数中，哪一组的两个参数是相对独立的（D）。A.H、pB.H、tdC.I、twD.tw、td132.在恒定干燥条件下用热空气干燥某物料，当干燥速率降为零时，物料中剩余的水分是（D）。A.自由水分B.结合水C.非结合水D.平衡水分133.同一物料，如恒速干燥段的干燥速率提高，则物料的临界含水量将（B）。A.不变B.增加C.减小D.不确定134.恒定干燥条件下将物料从含水量0.4kg水/kg绝干料干燥至含水量0.09kg水/kg绝干料，已知物料的临界含水量为0.12kg水/kg绝干料，空气的干球温度为t、湿球温度为tw、露点为td，则干燥终了时物料表面的温度θ应（B）。A.θ=twB.θ＞twC.θ=tD.θ=td135.在恒定干燥条件下用热空气干燥某热敏物料，且干燥属于降速阶段，欲缩短干燥时间，可采取的最有效措施是（D）。A.提高空气流速B.提高空气温度C.降低空气相对湿度D.增大干燥面积，减薄物料厚度136.气流干燥器的干燥作用主要发生在干燥管的（A）。A.进口段B.出口段C.中间段D.整个干燥管内137.已知相对湿度60%的湿空气，其干球温度为t，湿球温度为tw，将此空气降温至t’温度，相应的湿球温度为tw’，则（t-tw）（B）（t’-tw’）。A.等于B.大于C.小于D.不确定138.等速干燥阶段中，在给定的干燥空气条件下，对于干燥速率的正确判断是：（

C

）A．干燥速率随物料种类、质量不同而有差异B．干燥速率随物料质量不同而有变化，而与种类不同无关C．对不同质量、种类的物料，干燥速率实质上相同D.以上都不对139.对于一定干球温度的空气，当其相对湿度愈低时，其湿球温度：（B）

A.愈高B.愈低C.不变

D.不一定，与其它因素有关。140.已知物料的临界自由含水量为0.2kg水/kg绝干物料，空气的干球温度为t，湿球温度为tW，露点为td。现将该物料自初始自由含水量X1=0.45kg水/kg绝干物料，干燥至自由含水量X2=0.1kg水/kg绝干物料，则干燥物料表面温度tm：（A）。A．tm＞twB．tm=tC．tm=tdD．tm=tw141．气流干燥器一般是在瞬间完成的，故气流干燥器最适宜干燥物料中的（D）。A.自由水分B.平衡水分C.结合水分D.非结合水二、填空题（20分）1.理想流体是指（粘性为零）的流体。2.测量流体流量时，随着流体流量的增大，转子流量计两端压差值（不变）；孔板流量计两端压差值（增大）。3.量纲分析法的目的在于（以量纲为一变量代替物理变量，使实验工作简化）。4.阻力平方区是指（流动阻力与平均流速平方成正比的流动区域）；产生阻力平方区的原因是（流体质点与粗糙度管壁上凸出的地方直接碰撞产生的惯性阻力占主导地位）。5.速度边界层是指（紧贴壁面的非常薄的流体层，其内速度梯度很大）。6.不可压缩流体在水平管内作定态流动时，流动摩擦阻力所消耗的能量是总机械能中的（压力能）。7.不可压缩流体在水平变径管路中流动时，在管径缩小的截面处，其流速（增大），压力（减小）。8.某设备内的表压为100kPa，则它的绝压应为（201.33）kPa；另一设备内的真空度为400mmHg，则它的绝压应为（48）kPa（当地大气压为101.33kPa）。9.由三支管组成的并联管路，各支路的长度及摩擦系数均相等，管径比为d1：d2：d3=1:2:3，则三支管的流量比为（1:10.从液面恒定的高位槽向常压容器中加水，若将放水管路上的阀门开度关小，则管内水量将（减小），管路的局部阻力将（增加），直管阻力将（变小），管路总阻力（不变）。11.贮罐内装有液体，液面至罐底的高度为H。当在罐侧壁的（底部）位置开小孔，才能使流体柱的射程最远。12.用内径为158mm的钢管输送运动黏度为9.0×10-5m2/s的油品。若保持油品在管内作层流流动，则最大流速不能超过（1.14m/s）。13.如果管内流体流量增大1倍后，其流动型态仍为层流，则流动阻力是原来的（2）倍。14.流体在湍流的阻力平方区流动，若其他条件不变，其压降随着管子的相对粗糙度增加而（增加），随着流体的密度增大而（增大）。15.边长为a的正方形截面风道，其当量直径为（a）。16.流体输送机械的主要功能是对流体做功以提高其（机械能），具体表现为（静压能的增高）。17.写出三类正位移泵的名称：（齿轮泵）、（往复泵）、（螺杆泵）。其特点是（一定工况下流量恒定）且不受管路（压头）所影响。18.离心泵的主要部件有（叶轮）、（泵壳）和（轴封装置）。19.离心泵的泵壳制成（蜗壳）、叶轮的叶片（后弯）、在叶轮和泵壳之间装置（导轮）都有利于动能有效转化为静压能。20.离心泵的性能参数或特性曲线是泵在一定（转速）下、与（常压下）用常温的（清水）为介质通过实验测得的。21.离心泵的压头（扬程）的物理意义是（离心泵对单位重量（1N）液体所提供的有效能量），其单位为（m）或（J/N）。22.启动离心泵之前若不向泵灌满被输送的液体，将发生（气缚）现象；若叶轮的入口附近绝压低于操作温度下液体的饱和蒸汽压，将发生（汽蚀）现象。23.离心泵安装在特定管路系统中，已知泵的性能：q=0.02m3/s，H=20m；管路性能：qe=0.02m3/s，He=16m。则调节阀门的压头损失为（4）m，其消耗的理论功率为（785）W。24.离心泵安装在一定管路上，其工作点是指（泵的特性曲线和管路特性曲线的交点所对应的参数）。25.离心泵通常采用（出口阀）调节流量；往复泵采用（旁路）调节流量。26.离心泵允许汽蚀余量（NPSH）定义式为（p127.当被输送液体的黏度比清水的黏度大得多时，则离心泵的压头将（降低）、流量（减小）、效率（下降），而轴功率（增大）。28.提高往复泵连续性和均匀性的措施有（采用双动泵或三联泵）、（在吸入管终端和压出管路始端装置空气室）。29.离心通风机的全风压主要由（动风压）和（静风压）组成，其物理意义是（单位体积气体通过风机时所获得的能量），单位为（Pa或J/m3）。30.离心通风机的特性曲线包括（HT-q）、（Hst-q）、（p-q）和（Ƞ-q）。比离心泵多了一条（Hst-q）曲线。31.当要求气体的压缩比（p2/p1）≥8时，宜采用（多级）压缩。当各级的压缩比（相等）时，所消耗的总理论功为最小。32.离心泵的主要特性曲线包括（H-q）、（P-q）和（Ƞ-q）。33.流体流动阻力的形成是流体具有粘性的结果。34.边长为a的正方形截面风道，其当量直径为a。35．经内径为50mm的钢管输送运动20℃的水，水的流速为2m/s，粘度为1.005cP，则该流动的流型为湍流。36.理想流体是指没有黏度，没有内摩擦的流体；而实际流体是指有黏度和内摩擦得流体。37.流体的粘度值和传导率随温度变化而变化，对于大多液体，温度升高，粘度降低，传导率降低；对于气体，温度升高，粘度升高，传导率增大。（增大，减小，不变）。38.流体在管内作层流流动，若仅增大管径，则摩擦系数变大，直管阻力变小，计算局部阻力的当量长度变大。（大，小）。39.流量qv增加一倍，孔板流量计压差计读数为原来的4倍，转子流量计的环隙面积A0为原来的2倍。40.调节泵流量的方法有调节阀门开度、改变转速和泵组合。41.齿轮泵、往复泵和隔膜泵属于正位移泵。42.对于气体，温度升高，黏度（增大）；对于液体，温度降低，黏度（增大）。水在管道中的常用流速范围是（1~3）m/s；低压气体在管道中的常用流速范围是（8~15）m/s。43.湍流与层流的根本区别在于（流体质点是否存在着脉动性）。在圆形直管内，如Re=1600，则λ=（0.04），管内的平均流速是管中心流速的（0.5）倍。44.流体以一定的质量流量在水平直管内作层流流动时，Re值随管径增加而（降低），随流体密度增加而（不变）；压降随管子相对粗糙度增加而（不变）。（增大、减小、不变、不确定）45.属于正位移泵形式，除往复泵外，还有（齿轮泵），（螺杆泵）等型式。46.往复泵的流量调节方法有（旁路阀）和（改变转速）。47.启动离心泵前，应先（灌泵）和（排气）。48.连续性假定认为流体是（由无数质点组成、彼此间没有间隙、完全充满所占空间的连续介质）。20℃水的黏度为（1）mPa·s，水在管道中的常用流速范围是（1~3）m/s。49.湍流与层流的根本区别是（流体质点是否存在着脉动性），在水平均匀直管中，流体流动的阻力损失体现在（压强的降低）。50.带离心泵管路常用（出口阀）调节流量，而往复泵管路则采用（旁路阀）和（改变转速）来调节流量。51.流体以一定的质量流量在水平直管内作层流流动时，Re值随管径增加而（降低），随流体密度增加而（不变）；压降随管子相对粗糙度增加而（不变）。（增大、减小、不变、不确定）流体的粘度值和传导率随温度变化而变化，对于水，温度升高，粘度降低，传导率增大；对于空气，温度升高，粘度增大，传导率增大。（增大，减小，不变）。53.流体在管内作层流流动，若仅增大管径，则摩擦系数变小，直管阻力变大，计算局部阻力的当量长度变不变。（大，小）。54.水在管内作湍流流动，若流速提高到原来的2倍，则其对流传热系数约为原来的＿20.8＿倍；管径改为原来的1/2而流量相同，则其对流传热系数约为原来的＿21.8＿倍。（设条件改变后仍在湍流范围）离心泵的工作点是＿＿离心泵工作＿＿＿曲线与＿＿管路特性＿＿＿曲线的交点。调节泵流量的方法有调节阀门开度、改变转速和泵组合。56.流量qv增加一倍，孔板流量计压差计读数为原来的1.414倍，转子流量计的环隙面积A0为原来的2倍。57．某设备的真空表读数为200mmHg。则它的绝对压强为(560)mmHg。(当地大气压为101.33kPa)58.在静止的同一种连续流体的内部，各截面上的(位能)与(静压能)之和为常数。59．经内径为50mm的钢管输送运动20℃的水，水的流速为2m/s，粘度为1.005cP。试判定水在钢管中的流型为（湍流）60．每千克水经过泵后其机械能增加了490J，则该泵的扬程为（50mH2O）。61．实际流体在直管内流过时，各截面上的总机械能(不)守恒，因实际流体流动时有(摩擦力)。62．离心泵的主要零部件有(叶轮)、(泵壳)和(轴封装置)等。63．离心泵的特性曲线包括(H～Q)、(N～Q)和(η～Q)。64．离心泵的安装高度超过允许吸上高度时，将可能发生(气蚀现象)。65．当进气口气速一定时，旋风分离器的直径越大，其分离因数越(小)；转速一定的离心分离机随着转鼓直径的增大，其分离因数将(增加)。66．一球形石英颗粒，分别在空气和水中按斯托克斯定律沉降，若系统温度升高，则其在水中的沉降速度将下降，在空气中的沉降速度将增大。67.降尘室一般采用多层结构，是因为其处理能力与平面面积成正比，而与高度无关。68．在板框式过滤机中，洗涤速率是过滤终了时过滤速率的(1/4)倍。69．除区气流中尘粒的设备类型有(降尘室)和(旋风分离器)。70．饼层过滤中，真正发挥拦截颗粒作用的主要是滤饼层而不是过滤介质。71.描述单个非球形颗粒的形状和大小的主要参数为（球形度）、（当量直径）。72.固体颗粒在气体中自由沉降时所受的力有（重）力、（浮）力和（曳）力。固体颗粒的自由沉降分为（加速）阶段和（等速）阶段。73.沉降速度是指（颗粒沉降加速阶段终了，等速阶段地热速度），此速度亦称为（终端）速度。74.在斯托克斯定律区，颗粒的沉降速度与流体黏度的（1）次方成反比，在牛顿定律区，颗粒的沉降速度与流体黏度的（0）次方成反比。75.降尘室的设计原则是（气体通过降尘室的）时间大于等于（颗粒沉降所需的）时间。76.理论上降尘室的生产能力与（降尘室的底面积）和（颗粒的沉降速度）有关，而与（降尘室的高度）无关。77.分离因数的定义式为（urut=uT278.选用旋风分离器时主要依据是（含尘气的处理量，即生产能力）、（允许的压力降）、（要求达到的效率）。79.旋风分离器的分割粒径d50是（粒级效率为50%的颗粒直径）。80.过滤方式主要有（饼层过滤）、（深床过滤）和（膜过滤）。81.板框过滤机由810mm×810mm×25mm的20个框组成，则其过滤面积为（26.244m2）。82.传热的三种基本方式为（热传导（导热））、（对流传热）、（辐射传热）。83.液体沸腾两种基本形式为（膜状沸腾）、（泡核沸腾）。84.燃烧炉由平面耐火砖和绝热砖两种材料砌成，各层的导热系数分别为λ1=1.0W/(m·K)，λ2=0.1W/(m·K)，壁厚都为0.2m，则耐火砖和绝热砖的单位面积热阻分别为（0.2K/W）、（2.0K/W）。85.对流传热可分为（自然对流）、（强制对流）。86.在蒸汽冷凝传热过程中，若蒸汽冷凝为膜状冷凝，则（冷凝液膜）成为膜状冷凝的主要热阻。87.套管换热器中，热流体温度由90℃降至70℃，冷流体温度由20℃上升到40℃，则两流体作并流时平均温差为（47.2）℃。88.一般定性温度的选取有三种，分别是（流体的平均温度）、（壁面的平均温度）、（流体和壁面的平均温度）。89.间壁式换热器可分为（管式换热器）、（板式换热器）、（翅片式换热器）。90.套管换热器中，热流体温度由100℃降至80℃，冷流体温度由10℃上升到50℃，则两流体作逆流时平均温差为（59.44）℃。91.与一般的传热过程相比较，蒸发操作具有如下主要特点：（溶液沸点升高）、（物料的工艺特性）与（节约能耗）。92.蒸发操作中，引起溶液沸点升高的原因有：（溶质引起的饱和蒸汽压下降）、（液柱静压力）和（管路阻力）。93.根据加料方式，多效蒸发流程有（并流）、（逆流）和（平流）等基本模式。94.多效蒸发的突出优点是（提高加热蒸汽经济性）；明显的缺点是（降低蒸发强度）、（加大温度差损失）。95.提高加热蒸汽经济性的主要措施有：（多效蒸发）、（热泵蒸发）、（外蒸汽的引出）和（冷凝水显热的利用）。96.按照溶液在蒸发器中的流动状况，可将蒸发器分为两大类，即（循环型）和（单程型）。97.常用蒸发器主要由（加热室）和（分离室）两部分构成。98.提高蒸发强度的主要途径是（提高总传热系数）和（有效温度差）。99.依据分离原理的不同，传质分离过程可分为（平衡分离）和（速率分离）两大类。100.分之传质是指（由于分子的无规则热运动而形成的物质传递现象），描述分子传质的基本方程为（费克定律）。101.对流传质是指（运动流体与固体壁面之间，或两个有限互溶的运动流体之间的质量传递），描述对流传质的基本方程为（对流传质速率方程）。102.对流传热的热阻主要集中在滞流内层，因此，加速流动，减薄滞流内层厚度是强化对流传热的重要途径。103.在通常操作条件下，空气、水及水蒸气冷凝的对流传热系数α大小顺序为水蒸气冷凝>水>空气。104.有效膜理论的要点是：两相在界面达到平衡和在膜中的传质为扩散105.在蒸发器中，被蒸发溶液的真实沸点应包括溶质浓度增大引起的沸点升高和液面高度引起的沸点升高。106．写出三种间壁式换热器的名称：（套管式）、（管壳式）和（板式）。107．传热的基本方式有（热传导）、（热对流）和（热辐射）。108．总传热系数的倒数1/K代表（间壁两侧流体传热的总热阻），提高K值的关键是（设法减小起决定作用的分热阻）。109.在多层平壁稳定热传导中，某一层的温度降大，则表示该层热阻大，弱各层壁厚相等则该层的传热系数小。110.厚度不同的三种材料构成三层平壁，各层接触良好，已知b1＞b2＞b3，导热系数λ1﹤λ2﹤λ3，在稳定传热过程中，各层的热阻b1/λ1>b2/λ2>b3/λ3＿,各层导热速率＿＿相等＿＿＿＿。111.间壁式换热器中冷热流体定态传热，该传热是由壳程对流给热、管壁传热和管内对流给热三个串联传热组成，如在壳程用饱和蒸汽加热，总传热系数接近于管内侧的对流传热系数，因此若强化该传热过程，应从管内侧着手。112.双膜模型的模型参数为（气膜厚度zG）和（液膜厚度zL）。113.在板式塔中，气液两相（逐级）接触，两相组成沿塔高呈（阶梯式）变化，在正常操作下，（液相）为连续相，（气相）为分散相。114.在填料塔中，气液两相（微分）接触，两相组成沿塔高呈（连续式）变化，在正常操作下，（气相）为连续相，（液相）为分散相。115.吸收操作是依据（混合气体中各组分在某液体溶剂中的溶解度不同），以达到分离（气体）混合物的目的。116.若溶质在气相中的组成以分压p、液相中的组成以摩尔分数x表示，则亨利定律的表达式为（p*=Ex），E称为（亨利系数），若E值很大，说明该气体为（难溶）气体。117.若溶质在气相中的组成以分压p、液相中的组成以物质的量浓度c表示，则亨利定律的表达式为（p=cH），H118.吸收速率方程式中，KY是以（Y-Y*）为推动力的（气相总）吸收系数，其单位是（kmol/（m2·s））。119.吸收速率方程式中，kG是以（p-pi）为推动力的（气膜）吸收系数，其单位是（kmol/（m2·s·kPa））.120.KY与KG的关系式（KY121.kx与kL的关系是（kx123.若c*-c≈ci-c，则该吸收过程为（液膜）控制。124.若p-p*≈p-pi，则该吸收过程为（气膜）控制。125.气相总阻力可表示为1KG=1kG+126.液相总阻力可表示为1KL=1kL+127.增加吸收剂用量，操作线的斜率（增大），吸收推动力（增大）。128.脱吸因数的定义式为（S=129.吸收因数的定义式为（A=130.KYa称为（气相总体积吸收系数），其单位是（kmol/（m3·s））。131.KY称为（气相总吸收系数），其单位是（kmol/（m2·s））。132.等板高度HETP是指（分离效果与一个理论级的作用相当的填料层高度），又称为（填料层当量高度）。133.填料的几何特性参数主要包括（比表面积）、（空隙率）、（填料因子）等。134.通常根据（效率）、（通量）及（压降）三要素衡量填料性能的优劣。135.填料塔的流体力学性能常用（ΔpZ136.对溶剂常用的解吸方法有（升温）、（减压）、（吹气）。137.吸收、解吸操作时，低温对（吸收）有利；低压对（解吸）有利。138.在逆流吸收塔中用纯溶剂吸收混合气中易溶组分，填料为无限高，入塔Y1＝8％，平衡关系Y＝2X，若液气比（摩尔比）为1时，吸收率η＝50%__。139.已知氨水中溶质的质量百分数为25%,则氨水的摩尔分率为26%_。140.气体吸收计算中，传质单元高度是表示设备传质性能好坏的一个参量，而传质单元数是表示分离任务难易的参量。141.一吸收过程相平衡常数m=1,气膜吸收系数ky=110-4，液膜吸收系数为气膜吸收系数的100倍，则此吸收过程为__气相控制，总的吸收系数Ky为__9.910-5。142.吸收操作一般用于分离____气体____混合物，其原理是利用气体中各组分在吸收剂中__溶解度_________的差异来达到分离的目。精馏操作一般用于分离____液体_____混合物，其原理是利用原料中各组分的____挥发度_______差异来达到分离的目的。萃取操作一般用于分离____液体_______混合物，其原理是利用原料液中各组分在萃取剂中____溶解度_______的差异来达到分离的目的。143.蒸馏是依据（组分间挥发度的差异），通过建立两相体系，组分在两相间分配关系的（不同）而实现混合物分离的操作。144.两组份的相对挥发度越小，则表示分离该物系越

难

。二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起平衡线、操作线与ｑ线中哪几条线的变化？____操作线

和

___q线___。145.精馏的原理是（同时多次进行部分汽化和部分冷凝操作）。实现精馏操作的必要条件是（塔顶液相回流）和（塔底上升蒸气）。146．某精馏塔顶操作压强须维持在5.3kPa，若当地气压计的读数为100.6kPa，塔顶真空表读数应为95.3kPa。147.吸收操作的依据是（气体各组分溶解度的不同）；精馏操作的依据是（液体混合物各组分挥发度的不同）。精馏设计中，当回流比增大时所需理论板数减小，同时蒸馏釜中所需加热蒸汽消耗量增加。149.某精馏塔在操作时，加料状态由原来的饱和液体进料改为混合物进料，且保持F、XF，R、D不变，则此时XD减小，V__不变_，L_不变。（增大、减小、不变）。150.精馏操作中，若上升，而回流量L和进料状态均保持不变，则R(变小)，xD（变小），xW（变小），（变小）。（变大，变小，不变，不确定）151.习惯上，将易挥发组分的挥发度与难挥发组分的挥发度之比称为（相对挥发度）。根据α值的大小，可用来判断（蒸馏分离的难易和可能性），若α=1，则表示该混合物（不能用普通蒸馏方法分离）。152.在精馏塔设计时，若选用回流比减小（F，xf，q，xD，xW均指定），则塔釜加热量（变少），所需理论板数（增大）。（增加，减少，不确定）153.恒摩尔流的主要前提是（液体混合物各组分的摩尔汽化潜热相等）。连续精馏塔设计时，如将原来的泡点回流改为冷回流，其他设计条件不变，则所需理论板数（减少）（增加、减少）。154.精馏和普通蒸馏得根本区别在于（精馏必须引入回流）；平衡蒸馏（闪蒸）与简单蒸馏（微分蒸馏）的区别是（平衡蒸馏是连续定态操作，简单蒸馏是间歇非定态操作）。155.精馏塔的塔釜温度总是高于塔顶温度，其原因是（塔底压力高于塔顶，塔底重组分含量高）。156.某两组分混合物的平均相对挥发度α=2.0，在全回流下，从塔顶往下数对第n，n+1层塔板取样测得xn=0.3，则yn=（0.4615），yn+1=（0.3），xn+1=（0.1765）。157.在总压101.0kPa，85℃下，苯和甲苯的饱和蒸气压分别为116.9kPa和46.0kPa，则物系的相对挥发度α=（2.541），平衡时xA=（0.78），yA=（0.90）。158.已知精馏段操作线方程为y=0.8x+0.19，则操作回流比R=（4），馏出液组成xD=（0.95）。159.精馏塔进料可能有（5）种不同热状况。对于泡点或露点进料，其进料状况参数q分别为（1）和（0）。160.全回流操作的特点是（不进出料，没精馏段与提馏段之分，操作线方程统一成对角线方程，达到指定分离程度所需理论板层数为最少）。全回流操作适用于（精馏塔开个阶段）和（塔板性能研究）。161.最小回流比是指（达到指定分离程度需要无穷理论板层数对应的回流比）。适宜回流比通常取为（1.1~2.0）倍最小回流比。162.在板式精馏塔中分离相对挥发度α=2.5的两组分理想溶液，操作回流比R=3，若测得从塔顶往下数第二、三层塔板的液相组成x2=0.45，x3=0.40，馏出液组成xD=0.96（塔顶全凝器），则第三层塔板的气相默费里效率EMV=（0.4414）。163.共沸精馏和萃取精馏的共同特点是（加入第二种分离溶剂），相比较而言，（萃取）精馏较为经济。164.欲保持塔顶馏出液中轻组分收率不变，将间接蒸汽加热改为直接蒸汽加热，则xW将（降低），所需理论板层数NT将（增加）。165.间歇精馏的两种基本操作方式是（R恒定，xD不断下降）和（xD不变，不断加大R）。166.如果要实现n个组分溶液的高纯度分离，则需（n-1）个精馏塔。167.多组分精馏计算中常规定轻、重关键组分，在塔顶馏出液中对（重）关键组分的含量加以限制，在釜残液中对（轻）关键组分的含量加以限制。168.评价塔设备性能的主要指标有（通量）、（分离效率）、（适用性）和（压力降）等。169.带降液管的板式精馏塔属于（逐级接触式）气液传质设备，正常操作时，（液）相为连续相，（气）相为分散相。170.塔板负荷性能图由（5）条曲线包围而成，它们是（过量雾沫夹带线）、（液泛线）、（液相负荷上限线）、（漏液线（气相负荷下限线））和（液相负荷下限线）。171.板式塔操作中可能出现的非理想流动有（雾沫夹带）、（气泡夹带）、（漏液）和（气液分布不均（液面落差））等。172.塔式精馏塔的操作弹性由气相的（允许的最大和最小流量）确定。173.板式塔设计完成后，要进行如下流体力学性能的核算，即（单板压降）、（雾沫夹带）、（液泛）、（漏液）及（液面落差）等。174.在一定的液相流量下，随着气速由小到大，塔板上气液两相可能出现（鼓泡状、蜂窝状、泡沫状、喷射状）四种接触状态。综合考虑，宜控制在（泡沫）状态下操作。175.精馏过程节能的有效途径是（提高相对挥发度α）和（减小有效能损失）。176.提高组分间相对挥发度α的有效措施是（加入第二种分离剂）、（加大化学作用）、（利用外力场作用）。177.湿空气中的水分含量可用（水汽分压）、（湿度）、（相对湿度）表示，其中（水汽分压）和（湿度）表示水分的绝对含量，（相对湿度）表示水分的相对含量。178.在总压101.33kPa下，温度40℃，相对湿度40%的空气的焓为（88.24kJ/kg绝干气）。179.对不饱和空气，干球温度t、绝热饱和温度tas（或湿球温度tw）及露点td三者之间的关系为（t＞tas（tw）＞td）。180.在总压101.33kPa下，将不饱和湿空气由温度t1降温至温度t2，则该湿空气的湿度H将（不变），相对湿度φ将（增大），露点td将（不变），湿球温度tw将（降低）。181.通常恒速干燥阶段出去的水分是（非结合水）。182.在一定温度、总压101.33kPa下用空气干燥某湿物料，若所用空气的相对湿度增大，湿物料的平衡含水量会（增大）。183.在理想干燥器内，空气从干燥器入口至出口，温度下降，湿度（增大），露点td（升高），湿球温度tw（不变）。184.恒速干燥阶段又称为（表面汽化）控制阶段，此阶段内干燥速率（恒定），物料表面的温度等于（空气的湿球温度）。185.降速干燥阶段又称为（物料内部迁移）控制阶段，此阶段内干燥速率不断（下降），物料表面的温度不断（升高）。186.在恒定干燥条件下进行干燥实验，湿物料的初始含水量为0.5（干基，下同），开始阶段以恒定的速率进行干燥，当含水量降至0.2时干燥速率开始下降，其后干燥速率不断下降，当含水量达到0.02时干燥速率降为零，则物料的临界含水量为（0.2），平衡含水量为（0.02）。187.在恒速干燥阶段，以相同介质、相同流速吹过不同的物料表面，两种物料的干燥速率（相同）。188.一定温度下，物料中结合水和非结合水的划分取决于（物料本身的性质）。189.真空冷冻干燥一般分为（预冻）、（升华）、（解析）三个主要过程。190.理想干燥器是指（空气进、出干燥器的焓值不变）。191.

已知在常压及25℃下水份在某湿物料与空气之间的平衡关系为：相对湿度φ=100%时，平衡含水量x*=0.02kg水／kg绝干料；相对湿度φ=40%时,平衡含水量x*=0.007kg水／kg绝干料。现该物料含水量为0.23kg水／kg绝干料,令其与25℃,φ=40%的空气接触,则该物料的自由含水量为

0.223

kg水／kg绝干料,结