广东省建筑地基处理技术规范

2019-02-18发布2019-05-01实施广东省住房和城乡建设厅发布广东省标准建筑地基处理技术规范Technicalcodeforgroundtreatmen批准部门：广东省住房和城乡建设厅3广东省住房和城乡建设厅关于发布广东省标准《建筑地基处理技术规范》的公告粤建公告[2019]6号经组织专家委员会审查，现批准《建筑地基处理技术规范》2019年5月1日起实施，原广东省标准《建筑地基处理技术规本标准由广东省住房和城乡建设厅负责管理，由主编单位广州市建筑科学研究院有限公司负责具体技术内容的解释，并在广2019年2月18日4根据《广东省住房和城乡建设厅关于发布(2015年广东省工程建设标准制订和修订计划》的通知》(粤建科函[2015]2367号)的要求，规范编制组经广泛调查研究，认真总结实践喷桩复合地基；10.刚性桩复合地基；11.组合桩复合地基；基；10.增加桩网复合地基；11.增加微型桩加固；12.增加处5大道北833号建研大厦，邮编：510440,Email:tmx@gibs.本规范主要起草人员：唐孟雄方小丹丘建金杨光华廖建三韩建强邓汉荣葛家良本规范主要审查人员：高文生徐天平周同和杨志银李丽娟彭卫平邵孟新6 12术语和符号 22.1术语 2 4 4换填垫层与压实地基 4.1一般规定 204.4质量检验 245强夯与强夯置换地基 265.1一般规定 26 265.3施工 316预压地基 336.1一般规定 33 34 42 7碎石桩复合地基 7.1一般规定 48 48 7.4质量检验 5278水泥土搅拌桩复合地基 8.1一般规定 8.2设计 9旋喷桩复合地基 9.2设计 609.3施工 62 10刚性桩复合地基 65 69 11组合桩复合地基 71 71 7612桩网复合地基 77 13静压注浆加固 814微型桩加固 15既有建筑地基加固 16污染土地基处理 附录A处理后地基静载荷试验要点 附录B复合地基静载荷试验要点 附录C复合地基增强体单桩载荷试验要点 附录D珠江三角洲主要软土物理力学性质指标统计表 本规范用词说明 引用标准名录 9 1 2 2 4 4ReplacementLayerofCompactedFillandCompa 24DynamicConsolidationRep 5.4MonitoringandInspection 6.2DesignConsid 426.4MonitoringandI 447CompositeFoundationwithGravel 48 51 53 57 589CompositeFoundationwithJet 60 60 62 64 65 69 69 71 7612Pile-ReinforcedEarth 77 13.4MonitoringandIns 93 97 9915GroundImprovementofExisti 16GroundImprovementofPollutedEarthFoundation AppendixAKeyPointsforLoad ExplanationofWordinginThis ListofQuotedStan Addition:ExplanationofProvisi l22.1.1地基处理groundtreatment,groundimprovement2.1.2复合地基compositeground,compositefoundation部分土体被增强或被置换，形成由地基土和竖向增强体共同2.1.3复合地基承载力特征值characteristicvalueofcomposite由载荷试验测定的复合地基土压力变形曲线规定的变形所对2.1.4换填垫层replacementlayerofcompactedfill其他性能稳定、无侵蚀性、强度较高的材料，并夯压密实形成的2.1.5压实地基compactedground,compactedfill2.1.6强夯地基rammedground,rammedearth回填碎石等坚硬粗粒料，在地基中形成密实置换墩体。32.1.13水泥土搅拌桩复合地基compositefoundationwithce-4联结，使土体强度提高、变形减少、渗透性降低的地基处理5P₂——桩间土的基底附加压应力；复合土层顶面的附加压e₁——第i层中点土自重应力与附加应力之和fcu——在标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平6Pa——土的干密度；78Sp——桩顶位置处基础在桩承载力特征值R₂下对应的Sg——天然地基在基础作用修正承载力特征值fk时的被注浆的土体积；9U₂——竖向排水体打入深度以下受压土层的平均固4调查邻近建(构)筑物、地下工程、周边道路和管线埋境条件和对邻近建(构)筑物的影响、施工条件等因素进行综0.95、黏粒含量pc≥10%的粉土，可取1.5,对于最大干密度大1经处理后的地基，当在受力层范围内仍存在软弱下卧层2按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》3.0.11对于现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB式中b矩形基础或条形基础底面的宽度(mPk——相应于作用的标准组合时，基础底面平均压力值(上部结构传重、基础自重及基础面回填土重)0——垫层(材料)压力扩散角(°),宜通过试验确定。中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、60.25时，按表4.2.1中z/b=0.25取值。1砂石。宜选用碎石、卵石、角砾、圆砾、用粉细砂或石粉时，应掺入不少于总重量30%的碎石或卵石，2粉质黏土。土料中有机质含量不得超过5%,且不得含3灰土。体积配合比宜为2:8或3:7,换算成重量比分别为4.2.4素混凝土垫层的厚度不宜小于100mm,混凝土强度等级4.2.5换填垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定，载荷试验的承压板直径或边长不应少于垫层厚度的1/3,且不应少于0.7m。对设计等级为三级的建筑物及不太重要的小型、轻型或表4.2.5各种垫层的承载力及压实标准换填材料类别压实系数λ经验值fk(kPa)全重的30%～50%)土夹石(其中碎石、卵石占全重的30%～50%)中砂、粗砂、砾砂、4.2.6当垫层下存在软弱下卧层时，应进行地基变形计算，并填垫层满足本规范第4.2.1条、第4.2.2条、第4.2.5条时，垫4.2.7加筋土垫层所选用的土工合成材料尚应进行材料强度3)不得使用淤泥、耕土、膨胀土以及有机质含量大于5%或易溶盐含量超过5%的土料；4)采用振动压实法时，宜降低地下水位到振实面每层铺填厚度(mm)平碾(8t～12t)羊足碾(5t~16t)振动碾(8t～15t)冲击碾压(冲击势能15kJ~25kJ)度，或粒径超过100mm的填料含量超过50%的填土地基，应采结构类型压实系数λ。在地基主要受力层范围以内在地基主要受力层范围以内表4.2.10-3压实填土的边坡坡度允许值边坡坡度允许值(高宽比)压实系数(λ)坡高在8m以内全重30%～50%)全重30%～50%)分层碾压、路基冲击增强补压、旧砂石(沥青)路面冲压和旧卧层顶面的承载力应满足本规范式(4.2.1-1)、式(4.2.1-2)和式(4.2.1-3)的要求。遍数，宜通过现场试验确定。分层铺填厚度宜取4.3.5当垫层底部存在古井、古墓、洞穴、旧基础、暗塘时，4.5m,锤底直径1.0m～1.5m,锤底对地静压力宜控制在15kPa~10对于非软土地基，填料的摊铺与填筑可从中线位置开料(粉质黏土、粉土)受雨水淋湿或冻结。量。压实系数也可采用环刀法、灌砂法、灌水法或其他方法3检验点的数量，对大基坑每50m²~100m²不应少于1个度的2/3深度处；采用贯入仪或动力触探检验垫层的施工质量每50m²~100m²面积内应设不少于1个检测点，每一个独立基础4.4.3压实地基的施工质量检验应分层进行。每完成一道工5.1一般规定(I)强夯地基续表5.2.1试夯确定。对于粗颗粒土可取1000kN·m/m²~3000kN·m/m²;4000kN·m～6000kN·m时为100mm;当单击夯击能大于粗颗粒土地基，可夯击2～3遍；对于渗透性较差的细颗粒土，夯击遍数可适当增至3～5遍；若点夯达不到本规范第5.2.3条规定的停夯标准时，同一夯点可分2～3次施加；点夯完成后，应以低能量满夯1~2遍，锤印搭接。力消散80%或以上所需的时间。当缺少实测资料时，对于渗透(Ⅱ)强夯置换地基深度不宜超过7.0m,置换墩长度应穿透软土层，到达较硬土含量不宜超过30%。堂布置时，可取2.5m～3.5m或夯锤直径的2～3倍。对独立基5.2.19强夯置换设计时，应预估地面抬高值，并在试夯时2锤底面形状宜采用圆形，直径宜取2.0m～3.0m,常用3锤体上宜对称设置若干个上下贯通的气孔，孔径可取5.3.3强夯置换锤宜采用圆柱形铸钢锤，直径宜取1.0m~1.5m,锤重可取20t～30t,夯锤底静接地压力值宜大于80kPa。他专用设备。起重能力宜大于锤重1.5～26重复步骤5,按设计规定的夯击次数及控制标准完成一8每一遍夯击完成后，将场地整平，同时测量整平后的次完成全部夯击遍数，最后宜用夯击能量为500kN·m~10柱下基础范围加强夯单点夯击能宜为2000kN·m~5.4.1当强夯施工影响范围内有建(构)筑物和地下管线时，上的一般建筑物，每400m²应不少于1个检测点，且不少于3化，检验数量不应少于墩点数的3%,且不少于3点。的1%,且不少于3个点。地基加固区边线与相邻建筑物、地下设施等的距离不宜小于2确定水平排水垫层的构造、厚度、砂料及其级配8进行现场监测，观测地基土预压过程中强度与变形的变化，指导现场施工，分析地基加固效果，预测地基最终沉1普通砂井直径dw可取300mm～500mm,间距可按井径比n值为6～8选用。2袋装砂井直径dw可取70mm～120mm,间距可按井径比n值为15～22选用。6.2.4竖向排水体的深度应根据土层分布和建(构)筑物对地砂垫层砂料宜用中粗砂，黏粒含量不宜大于3%,砂料中可并宜使预压荷载下受压土层各点的有效竖向应力大于建筑物荷载2预压荷载顶面的范围应等于或大于建筑物基础外缘所包3加载速率应根据地基土的强度增长确定。当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的稳定性要求时，可一次性加载，否则应分级逐渐加载，待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下6.2.8竖向排水体穿过全部软土层时地基的平均固结度，可按1对瞬时加载仅考虑径向排水，当固结时间为t时，理想Ch——土的径向排水固结系数(cm²/s);2一级或多级等速加载条件下，当固结时间为t时，对应q——第i级荷载的加载速率(kPa/d);Σ△p——历时t以前各级荷载的累加值(kPa);向内径向排水固结(竖井穿透受压土层)α1β6.2.12当考虑施工过程中的井阻和涂抹作用时，软土层固结系数、固结度、最终沉降的计算可按现场实际监测资从实测的沉降-时间(s-t)曲线上选择荷载停止后任意三个6.2.13堆载预压处理地基设计的平均固结度不宜小于90%,且6.2.14真空预压加固地基的平均固结度、固结沉降计算可参照本规范第6.2.8条、第6.2.10条、第6.2.12条的相关规定。6.2.15真空预压处理地基必须设置竖向排水体，宜选用塑料排1选择塑料排水板或砂井等竖向排水体，确定其直径、间6.2.16竖向排水体的设计可按本规范第6.2.2条和第6.2.3条选用。砂井的砂料应选用中粗砂，其渗透系数宜大于1×10-26.2.17真空预压区域边缘应大于建(构)筑物基础轮廓线，每于80%。6.2.20当建(构)筑物的荷载超过真空预压的压力，且建(构)筑物对地基变形有严格要求时，可采用真空-堆载联合预压，其总压力宜超过建(构)筑物的荷载。6.2.21真空预压地基最终竖向变形计算可按本规范第6.2.10(Ⅲ)动力排水固结6.2.25塑料排水板间距可按本规范第6.2.2条和第6.2.3条确定，可取0.8m～1.8m,常用1.0m～1.2m。深度应穿透软土层6.2.26砂垫层厚度可取1.0m,每隔20m～30m宜设置纵横向盲沟，盲沟交点处应设集水井，集水井底面应低于砂垫层面6.2.27在软土表面上宜覆盖厚度3.0m～4.0m填土层(含砂垫施工，宜采用6～10遍夯击，夯击能可从1500kN·m逐渐加大3孔隙水压力增量显著下降之后(可取△u≤2kPa)应停4在强夯与堆载作用下，软土固结沉降达到设计要求时，算可参照本规范第6.2.8条、第6.2.10条及第6.2.12条。的干密度计算，其实际灌砂量(不包含水的重量)不得小于计算值的95%。普通砂井施工时，应尽量减少成孔对井周围土的1平面井距偏差不应大于井径。2垂直度偏差不应大于1.5%。盖厚度100mm～200mm的砂层。滤水管可采用钢管或塑料管，密封墙在加固区外边缘时其厚度不宜小于1.2m,加固区内共用桩搭接宽度不宜小于200mm;当密封墙深度大于15m时，搭接(Ⅲ)动力排水固结6.3.16动力排水固结夯锤宜采用直径为3.0m～3.5m、锤重6.3.19强夯施工时，浅层沉降板的隆起量不宜超过4地基深层土的水平位移。1每项工程应选择1~3个工程地质条件复杂，且有工程代置在侧向变形较大的部位，每一特征断面上宜布置2～3个测2设置竖向排水体地基竖向位移速率大于15mm/d~外真空压力表连接，测头应合理布置，每1000m²~2000m²设置2地面沉降观测点不应少于3个，沉降标的位置铺膜前后7.1.3对于黏粒含量不大于10%的中砂、粗砂、细砂地基，可采用不加填料振冲挤密法处理。振冲方式宜采用两点(三点)7.1.4碎石桩施工可采用振冲法、振动沉管、锤击沉管等成计算；桩间距宜为桩体直径的1.5~3倍。对于荷载大的建筑或7.2.4碎石桩桩长可根据工程要求和工程地质条件通过计算形量不超过建筑物的地基允许值并满足软弱下卧层承载力的4对可液化的地基，碎石桩桩长应按穿过液化地基深度5桩长不宜小于5m。碎(卵)石的含泥量不宜大于9%,中粗砂的含泥量不宜大fk——碎石桩桩体截面积承载力特征值(kPa),宜通过fk——处理后桩间土承载力特征值(kPa),宜按当地经验取值，如无经验时，可取天然地基承载力特式中n'——桩土应力比，在无实测资料E₈——桩间土压缩模量(MPa),宜按当地经验取值，如式(7.2.8)中的桩土应力比n',在无实测资料时，对黏性土可取1.5~4,对粉土和砂土可取1.5~3。3启动供水泵和振冲器，水压可用200kPa～600kPa,水量可用200L/min～400L/min,将振冲器徐徐沉入土中，造孔速度宜为0.5m/min～2.0m/min,直至达到设计深度。记录振冲器经直度偏差不应大于1%。砂土地基，不宜少于7d,对粉土和杂填土地基可取14d～21d,验深度不应小于处理地基深度，检测数量不应少于桩孔总数的2%。7.4.5复合地基载荷试验检验数量不应少于总桩数的0.5%,且的酸性土、塑性指数大于22的黏土及腐蚀性土。当需使用时，及固结状态；地下水位及pH值、酸根离子的类型；土的含水动面以下2m。12%,宜为15%～20%;水胶比可选用0.50～0.60,外加剂可fspk=mRa/Ap+β(1-m)fsk(8时，淤泥和淤泥质土可取0.1～0.4,差值大时取式预估，由水泥土强度确定的R₄宜大于由地基土抗力所提供qsi——桩周第i层土的侧阻力特征值，淤泥可取4kPa~7kPa;淤泥质土可取6kPa～12kPa;软塑状的黏性取8kPa～15kPa;按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》α——桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.6~I。等于17时取大值，等于22时I。等于10时取大值，等于17时8.2.4竖向承载的搅拌桩用于处理成层土地基或有效桩长大于1处理成层地基土中的淤泥、淤泥质土和其他黏性土，宜2对于不含淤泥、淤泥质土和其他黏性土地基，可根据搅8.2.5当搅拌桩处理范围以下存在软弱下卧层时，应按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15—31的有关规定进压缩变形S₁与桩端平面以下未加固土层的压缩变形S₂两部分(1)搅拌桩复合土层的压缩变形S₁可按下式计算：式中P₂——搅拌桩复合土层顶面的附加压力值(kPa);P₂——搅拌桩复合土层底面的附加压力值(kPa);对桩长较短或桩身强度较低者取低值；反之取(2)桩端平面以下未加固土层的压缩变形S₂可按现行广东8.3.3搅拌头叶片不得少于2层且不少于4片，叶片宽度不宜拌桩的垂直偏差不得超过1%;桩位的偏差不应大于100mm;成2搅拌(喷浆)下沉至设计加固深度。8.3.8对于淤泥、淤泥质土或其他黏性土的成层土，在预凝材料的掺入比，搅拌次数不应少于4次，喷浆次数不应少于8.3.10搅拌桩喷浆提升(或下沉)的速度和次数必须符合施工点以下(或以上)0.5m处，待恢复供浆时再喷浆搅拌提升(或1成桩7d后，采用浅部开挖桩头(深度宜超过停浆面下工总桩数的5%。检查搭接质量情况。检查量为施工总桩数的2%,开挖深度不宜小于2m。8.4.3竖向承载的搅拌桩应按下列规定进行完整性和承载力后进行，检测数量各为总桩数的0.5%,且每单位工程单桩载荷(多轴搅拌桩为3组)。2成桩28d后，应采用双管单动取样器钻取芯样，鉴定持宜小于80mm,钻进持力层深度不应小于3倍桩径且不少于3m,检测数量为施工总桩数的0.5%,且不少于6根。9旋喷桩复合地基9.1.1旋喷桩适用于处理淤泥、淤泥质土、黏性土、粉土、砂土、碎石土、人工填土等地基。当土中含有较多的大粒径块石、硬塑黏性土、中密中(粗)砂、大量植物根茎、地下障碍物或有过多的有机质时，应通过现场试验确定其适用性。有动水压力9.1.2施工前，应掌握场地的工程地质与水文地质、建筑结构设计和周边环境条件等资料。对既有建筑尚应搜集竣工和现状观9.1.3旋喷桩宜进行现场试验性施工或根据类似工程经验确定9.2.1旋喷桩的有效范围、固结体物理力学性能应通过现场试9.2.3旋喷桩单桩竖向承载力特征值应通过现场载荷试验确定。η——桩身强度折减系数，可参考本规范第8.2.3条fu——与旋喷桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块(边长为150mm的立方体)在标准养护条件下28d东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15—31取1.0;试验资料时，可取0.4～0.8,桩间土的承载力较fsk——处理后桩间土地基承载力特征值(kPa);可按当证钻孔的垂直偏差不超过1%,桩位偏差不应大于50mm。钻机成孔直径宜为90mm～150mm,当将注浆管插至孔底标时应同时送高压水和压缩空气，注浆管在设计深度喷射切割3地质情况复杂，可能对高压喷射注浆质量产生影响的9.4.3成桩质量检验点的数量宜为施工注浆孔数的2%,并不应少于6点。9.4.6竖向承载旋喷桩复合地基竣工验收时，承载力检验应在成桩28d后进行。检验数量不少于桩总数的1%,且每项单位工度，检验数量应为独立柱基础总数的30%,每200m²~500m²抽10刚性桩复合地基力管桩桩径可为300mm～500mm,混凝土灌注桩桩径可为fsk——处理后桩间土地基承载力特征值(kPa);可按当试验方法及单桩竖向承载力极限值R,可按本规范附录C确定。式中qsia——第i层土桩侧的摩阻力特征值(kPa),可按现行h——垫层厚度(mm);桩径或桩边长(mm);过30%时，可取max{Ss,Sp}作为刚性桩复合地基的变形计降，可按公式(10.2.9-2)计算；降，计算深度至桩底位置，可按公式(10.2.9采用变形模量代替公式(10.2.9-1)的压缩模量计按式(10.2.9-2)计算；接头。水泥浆水灰比宜为0.45～0.60,宜采用强度等级为32.5检测数量应符合现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ量宜为基桩总数的1%,且不应少于3点。11组合桩复合地基11.1.1组合桩复合地基适用于正常固结的淤泥和淤泥质土、黏11.1.2组合桩复合地基的竖向增强体由长桩和短桩组成，其中长桩应采用刚性桩；短桩可采用刚性桩、柔性桩或散体材料桩，11.1.3组合桩复合地基中长桩宜支承在较好的土层上，短桩宜11.1.4长桩刚性桩的桩距应根据土质条件、设计要求的复合地基承载力、沉降，以及施工工艺确定，宜取4～6倍桩径。短桩的平面布置应根据上部结构特点及对地基承载力和沉降的要求11.1.5组合桩复合地基宜按沉降控制的原则进行设计。11.2.1组合桩复合地基的单桩竖向承载力特征值应按现场单桩11.2.2组合桩复合地基承载力特征值应通过现场复合地基静载式中R——长桩竖向承载力特征值(kN);短桩竖向承载力特征值(kN);果取值，无经验时可取0.5～0.8,褥垫层较厚时式中n——短桩桩端以下沉降计算深度范围内划分的土层数，Po——桩间土的基底附加压应力，可取po=(0.8其余参数见现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15—31的有关规定。11.2.6短桩采用刚性桩时，组合桩复合地基沉降量可按长桩、(1-m₁-m₂)fsk,其余见现行广东省标准《建筑地2长桩的变形计算S₂——短桩桩端以下土层的压缩变形量(mm),按式(11.2.6-1)计算，式中po=(0.8～1.0)(1-m₁-的变形计算值Sps相差均不超过30%时，可取max{Sg,Sp,Sps}围宜大于基础范围，每边超出基础外边缘的宽度宜为200mm~大粒径不宜大于20mm,夯填度不应大于0.9。11.3.5褥垫层施工不得在浸水条件下进行，当地下水位较高11.3.6铺设褥垫层前应预留约200mm厚的土层，并应待铺设量宜为长桩总数的1%,且不应少于3点。式中R单桩竖向承载力特征值(kN);Nk——相应于荷载效应标准组合时，桩承受的上部荷载A——单桩承担的地基处理面积(m²);Pk——相应于荷载效应标准组合，托板顶面标高处地基平均应力(kPa);y——托板顶面标高以上填料和面层结构的平均容重；q——车辆荷载等道路、堆场、建筑场坪等的使用荷12.2.4桩身混凝土强度验算应符合本规范第10.2.7条规定。12.2.5当桩需要穿过松散填土层、欠固结软土层时，设计计算1对于摩擦型桩，可取中性点以上侧阻力为零，只记中性点以下部分侧阻值及端阻值，按本规范公式(12.2.3-1)验算桩2对于端承型桩，应考虑负摩擦引起基桩的下拉荷载Qn8,式中Qn8——桩侧负摩阻力引起的下拉荷载标准值(kN),按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的有12.2.6桩网复合地基承载力特征值应综合桩体竖向抗压载荷试验和桩间土地基竖向抗压载荷试验，并结合工程实践经验综合12.2.7桩宜按正方形布置，桩间距应根据设计荷载、单桩承载长的5～8倍。长均匀布置，直径不应小于10mm,间距不宜大于200mm,钢筋3托板厚度宜为0.3m～0.4m,宜采用C30混凝土现场浇Ps=PkS²/a²a——托板边长(m);组合的分项系数，取1.3;S——桩间距。托板计算示意图见图12.2.9。M=mp.d[(a-d)/2]²/2+mp.[(a-d)/M——在荷载效应基本组合条件下，作用在桩边缘处截3计算配筋率小于现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规定的最小配筋率时，应按最小配筋率配筋，最小配u12.2.10托板以上填筑高度应根据垫层厚度、土拱计算高度确定。采用正方形布桩、正方形托板时，托板之间的土拱高度可按4填土的内摩擦角，黏性土取综合内摩擦角()。土拱高度计算示意图见图12.2.10。式中h——托板之上最小填土设计厚度(m);h₁——托板厚度(m),可取0.2m～0.3m。12.2.12加筋材料应根据设计荷载大小以及具体的地基条件确定，并应具有抗拉强度和切线模量高、双向抗拉同强、非脆性、1当托板以上到路床底面的最小填土高度满足本规范第△——加筋材料的允许下垂高度(m),可取桩间距的1/10,最大不宜超过0.2m;匹配，宜选取加筋材料设计抗拉强度对应的应变率4%～6%,12.2.14垫层应铺设在加Ap——S=√S₁S₂,S₁、S₂分别为纵、横向桩间距。见O))SS图12.2.16单桩处理范围示意图de——单桩地基处理等效圆直径(m)。正方形排列时，de=1.13S;等边三角形排列时，de=1.05S;矩形12.3.3地基软弱时，一般铺设0.5m～1.5m厚(地基软弱、水应小于90%。托板顶面标高宜与工作垫层顶面平齐，托板下工1灌注桩应在成桩28d后进行质量检验，预制桩宜在施工3应随机选取总桩数的10%进行低应变试验，检验桩体完4应随机选取总桩数的0.2%,且每个单体工程不应少于32低应变检测评定的I类桩和Ⅱ类桩总数应超过被检桩数的70%。水文地质以及可能受注浆影响的邻近建(构)筑物基础和结构13.2.2当静压注浆用于建(构)筑物基础土体加固时，处理范固注浆深度应满足地基承载力的要求或大于计算承载地层的13.2.3静压注浆材料应根据注浆目的、地层类型因素进行选有黏度低、可注性和稳定性良好、凝固(胶)时间可调节、无定，不宜大于水泥量的5%。和排距视浆液有效扩散距离、注浆相互重叠宽度而定，可取2对于黏度高的悬浊型浆液，在避免对周围建(构)筑物为0.2MPa～1.5MPa;在黏性土中宜为0.3MPa～0.6MPa;在淤H——注浆孔(段)深度(m)。13.2.8注浆流量宜为7L/min～35L/1钻机与注浆设备就位。1冬季当日平均气温低于5℃的条件下进行注浆施工时，13.4.2注浆过程中，应对地面、周围建(构)筑物、地下管线13.4.3以水泥为主剂的注浆检验时间应在注浆结束28d后进13.4.5检验点数量不应少于注浆孔数的2%,且不少于3个点。检验点合格率小于或等于80%,或大于80%但检验点的平均值13.4.7对于以地基防渗为目的的注浆质量检验，可采用抽水(注水)试验测定注浆地基的渗透性，抽水(注水)试验点数不少于3个。厚度不应小于25mm,钢管砂浆保护层厚度不应小于35mm,混2对不排水抗剪强度小于10kPa的土层，应进行试验性施型桩施工期间的地基附加变形，控制基础不均匀沉降及总沉碎石土及人工填土等地基处理。树根桩加固设计应符合下列1树根桩的直径宜为150mm～300mm,桩长不宜超过30m,2树根桩的单桩竖向承载力应通过单桩静载荷试验确定。3桩身材料混凝土强度不应小于C25,灌注材料可用水泥4树根桩主筋不应少于3根，钢筋直径不应小于12mm,且东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15—31的相关规定1桩位允许偏差宜为±20mm;桩身垂直度允许偏差应为长度双面焊不得小于5倍钢筋直径，单面焊不得小于10倍钢筋骨料的最大粒径不应大于纵向钢筋净距的1/4,且不耐久性应符合现行国家标准《工业建筑防腐设计规范》GB1)水泥浆的配合比应采用计量装置计量，材料掺量径，其他位置的桩应为±1/2桩径；桩身的垂直度偏差应为得少于总桩数的30%,且不得少于10根。每个柱下承台的抽检不得少于总桩数的1%,且不得少于3根。2建筑物的结构设计、施工、竣工、沉降观测和损坏等15.1.4加固与纠偏不得对相邻建(构)筑物产生不良影响。(Ⅱ)扩大基础加固宽基础；当承受中心受压荷载时，可采用对称布置方式加固(Ⅲ)微型桩加固4水泥浆的水灰比宜为0.5～1.5,常用水灰比宜为1.0。5注浆压力宜为0.5MPa～2.0MPa,注浆量根据实际情况15.3.15旋喷桩适用于处理淤泥、淤泥质土、黏性土、粉土、和施工应符合现行广东省标准《建筑地基基础设计15.4.1迫降纠偏适用于黏性土、粉土、砂土以及压实填土4点，横向每边不少于2点，对框架结构每边应适当增加观15.4.4迫降纠偏的设定迫沉量可根据拟纠偏建筑体的裂缝情2堆载纠偏的荷载及分级应根据设定迫沉量、地基土情况3饱和黏性土沉降量计算可由限定时间的平均固结度乘以最终沉降计算量并减去由建筑体荷载引起的沉降量进行简化计算。计算时可不考虑瞬时沉降及次固结与主固结的差别。计算值还须根据实际施工测量沉降量进行适时调整；最终沉降量可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15—31的沉降计确定。堆载可用钢锭、砂石、砖石、水箱及其他重物。加载过程15.4.6掏土纠偏法适用于砂性土、黏性土、碎石土、卵石土以及碎石、卵石较多的填土。根据掏土部位可分为基础下掏土和在建筑物外侧地基中掏土两种，按掏土方法可分为抽(排)土(砂)纠偏法、穿孔掏土纠偏法、钻孔掏土纠偏法、沉井深层冲式中λ——基底压力增长率，λ取值范围为25%～40%;△pk——基底压力增量(kPa),根据原地基土的极限承载力Pk——原基底压力(kPa)。15.4.8建筑物回倾量及设计沉降差可按下式计算：式中sH——建筑物实际水平变位值(mm);a——考虑施工因素的变位滞留量(回倾滞留量，mm),v——纠偏沉降速率，根据结构物的类型确定，宜取15.4.10掏孔直径d的确定应考虑施工的可行性、施工方法、机具及施工成本。人工掏孔宜取50mm～200mm,机械掏孔宜取70mm～200mm。掏小直径孔时孔间距取小值，掏大直径孔时孔D=6R(15.4.11-2)15.4.13掏孔位置距基底的距离应控制在一定范围内，宜为15.4.15高压射水掏土纠偏法适用于黏性土、粉土、砂性土、多桩承台的桩基建筑物的纠偏。断桩迫降纠偏法应符合以下(Ⅱ)顶升纠偏法15.4.18顶升纠偏法可采用基础底部顶升和断柱顶升纠偏法。梁混凝土强度达到50%以上。3邻近段的施工应满足新旧混凝土的连接及钢筋的焊接15.4.25顶升的次数应根据建筑物的结构类型及所能承受的抵抗变形能力确定，顶升次数n可按下列公式确定：15.4.26顶升纠偏的施工可按照下列步骤进行：1钢筋混凝土顶升梁(柱)的托换施工。3设置顶升标尺。4顶升梁(柱)及顶升机具的试验检验。7当顶升量达到千斤顶最大行程的50%时，开始千斤顶8顶升到位后进行结构的连接和回填。15.4.27顶升纠偏的施工应符合下列规定：1顶升前应对顶升点进行承载力抽检，试验荷载应为设计荷载的1.5倍，试验的数量不得少于总数的20%,试验合格后方2顶升时应设置水准仪和经纬仪观测点站，每次的顶升量不得大于10mm,各点顶升量的偏差要小于结构的允许变形。3千斤顶倒程时，相邻的千斤顶不得同时进行，倒程前应使用楔形垫块进行保护，保证千斤顶底座平稳。楔形垫块和千斤15.5.2施工过程中，当监测数据出现异常时，应立即停止施15.5.14纠偏监测内容应包括纠偏建筑15.5.15建筑物纠偏完成后第一个月监测次数应不少于1次/主体结构做应力应变测试，且点数不宜少于纠偏受力柱位的50%。15.5.18周围环境监测布点不宜少于4点，监测内容少于6个月。照现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB5002表16.2.1按地层渗透性水和土对混凝土结构的腐蚀性评价侵蚀性CO₂(mg/L)ABABAB弱中强 表16.2.2的规定。表16.2.2对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价水中的Cl-含量(mg/L)土中的CI-含量(mg/kg)AB弱中强16.2.3当按表16.2.1和表16.2.2评价的腐蚀等级不同时，应16.2.4污染土地基处理可采用水洗或其他溶剂洗涤、化学处2做隔离处理后，采用预压(加载预压、真空预压或真空5污染土或地下水的pH值大于9时，不宜采用硅化加6污染土或地下水的pH值小于7时，不宜采用碱液加位置、深度，修复活动可能影响到的湿地、河流及生物栖2混凝土或钢结构处于地下水位以上时，应采取土4水和土的取样数量每栋建筑物不应少于各2件，对建筑群不宜少于各3件。试验项目1pH值234567CO}-89游离CO₂总矿化度续表16.4.3试验项目电阻率四极法应符合现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB规定。A.0.1本试验要点适用于确定换填垫层、预压地基、压实地A.0.4加载分级不应少于8级。最大加载量不应小于设计要求A.0.5每级加载后，按间隔10min、10min、10min、15min、15min,以后为每隔0.5h测读一次沉降量，当在连续2h内，每小时的沉降量小于0.1mm时，则认为已趋稳定，可加下一级1当压力-沉降曲线上有比例界限时，取该比例界限所对应2当极限荷载小于对应比例界限的荷载值的2倍时，取极3当不能按上述两款要求确定时，可取s/b=0.01所对应A.0.9同一土层参加统计的试验点不应少于3点，各试验实测值的极差不超过其平均值的30%时，取该平均值作为处理地基的承载力特征值。当极差超过平均值的30%时，应分析极差过大的原因，需要时应增加试验数量并结合工程具体情况确定处理复合地基静载荷试验桩的中心(或形心)应与承压板中心保持B.0.4试验标高处的试坑长度和宽度不应小于承压板尺寸的3倍。基准梁及加荷平台支点(或锚桩)宜设在试坑以外，且与每0.5h读记一次。当1h内沉降量小于0.1mm时，即可加下一间隔0.5h,读记回弹量，待卸完全部荷载后间隔3h读记总回1)对碎石桩复合地基，可取s/b或s/d等于0.01所对应3)对刚性桩复合地基，可取s/b或s/d等于0.01～0.0154)对有经验的地区，也可按当地经验确定相对变形值，值的30%时，可取其平均值为复合地基承载力特征值。当极差超过平均值的30%时，应分析极差过大的原因，需要时应增加1加载反力装置能提供的反力不得小于最大试验荷载的4应对锚桩抗拔力(地基土、抗拔钢筋、桩的接头)进行降量的2倍，且经24h尚未达到稳定(收敛)标准。率达到相对稳定(收敛)标准。值的2倍。3根据沉降随时间变化的特征确定：取s-lgt曲线尾部5对于缓变型Q-s曲线，取桩顶沉降量s为40mm所对应的7参加统计的试桩，当满足极差不超过平均值的30%时，设计可取其平均值作为单桩极限承载力；极差超过平均值的C.0.11将单桩极限承载力除以安全系数2,作为单桩承载力特附录D珠江三角洲主要软土物理力学表D.0.1珠江三角洲主要软土物理性质指标地点东莞麻涌四会中山张家斗门番禺续表D.0.1地点台山高速地点2.0~广州市区东莞麻涌中山张家eIN(击)淤泥质土40~1.0~2.0~46~11.0~8.0~0.7~淤泥57~7.8~1.1~1.50~80~本规范用词说明1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度正面词采用“应”,反面词采用“不应”或“不4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采修订说明住房和城乡建设厅2019年2月18日以粤建公告[2019]6号批 2术语和符号 3基本规定 4换填垫层与压实地基 4.2设计 5强夯与强夯置换地基 5.3施工 6预压地基 7碎石桩复合地基 8水泥土搅拌桩复合地基 9旋喷桩复合地基 9.1一般规定 9.4质量检验 10刚性桩复合地基 10.1一般规定 11组合桩复合地基 11.1一般规定 12桩网复合地基 12.1一般规定 20313静压注浆加固 13.1一般规定 204 207 20914微型桩加固 21114.1一般规定 211 215 219 1.0.1地基处理技术在我国得到飞速发展，施工工艺和施工设1.0.4本规范根据现行国家标准《建筑地基基础设计规范》3基本规定相结合的方案，既可降低地基处理的费用，又可收到满意的宜大于4%～5%,以保证垫层及下卧层的稳定性。4.2.6当垫层下存在软弱下卧层时，基础沉降应包括垫层自身的变形和下卧层变形。广东省珠江三角洲地区及江河流域均存在不同程度深厚的淤泥、淤泥质土层，有的厚度达数十米。不论采用换填、置换或其他地基处理方法，很难穿越软土层，因而软弱下卧层的变形不可忽视。应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007或现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15—31中的变形计算方法进行建筑物沉降计算。每层铺填厚度(cm)行驶速度(≤km/h)平碾(8t~12t)羊足碾(5t~16t)—振动碾(8t~15t)振动力98kN)巨粒土AAAA12t～18t三轮光轮AAAB最常使用AAAA最常使用ACC粉、黏土质砂可用BAAA最常使用凸块或振动压路机AAAABAAC用于狭窄地点BAA用于狭窄地点AAAC用于狭窄地点夯锤(板)AAAAAAAA水量的±2%区间。锤重的1.5倍。垫层质量的检验采用环刀取样法时环刀容积应不小于200cm³,将夯锤(质量一般为10t～40t)提高一定高度使其自由落下(落距一般为10m～40m),给地基以冲击和振动能量，从而提高地5.1.2强夯置换法是20世纪80年代后期开发的方法，采用在筑物来说，只要有一定的间隔距离(如10m～15m),一般不会产5.2.1强夯法的有效加固深度既是反映处理效果的重要参数，积累了一定实测资料，本次修订，将单击夯击能范围扩展为10000kN·m,可满足当前绝大多数工程的需要。单击夯击能大确定超静孔隙水压力的消散时间，可按超静孔压消散80%以上5.2.6夯点布置一般按加固区域均匀布点，对于建筑物地基，强夯置换=强夯(加密)+碎石墩+大直径排水井步设计时可按图1中的实线(平均值)与虚线(下限)所代表料总重的30%。5.2.19强夯置换时地面不可避免会抬高，特别在饱和黏性土3强夯置换法在国外亦称为“动力置换与混合”法(Dy-5.3.2夯锤重量常用20t～30t,当夯击能大于5000kN·m时，应铺设一层厚为1.0m～2.0m的碎石施工垫层以利施工机5.4.8填石地基(特别是开山大粒径填石层)夯后质量检验采变形控制不严的工程包括场坪、小区道路、小型建(构)井等)和垂直排水体(如塑料排水板),以适应预压静荷载和强造地工程中一般也需要回填土，使造地后场地标高在4.0m左6.1.6卸载时加固深度范围内地基平均固结度不宜小于80%,6.1.7预防过大变形对相邻建(构)筑物、地下设施等影响的措施可采用：①将加固区与建(构)筑物、地下设施之间的土体挖沟断开，开挖深度可控制在2.5m～筑物、地下设施等；③在建(构)筑物、地下设施与预压区之6.2.2砂井直径dw与间距de对排水效果的影响可采用等效排水体渗透系数的变化来表示见图2(杨光华.含排水砂井软土地基的有限元简化计算方法.广东水利水电，1990年第1期)。3205的比值率，由图可见，同一砂井间距de,增大砂井直径dw对横坐标变化并不很显著,调整砂井间距更有效，且砂井间距大于2m后再变化对排水效果也不显著,因此，砂井设计一般采用6.2.3径比n指砂井有效排水直径de与砂井直径dw之比，6.2.4竖向排水体的深度一般宜穿透产生沉降变形的软土层，故经常忽略竖向固结，采用公式(6.2.8-1)计算总荷载作用下6.2.10公式(6.2.10-1)为一维压缩公式加上考虑软土侧向变模型，如图3所示。根据地基则，当荷载水平(实际地基应力与承载力特征值的比值)小于0.75时，沉降修正系数为时ξ=1.1,当r=1.0时ξ=1.4,当荷载水平在其他值时，则按其中，φ′为有效内摩擦角，为方便和便于安全，通常T=C₂+0n₂·tanφ2=c+σn₂·tanφ+σn₁U₁(ta设c₂=c,则有U,可按式(9)计算。6.2.12在条文6.2.8、6.2.9中都说明公式适用于理想井，即不考虑井阻及涂抹作用。因为影响排水固结的固结时间、固结度的主要因素就是软土固结系数，而目前软土固结系数确定受软土取样、保养等土工试验条件、计算方法(时间对数法、时间平方根法、三点计算法等法)影响，固结系数与实际值有较大差异。而施工后，由于沙井或塑料排水板施工时，机械对软土的涂抹作用，影响涂抹区内土体的水平渗透系数和压缩模量也影响软土的固结系数。这一影响是难以在施工前做出估算的，因此软土地基处理设计计算公式仅能按理想井进行初步估算。准确的计算应在砂井或塑料排水板施工后，在堆载或真空预压施工过程中利用监测资料(主要是分层沉降仪、沉降标、孔隙水压力计等监测资料)及效果检验成果，进行分析后确定。目前工程上实用有效的办法是利用监测资料，算出的参数均已包括井阻、涂抹作用法仅适用于变形控制不严工程包括场坪、小区道路、小型建较深部软土实现动力固结。当软土上覆填土厚仅2.0m～3.0m时，夯击能取1500kN·m～2500kN·m土厚在3.0m～5.0m时，夯击能取2500kN·m～4500kN·m较合适，上覆填土厚度小于2.0m或大于5.0m时，该法宜慎6.3.16动力排水固结法中强夯是作为软土固结的动荷载源，象，本条限制上抬量不超过50mm是为了避免浅层软土过分扰3月11日4月30日6月19日8月8日9月27日一堆载压力1月20日0较大，随后减小，至3月7日开始堆填，沉降速率上升，在4月堆载级别开始时间3月7日3月27日4月10日4月19日4月26日5月12日70mm/d的有三个，即沉降速率达到70mm/d的现象是比较普遍7.1.1本次修订参照现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79中“振冲碎石桩复合地基”章节进行编写缘扩大1~2排桩。对于以消除地基液化为目的的砂土和粉土地增强体复合地基有鼓胀、刺入、剪切及滑动破坏共4种破坏模付文光，杨志银.对振动沉管灌注桩的几点认识.岩土工程界，要差别是前者已完成自重固结，复合地基承载力可用公式(8.2.2)计算；后者未完成自重固结，不仅不能使用公式(8.2.2)计算复合地基承载力，还存在桩间土固结沉降产生负界认为：当Ip大于22时，常规的搅拌工艺(四枚搅拌叶片、四12及图5～图13所示。试验项目抗折强度(MPa)抗压强度(MPa)注：试验用的水泥浆水灰比为0.55,早强剂采用三乙醇胺和氯化钠。平均值滨海相沉积《岩土工程勘察规范》GB50021—2001土样编号IpI方法G石砾22%%0续表6土样编号土粒组成(mm)(%)Ip方法C内摩擦角4石砾22%%0000《岩土工程勘察规范》GB50021—2001土粒组成(mm)(%)石圆砾或角砾中砂中间匀系数曲率22<C0中砂0中砂0中砂0中砂0中砂《岩土工程勘察规范》GB50021—2001试验项目筛孔(mm)筛余(g)筛余百分率(%)累计筛余百分率(%)121212000000215567《建筑用砂》GB/T14684—2001试验项目洗前质量(g)洗后质量(g)含泥量(%)12均值(%)试验项目筛孔(mm)筛余(g)筛余百分率(%)累计筛余百分率(%)12121200000087龄期(d)土名龄期(d)岗岩残积土)的特细砂的粗砂10%的粗砂图6图6不同掺入比的粉质黏土水泥土抗压强度qu与龄期的关系_9%图7不同掺入比的含泥量5%的特细砂水泥土抗压强度qu与龄期的关系d_9%图8不同掺入比的含泥量5%的粗砂水泥土抗压强度qu与龄期的关系0图9不同龄期的淤泥水泥土抗压强度qu与掺入比aw的关系图10不同龄期的粉质黏土水泥土抗压强度qu与掺入比aw的关系图12不同龄期的含泥量5%的粗砂水泥土抗压强度qu与掺入比aw的关系 图13不同龄期的含泥量10%的粗砂水泥土抗压强度qu与掺入比a,的关系比为9%的粉质黏土的水泥土试块90d龄期抗压强度为2.84MPa,3试验用的水泥土试块14d、28d、60d龄期与90d龄期的淤泥：fcul₄=(0.43~0.54)fco₉0含泥量为5%的特细砂土：fcu₁4=(0.42～0.55)f含泥量为5%的粗砂土：fu₁4=(0.43～0.6含泥量为10%的粗砂土：fcu₁4=(0.41～0.52)feu₉0(22)表13。表13掺入氯化钠和三乙醇胺的淤泥水泥土试块比常规试强度提高百分率表从表13看出：加入0.05%的三乙醇胺的水泥土抗压强度增200mm时，桩间土承载力发挥程度很低；当褥垫层厚度为8.2.1本条与DBJ15—38—2005相比作如下调整：①优先选用参考。主要参数是：面积置换率0.15～0.25,水泥掺入量12%~18%,龄期28d以上，两桩或四桩平板载荷试验，桩径φ500,单桩承载力R(kN)复合地基承载力fpk(kPa)测站对珠海市34项水泥土搅拌桩工程、水泥掺入比为15%~18%的894组芯样抗压强度进行统计，结果见表15。n一一第nn一x一x粉质黏土及粉质抗压强度(MPa)抗压强度(MPa)7—的取值为0.4～0.6,天然地基承载力高时取低值。主要考虑：项共306根受检桩，桩底持力层受扰动的有28根，占9.15%。持力层扰动情况见表17。(根)78517从表17看出，扰动的最大深度不大于0.5m,但扰动的原因α系数取值从JGJ79中的0.4～0.6提高至0.6～0.8。水泥土强度随龄期的增长面增大，在龄期超过28d后，强度仍然在较大增长，因此，国内外对承重搅拌桩试块都取90d龄期8.2.4过去在成层土中采用等掺量设计和等次数搅喷工艺，造成淤泥层中搅拌质量差，一直是质量控制的瓶颈。近期试验表明，水泥掺入比21%的淤泥和水泥掺入比为9%的粉质黏土，其90d龄期抗压强度平均值分别为1.71MPa和2.84MPa,水泥土的压强度高达18.0MPa,而下卧的淤泥水泥土芯样抗压强度只有0.2MPa。采用变掺量设计、对淤泥等软黏土层采用“少吃多8.3.3双层搅拌头的搅拌效率明显高于单层，叶片宽度大于每搅拌一次加固范围内土体任一点的搅拌次数N按下式β——搅拌叶片与搅拌轴的垂直夹角();V——搅拌头的下沉(或提升)速度(m/min)。从式(25)可见：当搅拌头的转速、下沉或提升速度、叶9.1.1~9.1.2高压旋喷注浆法始于20世纪70年代，它是水力的射流(浆或水)冲击和破坏地层。剥离的土颗粒的细小部分喷射)、摆喷(摆动喷射)、定喷(定向喷射),如图14所示。几何尺寸，需要较长的喷射时间。持续时间分为复喷(重复喷射)和驻喷(只摆动不提升)。旋喷桩板墙有建(构)筑物造成不利影响，故应慎重使用。(m)定喷及摆喷有效长度(m)单桩竖向极限荷载(kN)最大抗压强度(MPa)干重度(kN/m³)砂土16～20,黏性土14～18渗透系数(cm/s)砂土10-⁶~10-7,黏性土10-⁶~10-8,砂砾10-⁵~10-6黏聚力c(MPa)内摩擦角φ()S波宜根据土层性质取值，但试验数据还不足，可参考本规范第和成熟经验为基础，待今后积累更多经验后，再进行补充和1保证桩、土共同承担荷载，它是形成复合地基的重要1%和桩位偏差不大于50mm,才能确保旋喷桩的形体和几何尺各种形式(单管法、二重管法、三重管法、多重管法或旋20MPa,流量应大于30L/min,气流压力宜大于0.7MPa,提升速喷桩通常在底部和顶部进行复喷，以增大承载力和确保桩身9.4.8褥垫层在竖向承载作用的旋喷桩复合地基中对保证桩、未能保证褥垫层的施工质量，致使建(构)筑物不均匀沉降的作业桩取0.9,预制桩取0.8～0.9;取工