高空连廊模板支撑架施工连廊工程计算书

12.14#、5#、6#楼扣件钢管楼板模板支架计算书 112.24#、5#、6#楼梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书 1612.34#、5#、6#楼XL4梁模板扣件钢管支撑架计算书 3112.41#、3#、7#、10#楼扣件钢管楼板模板支架计算书 4412.51#、3#、7#、10#楼梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书 5912.64.5米悬臂1号三角钢架上的1号钢连梁受弯计算 7412.74.5米悬臂2号三角钢架上的2号钢连梁受弯计算 7812.84.5米三角支撑 8312.93.7米悬臂3号三角钢架上的3号钢连梁计算书 8712.103.7米三角支撑 9212.114.1米三角支撑 9612.122.4米三角支撑 10012.134.7米悬臂6号三角钢架上的4号钢连梁计算书 10412.144.7米三角支撑 10912.153.7米三角支撑 11312.16三角钢架与原结构砼梁连接节点计算书 11712.14#、5#、6#楼扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为1.9m，立杆的纵距b=0.42m，立杆的横距l=1.40m，立杆的步距h=0.90m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,楼板厚度为150mm,。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.150×1.000+0.300×1.000=4.065kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=37.50cm3；截面惯性矩I=28.13cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200×0.200=0.033kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.033×1000×1000/37500=0.884N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200=0.994kN截面抗剪强度计算值T=3×1.00×994.0/(2×1000.000×15.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.065×2004/(100×9000×281250)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m静荷载q1=1.30×0.753+1.30×0.060=1.057kN/m活荷载q2=1.50×0.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+1.057)×0.420=0.696kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=0.696/0.420=1.657kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.66×0.42×0.42=0.029kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.657×0.420=0.418kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.657×0.420=0.765kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.029×106/83333.3=0.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×417.54/(2×50.00×100.00)=0.125N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.813×420.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.005mm龙骨的最大挠度小于420.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=0.765kN均布荷载取托梁的自重q=0.087kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.774kN.m经过计算得到最大支座力F=6.033kN经过计算得到最大变形V=1.182mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.774×106/1.05/8982.0=82.07N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.182mm顶托梁的最大挠度小于1400.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158×1.900=0.300kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.420×1.400=0.176kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×0.420×1.400=2.214kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=2.690kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.000+0.000)×0.420×1.400=1.176kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.30NG+1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，顶部立杆N=5.117kN，非顶部立杆N=5.261kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允许长细比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×5117/(0.177×424.1)=68.212N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允许长细比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×5117/(0.164×424.1)=73.573N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=69.999N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允许长细比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×5261/(0.177×424.1)=70.125N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=ψwγQMwkMwk=ξ2laWkh2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——立杆纵向间距，0.42m；lb——立杆横向间距，1.40m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.300×0.420×0.900×0.900/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.9×1.40×(0.5×1.9+1.20)=1.716kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.716/11.20)=0.082kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.300×2.579+1.500×1.176+1.4×0.6×1.500×0.009=5.186kN非顶部立杆Nw=1.300×2.690+1.500×1.176+1.4×0.6×1.500×0.009=5.329kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允许长细比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×5186/(0.177×424.1)+1.00×9000/4493=71.171N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允许长细比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×5186/(0.164×424.1)+1.00×9000/4493=76.604N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=72.982N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允许长细比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×5329/(0.177×424.1)+1.00×9000/4493=73.084N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.26kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.241cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=0.90m；l0——计算长度，取0.900+2×0.300=1.500m；λ——长细比，为1500/16.0=94<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.632；经计算得到σ=1.00×5261/(0.632×424.1)=19.637N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——立杆纵向间距，1.40m；lb——立杆横向间距，0.42m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.300×1.400×0.900×0.900/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.9×1.40×(0.5×1.9+1.20)=1.716kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.716/11.20)=0.082kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.300×2.690+1.500×1.176+1.4×0.6×0.082=5.329kN经计算得到σ=1.00×5329/(0.632×424.1)+1.00×9000/4493=21.938N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=11.2002×1.400×(0.510+0.300)+2×(0.000×11.200×1.400)×11.200/2=142.185kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×1.716=5.147kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！12.24#、5#、6#楼梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为2.30m，梁截面B×D=200mm×500mm，梁底立杆的纵距(跨度方向)l=1.40m，立杆的步距h=0.90m，梁板共用立杆的横距为1.40m，纵距为0.40m梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度0.80m。顶托梁采用单钢管:Φ48×3.0。梁底承重杆按照布置间距400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.150×0.150×1.400=1.044kN。采用的钢管类型为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)模板计算单元承受钢筋混凝土线荷载标准值(kN/m)：q1=25.500×0.500×1.400=17.850kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.400×(2×0.500+0.200)/0.200=4.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=(2.000+2.000)×0.200×1.400/0.200=5.600kN/m均布荷载设计值q=1.30×(17.850+4.20)+1.50×5.600=37.065kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=52.50cm3；截面惯性矩I=39.38cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.706kNN2=3.706kN最大弯矩M=0.185kN.m最大变形V=0.128mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.185×1000×1000/52500=3.524N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×3706.0/(2×1400.000×15.000)=0.265N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.128mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!三、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.706/1.400=2.647kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.65×1.40×1.40=0.519kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×2.647×1.400=2.224kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.647×1.400=4.077kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.519×106/83333.3=6.23N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2223.90/(2×50.00×100.00)=0.667N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.575kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.575×1400.04/(100×9000.00×4166667.0)=1.092mm龙骨的最大挠度小于1400.0/400(木方时取250),满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.043kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.324kN.m经过计算得到最大支座力F=8.476kN经过计算得到最大变形V=0.042mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.324×106/1.05/4491.0=68.71N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.042mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.15)+1.50×2.00)×(0.15+1.40/2)×0.40=2.93kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=1×0.530=0.53kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.53+2.93=3.46kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=1×0.530=0.53kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.53+2.93=3.46kN梁底立杆受力最大值为Nm=8.48kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=8.48kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.53,0.53)=0.53kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.48kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.488=0.635kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.276=0.359kN非顶部立杆段N=8.476+0.635=9.111kN顶部立杆段N=8.476+0.359=8.835kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.06W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/15.9=203.893允许长细比(k取1)λ0=203.893/1.155=176.531<210长细比验算满足要求!φ=0.175σ=1.00×8835/(0.175×505.5)=99.676N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/15.9=212.045允许长细比(k取1)λ0=212.045/1.155=183.589<210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=1.00×8835/(0.161×505.5)=108.326N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.400时，σ=105.442N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/15.9=203.835允许长细比(k取1)λ0=203.835/1.155=176.481<210长细比验算满足要求!φ=0.175σ=1.00×9111/(0.175×505.5)=102.790N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——立杆纵向间距，1.40m；lb——立杆横向间距，0.80m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.300×1.400×0.900×0.900/10=0.031kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.300×2.3×1.40×(0.5×2.3+1.20)=2.270kN.mNwk=6×14/(14+1)/(14+2)×(2.270/13.00)=0.061kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=8.476+1.300×0.276+1.50×0.6×0.061=8.890kN非顶部立杆Nw=8.476+1.300×0.488+1.50×0.6×0.061=9.166kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/15.9=203.893允许长细比(k取1)λ0=203.893/1.155=176.531<210长细比验算满足要求!φ=0.175σ=1.00×8890/(0.175×505.5)+1.00×31000/5262=106.115N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/15.9=212.045允许长细比(k取1)λ0=212.045/1.155=183.589<210长细比验算满足要求!φ=0.161σ=1.00×8890/(0.161×505.5)+1.00×31000/5262=114.818N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.400时，σ=111.917N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/15.9=203.835允许长细比(k取1)λ0=203.835/1.155=176.481<210长细比验算满足要求!φ=0.175σ=1.00×9166/(0.175×505.5)+1.00×31000/5262=109.229N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.476kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.212×2.300=0.635kNN=8.476+0.635=9.111kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h——最大步距，h=0.90m；l0——计算长度，取0.900+2×0.400=1.700m；λ——长细比，为1700/15.9=107<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.537；经计算得到σ=1.00×9111/(0.537×505.5)=33.534N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——立杆纵向间距，1.40m；lb——立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.300×1.400×0.900×0.900/10=0.031kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.300×2.3×1.40×(0.5×2.3+1.20)=2.270kN.mNwk=6×14/(14+1)/(14+2)×(2.270/13.00)=0.061kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.476+1.300×0.488+1.50×0.6×0.061=9.166kN经计算得到σ=1.00×9166/(0.537×505.5)+1.00×31000/5262=39.554N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=13.0002×1.400×(0.436+0.500)+2×(0.000×13.000×1.400)×13.000/2=221.451kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×2.270=6.810kN.m架体整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算满足要求！12.34#、5#、6#楼XL4梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为1.32m，梁截面B×D=200mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距h=0.90m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度0.90m。顶托梁采用单钢管:Φ48×3.0。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,其他可变荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)模板计算单元承受钢筋混凝土线荷载标准值(kN/m)：q1=25.500×0.900×1.200=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.200×(2×0.900+0.200)/0.200=6.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=(2.000+2.000)×0.200×1.200/0.200=4.800kN/m均布荷载设计值q=1.30×(27.540+6.00)+1.50×4.800=50.802kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=45.00cm3；截面惯性矩I=33.75cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=5.080kNN2=5.080kN最大弯矩M=0.254kN.m最大变形V=0.226mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.254×1000×1000/45000=5.644N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×5080.0/(2×1200.000×15.000)=0.423N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.226mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.080/1.200=4.233kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.23×1.20×1.20=0.610kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×4.233×1.200=3.048kN最大支座力N=1.1ql=1.1×4.233×1.200=5.588kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.610×106/83333.3=7.32N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×3048.12/(2×50.00×100.00)=0.914N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.795kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.795×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=1.046mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.043kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.352kN.m经过计算得到最大支座力F=9.488kN经过计算得到最大变形V=0.046mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.352×106/1.05/4491.0=74.65N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.046mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.49kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.247=0.321kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.206=0.267kN非顶部立杆段N=9.488+0.321=9.808kN顶部立杆段N=9.488+0.267=9.755kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允许长细比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×9755/(0.177×424.1)=130.030N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允许长细比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×9755/(0.164×424.1)=140.249N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=130.030N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允许长细比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×9808/(0.177×424.1)=130.742N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——立杆纵向间距，1.20m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.300×0.900×0.900×0.900/10=0.026kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.3×1.20×(0.5×1.3+1.20)=0.884kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(0.884/3.80)=0.124kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.488+1.300×0.206+1.50×0.6×0.124=9.867kN非顶部立杆Nw=9.488+1.300×0.247+1.50×0.6×0.124=9.920kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.153,l0=3.233m；λ=3233/16.0=202.740允许长细比(k取1)λ0=202.740/1.155=175.533<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×9867/(0.177×424.1)+1.00×26000/4493=137.360N/mm2a=0.5m时，u1=1.532,l0=3.362m；λ=3362/16.0=210.845允许长细比(k取1)λ0=210.845/1.155=182.550<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×9867/(0.164×424.1)+1.00×26000/4493=147.696N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=137.360N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=3.109,l0=3.232m；λ=3232/16.0=202.682允许长细比(k取1)λ0=202.682/1.155=175.482<210长细比验算满足要求!φ=0.177σ=1.00×9920/(0.177×424.1)+1.00×26000/4493=138.072N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.488kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.187×1.320=0.321kNN=9.488+0.321=9.808kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.241cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=0.90m；l0——计算长度，取0.900+2×0.200=1.300m；λ——长细比，为1300/16.0=82<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.716；经计算得到σ=1.00×9808/(0.716×424.1)=32.305N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×1.000=0.300kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——立杆纵向间距，1.20m；lb——立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.300×1.200×0.900×0.900/10=0.026kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.300×1.3×1.20×(0.5×1.3+1.20)=0.884kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(0.884/3.80)=0.124kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.488+1.300×0.247+1.50×0.6×0.124=9.920kN经计算得到σ=1.00×9920/(0.716×424.1)+1.00×26000/4493=38.514N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=3.8002×1.200×(0.229+0.500)+2×(0.000×3.800×1.200)×3.800/2=12.621kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×0.884=2.652kN.m架体整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！12.41#、3#、7#、10#楼扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.3m，立杆的纵距b=0.40m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=0.97m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,楼板厚度为150mm,。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.150×1.000+0.300×1.000=4.065kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=37.50cm3；截面惯性矩I=28.13cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200×0.200=0.033kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.033×1000×1000/37500=0.884N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×4.065+1.50×2.000)×0.200=0.994kN截面抗剪强度计算值T=3×1.00×994.0/(2×1000.000×15.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.065×2004/(100×9000×281250)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m静荷载q1=1.30×0.753+1.30×0.060=1.057kN/m活荷载q2=1.50×0.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+1.057)×0.400=0.663kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=0.663/0.400=1.657kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.66×0.40×0.40=0.027kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.657×0.400=0.398kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.657×0.400=0.729kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.027×106/83333.3=0.32N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×397.66/(2×50.00×100.00)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.813×400.04/(100×9000.00×