立筒仓群麦粉仓滑模及仓顶施工方案

目录7494一、工程概况 九、应急处置措施为确保施工生产的顺利进行，保证操作人员的生命安全和公司物资设备的安全，减少事故的发生，制定本计划。1、事故应急领导小组事故应急领导小组及应急人员名单及联系电话：组长项目经理副组长项目执行经理项目安全负责人组员项目技术负责人项目生产负责人项目机电负责人项目质量负责人项目物资负责人资料员2、应急领导小组职责：2.1领导职责1.负责协调指挥应急工作；2.负责应急工作的实施并联系抢救患者，处理善后事宜；3.其它人员在组长领导下，履行应急职责。2.2应急救援领导小组职责1.项目经理部调度室组织,安质科、其它部室配合，每年组织全公司从事生产的员工进行一次应急计划演练，要求能够较熟练地掌握，并在事故抢救过程中准确采取应急措施；2.统一组织安排，紧急调用人员、车辆设备、物资，迅速开展抢险救援工作，力争将损失降到最低程度；3.根据事故灾害的具体情况，有危及周边单位、居民户和人员的险情时，应迅速有序组织人员和物资疏散；4.根据预案实施过程中发生的变化和问题，及时对预案提出调整、修订和补充；5.配合上级相关部门进行事故调整救援工作；6.做好稳定社会秩序和伤亡人员的善后及安抚工作。3、应急领导小组办公地点事故应急办公室设在项目经理部综合办公室。电话：188011499914、事故应急救援器材、设备1.项目部现场需贮备一定数量的抢险救援物资。如：圆杉、上落钢爬梯、Φ48钢管及卡子、千斤顶、手动葫芦、铁铲、锄头、砂箱、砂包、消防贮水池、灭火器、消防带等消防器材、汽车（现场配备）、钢丝绳、粗麻绳、电工钳、绝缘手套、绝缘鞋、安全帽、安全带、担架、急救药箱（常备感冒药、止疼药、食盐、万金油、绷带、跌打药、烫伤药、酒精、止血贴、纱布、定位夹板等）等。2.以上物资由项目经理负责协调，材料员负责组织购买、保养和贮备。应急救援装备见下表：应急救援装备表序号器材设备名称用途数量单位1安全帽个人防护20顶2安全带个人防护10条3监测仪器应急监测2台4交通车辆应急运输2辆5灭火器应急救火30个6急救药箱应急救护2个7担架转运伤员2个8木方、脚手板临时支护适量5、危险源辨识根据工程实际情况及本工程滑模施工方案,结合安全施工方面的法律法规，规章制度等方面的要求，本工程施工过程中主要安全危险源识别如下：5.1风险判定分类依据：借用LEC法对本项目滑模施工的安全风险进行评价。其基本标准如下：1.事故发生的可能性分值L分数值106310.50.20.1事故发生的可能性完全会被预料到相当可能可能,但不经常完全意外很少可能可以设想但极少可能极不可能实际上不可能2.暴露于危险环境的频繁程度分值E分数值1063210.5暴露于危险环境中的频繁程度连续暴露每天工作时间内暴露每周一次或偶然暴露每月暴露一次每年几次暴露非常罕见的暴露3.事故造成的后果分值C分数值1004015731事故造成的后果10人以上死亡数人死亡1人死亡严重伤亡有伤残轻伤,需救护4.危险性等级划分标准危险性分值D》320》160-320》70-160》20-70〈20危险程度极度危险不能作业高度危险需要立即整改显著危险需要整改比较危险需要注意稍有危险可以接受5.2本项目的主要安全风险及其危险系数针对滑模施工的特点，分析本项目的危险源及其各风险值、危险系数如下表：1.危险性分析表序号危险源名称事故发生可能性分值暴露频繁程度分值后果程度分值危险性分值1滑模平台坍塌0.1101001002塔吊垮塌0.21040803触电事故0.5107354平台火灾0.567215塔吊吊绳断裂0.567216人员高空坠落0.2615187上下吊架摔伤163188塔吊制动器失灵0.56392.根据危险性数据表的结果，对照危险性等级划分标准，安全风险最大的当数第1项：平台垮塌，属于高度危险，因为它涉及到不可避免的十人以上的死亡后果，且每日都处于暴露状态，只能从设计、制作和安装的角度充分保证平台垮塌事故发生的几率接近0，风险等级才可能降低。因此，平台的整体安全将是施工需要首先保证的因素。3.第2项塔吊的安全属于显著危险，应该保证塔吊的整体性能完好，安装质量符合使用手册的规定，使用中不违章，则可以将事故发生的几率降至接近0，方能减小风险等级。4.第3～6项属于比较危险，需要引起注意的风险。在施工中将严格操作规程防范。6、应急响应1.事故发生后，现场人员应积极采取自救措施，防止事故的扩大；2.安全事故发生后，事故发生地的项目部负责人和施工管理人员，必须严格保护好现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产；3.工程施工现场管理和作业人员及其他在场的所有人员都有参加有组织的安全事故抢险救援工作的义务；4.因抢救伤员、防止事故扩大以及疏通道路交通等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等；5.在抢险救援过程中的人员调动安排，物资、车辆设备的调用，占用房屋场地，任何组织和个人不得阻拦和拒绝；6.事故发生后，工程项目部必须以最快捷的方式立即将所发生的安全事故的情况报告公司应急救援领导小组，公司应急救援领导小组应立即投入运作，有关负责人应迅速到位，履行职责，及时组织实施应急预案。并随时将事故应急救援情况报告业主、监理及上级相关部门与公安、建设、安监等有关部门；7.作好善后工作。7、施工现场事故急救处理办法7.1火灾现场自救注意事项1.救护人员应注意自我保护。使用灭火器时应站在上风位置，以防因烈火、浓烟的熏烤而受到伤害。2.火灾袭来时要迅速疏散逃生。3.必须穿过浓烟逃生时，应尽量用用水浸湿的衣物或棉被等披裹全身；在逃生中，为防止有毒气体的吸入，应用湿毛巾或湿布等捂住口鼻，并应趴在地上匍匐爬行而出，以避免因缺氧导致窒息死亡。4.当身上着火时，可就地打滚灭火。5.现场的紧急救护若在事故现场出现受伤人员，由负责救护的小组组员对受伤人员进行初步救治，并将伤员救离危险区，要密切注意伤员受伤部位，防止伤势的恶化；并立即拨打附近医院的急救电话或迅速送往。（1）烧伤人员的现场救治如在火灾现场出现烧伤人员，在救护车到达之前，由救护小组人员将其转移到安全区域，并初步检查伤员伤情，判断其神志、呼吸循环系统是否有问题，视情况采取初步的止血、止痛、防止休克、包扎伤口等措施，预防感染。（2）当伤员身上燃烧着的衣物一时难以脱下时，可用衣物等裹住伤员灭火或用水灭火，切勿奔跑，以免助长火势。（3）用消过毒的纱布包裹伤面做简单的包扎，以避免创面再受污染；不要把水痘弄破，更不要在创面敷上任何有刺激性的或不清洁的药物等，以免为进一步的创面处理增加困难。（4）经现场救护人员临时处理后的伤员要迅速送到医院救治，运送过程中救护人员还要注意观察伤员的呼吸、脉搏、血压等情况的变化。7.2高空坠落的救护严重创伤出血及骨折人员(如碰撞、物体打击、机械伤害、高空坠落等)的现场救治。创伤性出血现场救治由救护小组人员根据现场的实际情况，在医院急救人员到达之前及时、正确地采取暂时性的清洁、止血、包扎、固定和运送等措施。1.止血可采用压迫止血法、绷带止血法。先台高伤肢，用消毒纱布或棉垫覆盖伤口表面，在进行清理。2.止血后，创伤处用消毒的纱布覆盖，再用干净的绷带或布条包扎，可保护创口，减少出血，预防感染。3.若出现肢体骨折，可借助夹板、绷带包扎来固定受伤部位的上下两个关节，可减少痛伤。预防休克。4.经现场临时止血、包扎的伤员，在救护车到达后，应尽快送到医院救治。在搬运伤员时，救护人员要特别注意：在肢体受伤后局部出现疼痛、肿胀、功能障碍或畸形变化，就表示有骨折存在，宜在止血、固定、包扎后再移动，以防止骨折端因移动振动而移位，继而损伤伤处附近的血管神经，使创伤加重；对于开放性骨折，应保持外露的断骨并固定，若有外露断骨回到皮肤以下时，应告知救护人员；在移动严重创伤伴有大出血或休克现象的伤员时，要平卧伤员，路途中要避免震荡；在移动高空坠落的伤员时，因有脊椎受伤的可能，一定要由多人抬护，除抬上半身和腿外，一定要由专人护住腰部，这样才不会使伤员的躯干过分弯曲或伸展，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员，使已受伤的脊椎移动，甚至断裂造成截瘫，严重者可导致死亡。5.创伤护送的注意事项护送伤员的人，应向医生详细介绍受伤经过，如受伤时间、地点、受伤时所受暴力的大小现场情况。高空坠落受伤还要介绍坠落高度，伤员先着地的部位或间受伤的部位，坠落时是否有其他阻挡或缓冲。以便医生诊断提供依据。7.3触电事故的现场救治1.触电者伤势不重，神志清醒，但内心惊慌，四肢发麻，全身无力，或触电者在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，救护人员则应注意保持触电者的空气流通和保暖，使触电者安静休息，不要走动，严密观察，由恶化现象时，赶快送医院救治。2.触电者伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，救护人员应使触电者舒适、安静、温暖地平卧，使空气流通，并解开其衣服以利呼吸。3.触电者伤势严重，呼吸停止或心脏跳动停止，不可以认为已经死亡，救护人员应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压，迅速送往医院救治，在送往医院的途中，也不能停止急救。4.触电者受外伤，救护人员可先用无菌生理盐水和温开水清洗伤口，设法止血，用干净的绷带或布类包扎，同时送往医院救治。8、事故的调查处理方法1.事故发生后由调度室、质安部与有关部室成立专门调查小组，进行事故调查,评价并提出相应的解决方案；按照有关规定对相关责任人实施处罚，对于造成严重后果的,移交司法机关追究责任人的刑事责任。2.紧急情况或事故处理结束后，应进行总结、分析，吸取事故教训，及时整改，防止类似事故再次发生。并且写书面报告，报送上级部门。事故报告应包括以下内容：（1）发生事故的单位概况；（2）事故的简要经过和事故救援情况；（3）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；（4）事故发生的原因和事故性质；（5）事故责任的认定以及对事故责任者的处理建议；（6）事故防范和整改措施。9、事故现场恢复及预案的管理和评审9.1事故现场恢复应急救援工作结束后，将现场恢复到一个基本稳定的状态。在现场恢复的过程中仍存在潜在的危险，所以应充分考虑现场恢复过程中可能的危险。该部分主要内容应包括：宣布应急结束的程序;撤离和交接程序;恢复正常状态的程序;现场清理和受影响区域的连续检测;事故调查与后果评价等。9.2预案的管理和评审该应急预案是应急救援工作的指导文件，应急救援后对应急预案进行评审，针对实际情况以及预案中所暴露出的缺陷，不断地更新、完善和改进。9.3应急救援路线序号目的地线路线路一德州市人民医院（距离工地点约6.3KM）施工现场→湖滨北大道→三八西路→新湖大街→德州市人民医院线路二德州市人民医院（距离工地点约6.4KM）施工现场→湖滨北大道→天衢中路→新湖大街→德州市人民医院线路三德州市人民医院（距离工地点约6.4KM）施工现场→湖滨北大道→大学西路→新湖大街→德州市人民医院图9.1应急救援线路图十、计算书及相关施工图纸1、相关计算1.1滑模施工设计计算1.滑模装置设计的荷载项目及取值(施工规范A.0.1取值)(1)操作平台上的施工荷载标准值施工人员、工具和备用材料：序号情况荷载标准值1设计平台铺板及檩条时2.5KN/㎡2设计平台桁架时2.0KN/㎡3设计围圈及提升架时1.5KN/㎡4计算支承杆数量时1.5KN/㎡平台上临时集中存放材料，放置手推车、液压操作台、电气设备时，应按实际重量计算设计荷载。(2)模板与混凝土的摩阻力标准值：钢模板：1.5～3.0KN/㎡，计算时按2.0取值。2.滑动模板计算参见《建筑施工计算手册》-液压滑动模板计算、滑动模板工程技术规范。（1）模板滑升速度的计算1）模板滑升应控制滑升速度，它是保证模板结构不被损坏和混凝土质量的重要环节，一般模板的滑升速度按以下计算得出：V=(H-h-a)/T式中V模板滑升速度(m/h)；H模板的高度(m)，本工程为1.2m；h每个浇筑层厚度(m)，取0.2m；a每个浇筑层后，其表面到模板上口的距离，取0.05m；T混凝土在浇筑到位至达到出模强度所需的时间(h)；2）砼出模强度一般控制在0.2-0.4MPa，本工程滑模预计在2018年1月上旬以后，本项目砼达到0.2MPa的时间不大于8小时（天气温度较低，冬季施工平均按8°计算）。V=(H-h-a)/T=(1.2-0.2-0.05)/8=0.118m/h模板滑升速度在11.8cm/h，每模提升时间间隔约1.5小时，温度高时可适当提高。（2）滑升模板高度的验算1）本工程滑升模板主要采用200×1200组合钢模板。2）此计算是根据混凝土达到出模强度所需时间和模板滑升速度来计算的。H=T×v式中：H模板的高度(m)T混凝土达到滑升强度所需的时间(h)v模板的滑升速度(m/h)3）在本工程中混凝土在达到的滑升强度时间按8小时考虑；滑升速度基本上在0.118m/h；H=8×0.118=0.95m4）故本工程采用的是1.2m高的钢模，宽度在200㎜～300㎜。但由于当地的气温在变化中，如白天与夜晚温差的存在，在实际滑升中，判断是否可以滑升的最有效方法：采用手压出模砼时有轻微手印（此时出模砼强度达到0.2-0.4MPa）为宜来进行滑升速度的控制。（3）滑动模板验算模板采用200×1200组合钢模板，面板厚度按2.5mm。模板自重0.33KN/m2，截面积639mm2,I=16.62×104mm4,W=3.65×103mm4模板在初滑时承受最大浇筑侧压力：在本工程中浇筑砼的侧压力取6KN/m（取规范最大值），合力的作用点取在2/5H处，砼浇筑高度取100cm（120cm高模板）；图10.1模板侧压力分布图砼折算侧压力6.0KN/m2，考虑分项系统1.2后7.2N/m2；砼浇筑浇筑时，砼对模板侧面作业水平集中荷载考虑2KN。模板倾倒荷载4KN/m2，考虑分项系统1.4后5.6KN/m2。模板承受最大荷载q=0.2(7.2+5.6)=2.56KN/m=2.56N/mm内侧模板围圈净间距900、外侧模板围圈净间距900。按强度验算模板围檩最大跨度：==1467mm=1.57m实际跨度900mm，满足要求。按刚度验算模板围檩最大跨度：1319mm=1.38m实际跨度为900mm，满足要求。正常滑升阶段，模板侧压力、砼倾倒荷载都比初滑阶段小得多，故，正常滑升阶段，模板也能满足要求。3.围圈的计算参照《建筑施工计算手册》-液压滑动模板计算。围圈是滑模系统中的横向支撑,沿结构物的周边设置,上、下各一道。每道围圈用2φ48*3.0钢管制作。模板固定在围圈上，故围圈同时承受水平荷载(混凝土侧压力、冲击力和风荷载)和垂直荷载(模板和围圈自重力及摩阻力)。围圈的计算可按三跨连续梁支承在提升架上考虑，由于混凝土轮圈依次浇筑，作用在围圈上的荷载并非均布于各跨，可按最不利情况，近似地取荷载仅布置于两跨考虑，又由于围圈同时受到水平和垂直荷载的作用，因此要按受双向弯曲的连续梁考虑。围圈计算简图：图10.2围圈计算简图其内力计算：MX=0.117×H×l2My=0.117×V×l2H围圈承受的水平荷载；V围圈承受的垂直荷载；l提升架的间距；模板侧压力计算同模板计算，砼折算侧压力6.0KN/m2；砼浇筑浇筑时，砼对模板侧面作业水平集中荷载考虑2KN，模板倾倒荷载4KN/m2；模板与混凝土的摩阻力：对钢模取2KN/m2；模板及围圈自重：模板0.33KN/m2，每道围圈自重0.08KN（7.7Kg）/m围圈采用2φ48*3.0钢管制作，最大计算长度1500mm（工程提升架间距不大于1.5m），每根围圈受荷宽度0.6m（1.2m高模板）。qx=1.2×6.0×0.6+1.4×4×0.6=7.68KN/mqy=1.2×2×0.6+1.2×0.33×0.6+1.2×0.08=1.77KN/m围圈有2根2φ48*3.6钢管组合，组合截面如下：图10.3围圈钢管组合截面图φ48*3.0钢管，Wx=5.26×103mm3、Ix=12.71×104mm4、A=5.06×102mm2、i=1.59×10mm；组合后围圈主轴:Ix0=2（12.71+5.06×3.32）=135.63×104mm4Wx0=Ix0/y=135.63/5.7=23.79×103mm3WYO=2×Wx=2×5.26=10.52×103mm3ix=3.66×10mmiy=1.59×10mm对截面强度的校核MX=0.117×qx×l2=0.117×7.68×1.52=2.02KN.mMy=0.117×qy×l2=0.117×1.77×1.52=0.466KN.mσ=Mx/Wx+My/Wy=2.02×106/23790+0.466×106/10520=129.2N/mm2≤205N/mm2符合要求对挠度验算如下2φ48*3.0钢管，Ix=135.63×104mm4，Iy=2×12.71×104mm4ωmax=0.573×F×l4/(100×E×I)≤[ω]=l/500ωmax=0.573×FX×l4/(100×E×IX)+0.573×FY×l4/(100×E×IY)=0.573×7.68×15004/(100×206×103×135.63×104)+0.573×1.77×15004/(100×206×103×25.42×104)=0.797+0.981=1.778㎜≤[ω]=l/500=1600/500=3.2㎜符合要求整体稳定性验算σ=Mx/ψxWx+My/ψyWy≤[σ]=205N/mm2l=1500mm；ix=36.6mm，iy=15.9mm，Lx/ix=1500/36.6=40.98ψx=0.89Ly/iy=1500/15.9=94.35ψy=0.595σ=Mx/ψxWx+My/ψyWy=2.02×106/(23790×0.89)+0.466×106/(10520×0.59)=160N/mm2≤205N/mm2符合要求故围圈验算符合要求！4.提升架的计算提升架是滑模装置的主要承力构件,滑模施工中的各种水平和竖向荷载均通过模板、围圈传递到提升架上，再通过提升架上的液压千斤顶传到钢支承杆上，最后传递到已凝固的混凝土结构体上。提升架是由立柱、横梁组成。横梁由双槽钢[10制作，立柱用2根φ48*3.0钢管焊接。提升架的两根立柱必须保持平行，并与横梁连接成90°角并用高强螺栓连接。提升架的高度是根据模板的高度和施工操作高度而定。在本工程中我公司采用的是2.40m×1.0m的提升架,立柱的净距为:0.624m、中距0.812。（1）横梁的计算：M=P×L/8式中M横梁的承受弯矩值；P千斤顶的顶升力，最大取60KN；L横梁的跨度，取两立柱中轴线之间的距离，0.818m；考虑横梁与立柱刚接，其弯矩M可按两端固定梁计算：M=60×0.812/8=6.09KN.m2[10横梁强度验算：2[10槽钢，Wx=2×39.7×103mm3，Ix=2×198.3×104mm4，A=2×12.74×102mm2σ=Mx/Wx=6.09×106/2×39.7×103=76.7N/mm2≤205N/mm2符合要求横梁挠度验算：2[10槽钢，Ix=2×198.3×104mm4ωmax=0.573×F×l4/(100×E×I)≤[ω]=l/500ωmax=0.573×F×l4/(100×E×I)=0.573×60×8124/(100×206×103×2×198.3×104)=0.18㎜≤[ω]=l/500=1040/500=2.08㎜符合要求（2）立柱的计算因为立柱与横梁为刚接时，立柱作为悬臂梁计算，按拉弯杆件验算。σ=M/W+N/A≤ƒ式中M——水平力对立柱产生的弯矩N——作用于立柱上的竖向荷载N=模板的自重力及摩阻力+由围圈传给立柱的垂直力+上、下操作平台传给立柱的垂直力+吊脚手传给立柱的垂直力A——立柱的截面的面积W——立柱截面的抵抗矩注，规范要求：立柱的侧向变形不大于2㎜。1)内立柱验算提升架计算间距按1.5m考虑，实际施工中提升架间距不得大于1.5m。内立柱竖向荷载：提升架及模板系统自重，模板摩擦力，上下操作平台荷载、吊脚手荷载。平台传递荷载：平台自重折算至每个提升架内立柱3.0KN（不含模板系统）；施工荷载折算至每个提升架内立柱1.5×1.5×1.5=3.375KN；提升架、模板系统传递荷载：提升自重0.90KN，模板系统自重0.33×1.5×1.2+0.2×1.5×1.2=0.95KN；模板摩擦力：1.2×1.5×2=2.88KN；吊脚手荷载：恒载0.4×0.8×1.5=0.48KN；施工荷载2×0.8×1.5=2.4KN；荷载组合：N=1.2(3.0+0.90+0.95+2.88+0.48)+1.4(3.375+2.4)=17.94KN；内立柱水平荷载：主要考虑砼侧压力、砼浇筑冲击力。模板在初滑时承受最大浇筑侧压力：在本工程中浇筑砼的侧压力取5-6KN/m，合力的作用点取在2/5H处，浇筑高度1000mm；图10.4内立柱侧压力分布图侧压力标准值6KN/m、考虑分项系数1.2后为7.2KN/m。侧压力合力为7.2×1.5=10.8KN，合力在模板下口0.40m位置。砼浇筑浇筑时，砼对模板侧面作业水平集中荷载考虑4KN，考虑分项系数1.4后为5.6KN，侧压力有效高度h=F/γc=6/24=0.23m,故考虑作用在上围圈。提升架立柱计算长度：1800mm上围圈与模板上口距离225mm、下围圈与模板下口距离75mm。上围圈(檩托)至横梁距离：825mm、下围圈(檩托)至横梁距离：1725mm上围圈承受水平力H1：10.8×0.725/O.9+5.6=14.3KN下围圈承受水平力H2：10.8×0.175/O.9=2.1KNM=2.1×1.725+14.3×0.825=15.42KN.m强度验算：提升架支腿有2根2φ48*3.0钢管组合，组合截面如下：图10.5围圈钢管组合截面图φ48*3.0钢管，Wx=5.26×103mm3、Ix=12.71×104mm4、A=5.06×102mm2、i=1.59×10mm；组合后支腿主轴:Ix0=2（12.71+5.06×72）=521.3×104mm4Wx0=Ix0/y=521.3/9.4=55.46×103mm3WYO=2×Wx=2×5.26=10.52×103mm3σ=M/W+N/A=10.52×106/55.46×103+17.94×103/1120=189.67+16=205.67N/㎜2≤210N/mm2(构件厚度小于16，取210)，符合要求！强度验算侧压力是按最不利工况考虑，即初滑浇筑1000mm高砼，此时平台施工荷载、模板摩擦力等均无需考虑；正常滑升时，每层浇筑200-300mm厚砼，模板侧压力实际要小得多。2)外立柱验算与内立柱基本相同，故不再计算。3)挠度验算:图8.6外立挠度验算简图ωA=H2b2l(3-b/l)/6EI式中H2——混凝土的侧压力、冲击力；E——钢材的弹性模量I——立柱的截面惯性矩l——立柱的计算长度b——H2至横梁距离I=521.3×104mm4l=1800mmb=825mm模板在初滑时承受最大浇筑侧压力：在本工程中浇筑砼的侧压力取5-6KN/m，合力的作用点取在2/5H处，浇筑高度取300mm；图10.7外立柱侧压力分布图侧压力标准值1.8KN/m、考虑分项系数1.2后为2.16KN/m。侧压力合力作用在上围圈。砼浇筑浇筑时，砼对模板侧面作业水平集中荷载考虑4KN，考虑分项系数1.4后为5.6KN，侧压力有效高度h=F/γc=5.6/24=0.23m,故考虑作用在上围圈。H2=2.16+5.6=7.76KNωA=H2b2l(3-b/l)/6EI=7.76×0.8252×1.8×109×(3-0.825/1.8)/(6×2.06×103×521.3×104)=0.375㎜<2㎜符合要求。5.千斤顶数量、支承杆承载力的计算（1）千斤顶数量验算本方案中对千斤顶提升荷载和支撑允许承载进行计算。相关计算如下：1）圆筒仓计算：千斤顶选用TQT6—60型滚珠式千斤顶，每榀开字架设一台，千斤顶的设置数量计算如下：其中，N：千斤顶需要数量(单位：只)；∑F：全部荷载综合，包括：平台自重、施工荷载、摩擦阻力(单位：KW)；P：千斤顶设计提升力(单位：KN)；：千斤顶整体拆减系数，与平台钢度及设计系数有关，本工程＝0.5。滑升平台上总荷载：摩阻力：模板与混凝土摩阻力1.5-3.0KN/m2本工程取2.0KN/m22.0KN/m2*12.5*3.14*1.2*2=188.4KN施工荷载取1.5KN/M2，正常使用宽度按2m计算：1.5*12.5*3.14*2=117.75KN平台及上部自重按实际重量计算：钢模板0.35KN/m2，提升架0.1KN/榀，千斤顶：每只24kg，平台板0.35KN/m2，钢筋堆放每只库按20KN控制，铁斗车4部4KN，砼料斗10KN/个，液压台5KN，钢桁架0.5KN/m2。料斗上可能堆积的最大砼荷载考虑：，砼输送集料斗冲击荷载20KNF=12.5*3.14*1.2*2*0.35+0.1*36+0.24*35+6*6*0.5+(8.252-3.82)*3.14*0.35+20+4+10*2+5*3+8+20*2=228.90KN∑F=1.4*(188.4+117.75)+1.2*228.90=703.29KNN=703.29/(60*0.5)=24只实际每只库使用数量为28只。满足需要。2）麦粉仓千斤顶数量、支承杆承载力的计算以粉仓4260*4000为例计算滑升平台上总荷载：摩阻力：模板与混凝土摩阻力1.5-3.0KN/m2本工程取2.5KN/m2工程一组连体粉仓采用5*5组合滑模组装工艺,刚性平台体系。提升架平均间距按1.200m--1.400m布置，组连体麦仓采用3*9组合滑模组装工艺,刚性平台体系。（2）支撑杆验算本工程选用φ48钢管做为支撑杆。使得提升力与整体刚度均得到提高，其数量与千斤顶数量相同，该支撑杆的允许承载力为：其中，P：支撑杆的允许承载力；α：工作条件系数，取0.7～1.0，视施工操作水平、滑模平台结构情况确定。本工程取0.8。E：支承杆弹性模量(KN/cm2)；取2.06×104KN/cm2。J：支承杆截面惯性距(cm4)；取12.19cm4。K：安全系数，取值应不小于2.0；本工程取2.0。L：支承杆长度(cm)，从砼上表面到千斤顶下卡头距离(6cm)，正常滑升时，L=100㎝。故实际支承杆承受荷载：703.29/34=20.69KN，小于31.04KN。故支承杆受力满足要求。当遇库锥环梁部位需滑空时。最大脱空长度时，支撑杆脱空长度取270cm，支承杆承载力：P0=（α/K）×（99.6-0.22L）=（0.7/2）×（99.6-0.22×270）=14.1KN，实际支承杆承受荷载：703.29/34=20.69KN，小于31.04KN。支承杆承载力满足要求。1.2吊脚手架的计算吊脚手宽度0.8m、悬吊高度2.0m，吊杆采用φ48*3.0钢管，固定在提升架、滑模平台挑架上。吊脚手吊杆间距与提升架间距一致，按1.5m考虑，宽度0.8m。脚手板横梁架采φ48*3.0钢管，脚手板采用50厚松木板。1.脚手板的验算脚手板计算跨度l0=1.5m；吊脚手等自重荷载：0.4KN/m2；脚手板施工荷载：取3KN/m2；荷载组合：1.2×0.4+1.4×3=4.68KN/m2；线荷载q=4.68×0.8=3.74KN/m；M=0.125qlo2=0.125×4.68×1.5×1.5=1.32KN.m800宽、50厚脚手板抵抗矩：80×5×5/6=333.3cm3σ=M/W=1.32×106/333.3×1000=3.95N/m2。小于松木抗弯强度12N/mm2，满足要求。挠度验算q=0.4×0.8=0.32KN/mE=9000N/mm2；I=800×50×50×50/12=8.33×106ω=5×320×1.54×109/384×9000×8.33×106=0.19mm小于挠度允许值l/250=1500/250=6.0mm，满足要求。2.吊架验算吊架横担，线荷载q=3.74×1.5=5.61KN/mM=0.125qlo2=0.125×5.61×0.8×0.8=0.449KN.mφ48*3.0钢管，Wx=5.26×103mm3、Ix=12.71×104mm4、A=5.06×102mm2、i=1.59×10mm；σ=M/W=0.449×106/5.26×1000=85.36KN/m2，满足要求。挠度验算q=0.4×1.5=0.60KN/mE=2.06×103；I=12.7×104ω=5×600×0.84×109/384×2060×12.7×107=0.01mm小于挠度允许值l/250=800/250=3.2mm，满足要求。3.吊杆验算吊脚手承受集中荷载：4.68×0.8×1.5=5.62KN；每根吊杆承受荷载2.86KN；σ=N/A=2860/506=5.7N/mm2，小于钢管强度210N/mm2，满足要求。3.吊杆验算吊脚手承受集中荷载：4.68×0.8×1.5=5.62KN；每根吊杆承受荷载2.86KN；活载NQK：主要考虑为吊架收光人员上下时的荷载及施工荷载，人员上下时产生的荷载按最多3人考虑。所以活载取人员上下时的荷载与施工荷载中的较大值活载取则该点立杆荷载人员上下时的荷载为：（0.8×1/1.5）×3×75kg×9.8＝1.176KN施工荷载取2.5KN/m2（1×1.05）×2.5＝2.6KN故NQK＝Max{人员上下时的荷载,施工荷载}=3.776KNσ=N/A=2860/506=5.7N/mm2，小于钢管强度210N/mm2，吊脚手承受集中荷载：4.68×0.8×1.5=5.62KN；经计算满足要求。1.3外平台挑架的计算滑模外平台采用悬挑结构，上悬为Φ48×3.6钢管，悬挑长度1.8m，挑架间距1.5m，斜撑为Φ48×2.8钢管。见下图：图10.8外平台挑架示意图外平台主要为绑扎钢筋、施工人员行走等所用，外平台端部设栏杆、安全网，另考虑吊脚手悬挂荷载。平台施工荷载按2.5KN/m2、吊脚手悬挂荷载2.86KN。平台、挑架架等自重：面板、木楞0.3KN/m2，挑架围檩等偏大取0.2KN/m2；挑架荷载计算，受荷宽度按1.8m计算。1.水平杆AB验算水平杆主要承受弯矩，跨中C考虑一支点、按两跨连续梁考虑。图10.9外平台挑架弯矩简图q=1.2×0.5×1.8+1.4×2.5×1.8=7.65KN/m2跨中MAC=0.07(1/8)ql2=0.07×6.4×0.9×0.9/8=0.045kN.m支座MC=-0.125(1/8)ql2=-0.125×6.4×0.90×0.90/8=-0.081k.Nmφ48*3.0钢管，Wx=4.49×103mm3、Ix=10.78×104mm4、A=4.24×102mm2、i=1.59×10mm；2.挑架桁架验算内、外挑平台为钢管桁架结构。P=2.86KNP1=P3=6.4×0.90/2=2.88KNP2=6.4×0.90=5.76KN挑架尺寸、内力分析：图10.10挑架尺寸、内力分析简图从桁架内力分析看出：AE杆，L=1345，N=7.63KN；AC杆，L=900，N=6.40KN，该杆复合受弯；CD杆，L=1345，N=-6.25KN；DE杆，L=900，N=-6.89KN；φ48*3.0钢管，Wx=4.49×103mm3、A=4.24×102mm2、i=1.59×10mm；,组合弯矩应力10N/mm2，为22.6N/mm2，也满足要求。CD主要承受压力，有1Φ48×2.8钢管支撑。l=1345mm，i=15.9mm，A=424mm2l/i=1345/15.9=84.59ψ=0.73DE主要承受压力，有1Φ48×2.8钢管支撑。l=900mm，i=15.9mm，A=424mm2l/i=900/15.9=56.60ψ=0.87满足要求。3.麦仓、粉仓平台桁架计算麦仓、粉仓采用钢管桁架刚性平台，桁架纵横间距0.9-1.0m、高度0.9m。麦仓单仓平面尺寸3.25（3.20m）*3.5m，粉仓单仓平面尺寸4.26*4.0m，考虑两侧提升架设置挑三脚架加固，滑模平台桁架跨度仅1.0m左右，参考本项目立筒仓滑模平台跨度12.06m，也采用双向钢管桁架，经计算满足要求，故麦仓、粉仓平台桁架就不再计算，参照立筒仓桁架施工，能够满足要求。2、上人爬梯脚手架搭设验算2.1施工准备1.基础施工完毕回填土一定要人工夯实，钢管扣件式上人梯基础必须坐落于坚实的地基上，地耐力应满足本标准的要求即80KPa，当不能满足要求时应采取相应措施。钢管扣件式上人梯基础应做好排水措施。2.钢管扣件式上人梯基础采用C25级混凝土浇筑，厚度200mm，基础尺寸6.2m×4.2m，如地质情况不好，建议在基础内配置ф8@200双层双向钢筋。可在基础中插入2.5m左右的短钢管以便与钢管扣件式上人梯立杆连接，短钢管布置见脚手架平面图。短钢管与脚手架立杆连接采用搭接，搭接长度不小于1m，搭接采用3个万向扣件。脚手架基础验收合格后，应放线定位。3.搭设架子用的钢管、扣件等必须是符合国家现行规范要求的材料才能进场使用。4.操作人员必须是持证上岗的架子工操作，人员操作必须戴好安全帽并系好安全带。因属高空作业，人员必须经过体检并无不利于高空作业的疾病方能登高，严禁酒后作业，要穿软底鞋施工。2.2搭设要求1.脚手架型式见下图，图中圈出的十三个位置设置双立杆。立杆下面垫脚手板。图10.11上人爬梯脚手架图布置图2.开始搭设脚手架时需设置临时抛撑，待第一层连墙杆设置后拆除。第一皮立杆需将接头错开，以保证搭设过程中相邻立杆接头不得在同一步内，同步内相隔立杆接头的高度方向距离不宜小于500mm，接头中点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3.所有立杆必须采用接头扣件，剪刀撑采用万向扣件，接头处不少于3个扣件，接头长度不小于1m。整个排架的四面必须连续设置剪刀撑，剪刀撑必须随立杆、横杆等同步搭设，角度与地面成45度。4.楼梯踏步两侧需设置扶手，踏步型式根据现场情况定。踏步或脚手板必须用铁丝与架体扎牢固定。5.每2步即3.6m高设置一道连墙杆（计算按照5.1m），在库壁上预埋2块埋件，连墙杆两端需设置防滑扣件，连墙杆如下图设置。为保证钢管扣件式上人梯平面内的刚度，在每道连墙杆平面设置水平斜撑，如下图：图10.12上人爬梯连墙杆示意图6.所有扣件螺丝必须拧紧，拧紧力矩为40～60N﹒m。7.在钢管扣件式上人梯与平台的接口处，设置上下人用的直爬梯，同时当操作平台超过楼梯平台，在操作平台下方设置兜网一道，如下图：图10.13上人直爬梯（挂梯）示意图8.钢管扣件式上人梯搭设必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙杆以上两步，在本方案中即不得超过最高一道连墙杆以上8.5m。9.钢管扣件式上人梯四个立面必须用安全网满挂牢靠（不得采用密目网）。10.因钢管扣件式上人梯一般都用于高耸建（构）筑物，故人员从地面进入钢管扣件式上人梯必须通过安全通道进入，安全通道由钢管扣件搭设，顶部设双层，两层之间高度0.8m，满铺竹芭做为防护（见脚手架立面图）。11.防雷要求（1）脚手架应按下表要求设置防雷装置表1地区年平均雷暴日(d)脚手架高度(m)≤15≥50＞15，＜40≥32＞40，<90≥20≥90及雷害特别严重地区≥12（2）脚手架可利用自身结构作为防雷引下线，最高点设置长度为1～2m的避雷针，应设置接地，接地电阻不大于10欧姆。2.3荷载验算1.钢管扣件式上人梯按55m高度进行验算，本工程上人梯搭设高度52.0m，计算简图如下：图10.14上人梯荷载计算图2.根据目前大部分现场钢管壁厚均不能达到3.5mm，根据实际情况采用截面为Φ48×2.8的钢管：截面抵抗矩W＝IX/ymax其中Φ48×2.8钢管ymax=24mmIX=∏/64×(D4-d4)=3.14×(484-424)/64=1.08×105W＝IX/ymax=1.08×105/24=4.49×103立杆横距b＝1.0m立杆纵距la＝1.1m横杆步距h＝1.7m连墙杆每3步设置一道H1＝5.1m每根钢管A＝424mm2钢管回转半径i＝[（d2＋d21）1/2]/4=1/4×(482+422)1/2=15.9mmf＝fc＝205N/mm2计算长度附加系数k=1.1553.立杆稳定性：在所有立杆中有如图的2个区最具代表性，故验算以上阴影部分的两个区（一区采用双立杆均搭设到30m，30m以上采用单立杆）：1区：上下楼梯与楼梯平台交汇处的立杆，该点设双立杆至30m：恒载NGK：立杆自重：（2×30+25）×3.33×9.8＝2.8KN横杆自重:55/1.7×（1.1/2+2×1.0/2+1.0/2）×3.33×9.8＝2.2KN栏杆钢管：55/1.7×0.5×3.33×9.8＝0.5KN扣件：55/1.7×4×1.25kg×9.8＝1.6KN踏步木方、脚手板等：55/3.4×1.05×1＝17m2根据荷载取值规范，木脚手板自重取0.35KN/m2＝17×0.35＝6KN故恒载NGK＝2.8+2.2+0.5+1.6+6＝13.1KN活载NQK：主要考虑为人员上下时的荷载及搭设脚手架时的施工荷载，人员上下时产生的荷载按最多50人考虑。在上下班人员集中上下时考虑交叉作业的危险性，且荷载比较集中，故此时不得进行脚手架的搭设。所以活载取人员上下时的荷载与施工荷载中的较大值活载取则该点立杆荷载人员上下时的荷载为：（1.1×1/4.2×2）×50×75kg×9.8＝4.8KN施工荷载取2.5KN/m2（1×1.05）×2.5＝2.6KN故NQK＝Max{人员上下时的荷载,施工荷载}=4.8KNN＝1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2×13.1+0.85×1.4×4.8＝21.4KNλ＝l0/i=kµh/i查表得µ＝1.8λ＝1.155×1.8×1.7/(15.9×10－3)＝222查表的Φ＝0.148、A＝2×424＝848mm2N/ΦA＝21.4×103/（0.148×2×424）＝170N/mm2风荷载：经查我国绝大部分城市50年一遇的最大基本风压为w0=0.55KN/m2风荷载标准值

ωk=0.7μzμsω0脚手架迎风面积Aw＝3.8×55＝209m2脚手架挡风面积An＝5×55×0.048＋3.8×32×0.048+2×55/2＝74m2脚手架挡风系数Φ=1.2An/Aw=1.2×74/209=0.42

μz——风压高度变化系数，取μz=1.31

μs——脚手架风荷载体型系数，取μs=1.3Φ=1.3×0.42=0.55ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.31×0.55×0.55=0.28kN/m2风荷载作用产生弯矩MW＝0.85×1.4×ωk×la×h2/10＝0.85×1.4×0.28×1.1×1.72/10=0.11kN·mMW/W＝0.11×106/4.49×103＝25N/mm2N/(ΦA)+MW/W=170+25＝195<fc=205N/mm2∴符合要求。2区：该点设1根立杆：恒载NGK：立杆自重：55×3.33×9.8＝1.8KN横杆自重:55/1.7×（0.9+0.95）×3.33×9.8＝2KN栏杆钢管：55/1.7×（0.55+0.5）×3.33×9.8＝1.1KN扣件：55/1.7×3×1.25kg×9.8＝1.2KN踏步木方、脚手板等：55/3.4×0.55×0.5＝4.5m2取0.35KN/m2＝4.5×0.35＝1.6KN故恒载NGK＝1.8+2+1.1+1.2+1.6＝7.7KN活载NQK：主要考虑为人员上下时的荷载及搭设脚手架时的施工荷载，人员上下时产生的荷载按最多50人考虑。在上下班人员集中上下时考虑交叉作业的危险性，且荷载比较集中，故此时不得进行脚手架的搭设。所以活载取人员上下时的荷载与施工荷载中的较大值活载取则该点立杆荷载人员上下时的荷载为：（0.5×0.55/4.2×2）×50×75kg×9.8＝1.2KN施工荷载取2.5KN/m2（0.5×0.55）×2.5＝0.7KN故NQK＝Max{人员上下时的荷载,施工荷载}=1.2KNN＝1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2×7.7+0.85×1.4×1.2＝11KNλ＝l0/i=kµh/i查表得µ＝1.8λ＝1.155×1.8×1.7/(15.9×10－3)＝222查表的Φ＝0.148、A＝2×424＝848mm2N/ΦA＝11×103/（0.148×424）＝175N/mm2风荷载：经查我国绝大部分城市50年一遇的最大基本风压为w0=0.55KN/m2风荷载标准值

ωk=0.7μzμsω0脚手架迎风面积Aw＝3.8×55＝209m2脚手架挡风面积An＝5×55×0.048＋3.8×32×0.048+2×55/2＝74m2脚手架挡风系数Φ=1.2An/Aw=1.2×74/209=0.42

μz——风压高度变化系数，取μz=1.31

μs——脚手架风荷载体型系数，取μs=1.3Φ=1.3×0.42=0.55ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.31×0.55×0.55=0.28kN/m2风荷载作用产生弯矩MW＝0.85×1.4×ωk×la×h2/10＝0.85×1.4×0.28×1.1×1.72/10=0.11kN·mMW/W＝0.11×106/4.49×103＝25N/mm2N/(ΦA)+MW/W=175+25＝200<fc=205N/mm2∴符合要求。4.横杆的抗弯强度验算：验算取楼梯平台处的横杆，如图示黑色段的钢管，此处受力最大脚手板自重取0.35KN/m2施工荷载取2.5KN/m2一个楼梯平台（S＝1.1×2＝2.2m2）处的荷载由三根横杆承载，L＝1.1m、每根横杆上的线荷载分别为：qGK=0.35×S/3/L=0.35×2.2/3/1.1=0.23KN/mqQK=2.5×S/3/L=2.5×2.2/3/1.1=1.7KN/mMGK＝qGKl2/8＝0.23×1.12/8＝0.04KN·mMQK＝qQKl2/8＝1.7×1.12/8＝0.26KN·mM=1.2MGK+1.4MQK=1.2×0.04+1.4×0.26=0.42KN·mM/W=0.42×106/4.49×103=94N/mm2<f=205N/mm2∴横杆的抗弯强度符合要求。5.扣件抗滑验算:扣件抗滑移承载力设计值Rc取8.0KN，考虑扣件质量的影响，取折减系数为0.7Rc’＝8×0.7＝5.6KN验算取楼梯平台下横杆与立杆连接的十字扣件，此处受力最大脚手板自重取0.35KN/m2施工荷载取2.5KN/m2此处荷载共计（0.35+2.5）×1.2×2＝6.84KN以上荷载由6个十字扣件承载，每个R＝6.84/6=1.14KN<Rc’5.6KN∴扣件抗滑移符合要求。6.连墙杆验算:连墙杆布置如下图图10.15上人爬梯连墙杆布置图由风荷载在连墙杆内引起的轴力NW=1.4ωkAW其中SW＝连墙杆横距×竖向距离＝10×5.1=51/2＝25.5ωk=0.28kN/m2即NW=1.4×25.5×0.28＝10KN由脚手架平面外变形在连墙杆中引起的轴力NS取5KNN＝SW＋NW＝（10+5）/2=7.5KN<fcA=205×424＝87KN但7.5KN>扣件抗滑承载力5.6KN，故连墙杆两端必须设置抗滑扣件，则7.5<2×5.6＝11.2KN。能满足要求。7.地耐力要求验算：要求地耐力不小于80KPa。脚手架上部荷载设计值：恒载NGK：立杆自重：（48×55-13×25）×3.33×9.8＝76KN横杆自重:55/1.7×（3.8×7+6×5）×3.33×9.8＝60KN栏杆钢管：55/1.7×（2+2.2+2/cos300）×3.33×9.8＝6.9KN踏步下钢管：55/1.7×1.2×3.33×9.8＝1.3KN扣件：250个/t钢管×（76+60+6.9+1.3）/9.8≈3679个3679×1.25kg×9.8＝45KN踏步木方、脚手板等：55/1.7×（1.1×2+2×1/cos300）＝146m2取0.35KN/m2＝146×0.35＝51KN故恒载NGK＝76+60+6.9+1.3+45+51＝240KN活载NQK：因验算地耐力按脚手架到顶时荷载最大，故此时不考虑搭设脚手架时的施工荷载，活荷载主要考虑为人员上下时的荷载，人员上下时产生的荷载按最多50人考虑。人员上下时的荷载为：50×75kg×9.8＝37KNNQK＝37KNN＝1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2×240+1.4×37＝340KN混凝土基础自重6.2×4.2×0.2×2.5×9.8=128KN（340+128）/（6.2×4.2）=18KN/m2=18KPa<80KPa满足要求，但基础不可置于淤泥质土上。2.4验收与使用：1.脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收并形成书面验收记录：（1）脚手架基础施工前需对地耐力进行验收，达到要求后方可施工脚手架基础；（2）脚手架基础完工后及脚手架搭设前；（3）每搭设10～13m高度后；（4）达到设计高度（指本方案中的55m）后；（5）遇到六级以上大风与大雨后，寒冷地区开冻后；（6）停用超过一个月。2.脚手架使用中，应定期检查下列项目：（1）杆件的设置和连接，连墙杆、支撑等的构造是否符合要求；（2）地基是否积水，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规定；（5）安全措施是否符合要求；（6）是否超载。3.脚手架在使用过程中需注意同时上下人不得超过50人，如人员较多可分批上下。考虑到在上下班时人员上下比较密集且存在交叉作业，此时不得进行脚手架的搭设。脚手架在使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横水平杆、扫地杆和连墙杆。当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架的搭设和拆除工作。雨雪天气后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。以下是脚手架搭设和使用过程中一些重要的检查项目项目允许偏差钢管弯曲≤5mm钢管外表面锈蚀深度≤5mm垂直度误差≯总高的1/500且≯100mm横距、步距±20mm纵距±50mm2.5钢管扣件式上人梯拆除1.拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑系统等是否符合构造要求，再根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经项目技术负责人批准后方可实施拆除。2.拆除脚手架前，由工程负责人进行拆除安全技术交底，并将钢管扣件式上人梯周围H/2且不小于10m范围内应设围栏和警戒标志，拆除过程中要有专人负责监管，严禁非操作人员进入。3.施工总的原则：先上后下，一步一清，如此循环作业直至拆除完毕。4.拆除方法：（1）拆除脚手架前，先将架子上的所有杂物全部清理下来。（2）拆除脚手架必须做到一步一清，严禁采用踏步式的拆除方法，纵向剪刀撑先从中间解扣，再拆除两头扣件。（3）拆除下来的扣件应放入容器内并及时运回地面，钢管拆除下来必须立即利用垂直运输设备运回地面。（4）拆除钢管扣件式上人梯连墙杆必须随脚手架逐层拆除，拆除后及时将预埋件表面割除平整，待埋件冷却后刷防锈漆两道。（5）在拆至下部最后一根立杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙杆。（6）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。3、仓顶相关计算3.1贝雷架计算1.贝雷架布置及特征（1）立筒仓群外直径12.5m、内直径12.06m、壁厚0.22m，仓顶标高49.50m，选取最大的筒仓T202仓顶井字形梁为依据，主梁300*800沿X方向4道和Y方向3道，板厚120，砼等级C30。筒仓仓顶布置2道，贝雷架选用单排双层DS形式，高度1.5m、跨度12.5m。如下图所示：图10.16筒仓贝雷架仓顶布置图（2）贝雷架321型钢桥几何特性表桥型不加强型几何特性单排单层SS双排单层DS三排单层TS双排双层DD三排双层TDJ(cm4)250497.2500994.4751491.62148588.83222883.2W(cm3)3578.57157.110735.614817.922226.8桥型加强型几何特性单排单层SSR双排单层DSR三排单层TSR双排双层DDR三排双层TDRJ(cm4)577434.41154868.81732303.24596255.26894382.8W(cm3)7699.115398.323097.430641.745962.6（3）贝雷架321型钢桥容许内力表结构形式不加强型内力单排单层SS双排单层DS三排单层TS双排双层DD三排双层TD桁架弯矩(KN.m)788.21576.42246.43265.44653.2桁架剪力(KN)245.2490.5698.9490.5698.9结构形式加强型内力单排单层SSR双排单层DSR三排单层TSR双排双层DDR三排双层TDR桁架弯矩(KN.m)1687.53375.04809.46750.09618.8桁架剪力(KN)245.2490.5698.9490.5698.9图10.17筒仓贝雷各部分结构构造图2.荷载计算（1）新浇混凝土自重（顶板及肋梁）梁顶板厚120，梁顶板自重：25.5*0.12=3.06KN/m2肋梁自重计算梁编号截面尺寸梁净长m体积m3重量(KN)WKL9300×80010.682.5665.36WKL11300×80012.432.9876.07WKL11300×80012.212.9374.73WKL12300×80010.362.4963.40WKL5300×80010.802.5966.10WKL7300×80012.462.9976.26WKL2300×8009.772.3559.91合计18.90481.83换算为均布恒荷载481.83/3.14*6.25*6.25=3.93KN/m2；砼自重合计：3.06+3.93=6.99KN/m2。（2）滑模平台桁架自重荷载每仓钢管平台桁架纵横各11榀，单榀桁架重量180-240KG，22榀桁架总重约4500KG，折算按0.25KN/m2；（3）模板及支架自重荷载：梁板结构模板及支架偏大取0.75KN/m2；（4）贝雷架自身重量荷载：2*2*2.6*5节/12.5=4.2KN/m（5）砼振捣荷载2KN/m2。（6）施工荷载（模板支架计算）考虑1.0KN/m2。3.荷载组合根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008），结构重要性系数取0.9；（1）荷载分项系数荷载类别分项系数模板及支架自重（）永久荷载的分项系数：=1\*GB2⑴当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。=2\*GB2⑵当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。新浇筑混凝土自重（）钢筋自重（）新浇筑混凝土对模板侧面的压力（）施工人员及施工设备荷载（）可变荷载的分项系数：一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3。振捣混凝土时产生的荷载（）倾倒混凝土时产生的荷载（）风荷载（）1.4（2）模板及其支架荷载效应组合的各项荷载项目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度1平板和薄壳的模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板4大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板（3）模板及其支架荷载效应组合的各项荷载荷载组合项参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度11.20恒载+1.40活载工况1√21.00恒载√31.35恒载+1.40x0.70活载工况1√（4）荷载统计表荷载计算项目荷载编号荷载类型荷载标准值（KN/m2）备注1模板及支架自重恒荷载1.00包括滑模桁架，模板，模板支架三部分2新浇混凝土自重（顶板及肋梁）、恒荷载9.28将一个筒仓内梁自重等效为均布荷载3施工荷载活荷载1.04振捣混凝土时产生的荷载活荷载2.0（5）荷载组合Q=（）Q=1.2*(1.00+6.99+0.42)+1.4*3=14.3KN/m2；贝雷架荷承载范围，见下图：图10.18筒仓贝雷承载范围示意图4.实际施工时，考虑四只仓的贝雷梁连为一体，两端外伸，可按连续梁计算。贝雷架在筒仓位置计算跨度12.50m，桁架选用普通两排双层形式。为计算