(高清版)GBT 6113.402-2022 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范 第4-2部分：不确定度、统计学和限值建模 测量设备和设施的不确定度

代替GB/T6113.402—2018建模测量设备和设施的不确定度国家市场监督管理总局国家标准化管理委员会I Ⅲ V 1 1 13.1术语和定义 1 23.3缩略语 34MIU的符合性判定准则 34.1通则 34.2符合性评估 5 55.1使用V-AMN进行电源端口传 55.2使用VP进行电源端口传导骚扰测量(见B.2) 5 6 75.5使用CP进行电信端口传导骚扰测量(见B.5) 8 8 96骚扰功率测量(见C.1) 6.1骚扰功率测量的被测量 6.2骚扰功率测量特有输入量的符号 6.3骚扰功率测量需考虑的输入量 730MHz~1000MHz的辐射骚扰测量 7.1OATS上或SAC中进行的辐射骚扰测量(见D.1) 7.2FAR中进行辐射骚扰测量(见D.2) 81GHz~18GHz的辐射骚扰测量(见E.1) 8.1FAR(FSOATS)中进行辐射骚扰测量的被测量 8.2辐射骚扰测量特有输入量的符号 8.3FAR中进行辐射骚扰测量需考虑的输入量 99kHz~30MHz的辐射骚扰测量 9.1使用LLAS在9kHz～30MHz进行的磁场骚扰测量(见F.1) Ⅱ附录C(资料性)表1中骚扰功率测量Ucispr值的评估基础 附录D(资料性)表1中30MHz~1000MHz辐射骚扰测量Ucspk值的评估基础 34附录E(资料性)表1中1GHz~18GHz辐射骚扰测量Ucspr值的评估基础 50附录F(资料性)表1中9kHz~30MHz辐射骚扰测量(LLAS)Ucspr值的评估基础 55Ⅲ 第1-5部分：无线电骚扰和抗扰度测量设备5MHz～18GHz天线校准场地和参考试验 第2-3部分：无线电骚扰和抗扰度测量方法辐射骚扰测量； 第2-4部分：无线电骚扰和抗扰度测量方法抗扰度测量 第4-2部分：不确定度、统计学和限值建模测量设备和设施的不确定度： 第4-5部分：不确定度、统计学和限值建模替换试验方法的使用条件。 更改了表1(见表1.2018年版的表1): 本文件等同采用CISPR16-4-2:2018《无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范第4-2部VGB/T6113.402—2022/CISPR—将第2章中未规范性引用或未引用的文件移至参考文献；●表1中增加了测量项目“交流电源端口和其他电源端口传导骚扰(使用△-AN测量)”的●表1以及表1的注1中增加了表D.7~表D.8、表D.9的引用，国际标准遗漏；●附录A中的A.2增加△-AN,注3中表B.1~表B.6更正为表B.1~表B.8,表D.1~表D.6给出的扩展不确定度±0.5一致；V2部分为无线电骚扰和抗扰度测量方法；第3部分为无线电骚扰和抗扰度测量技术报告；第4部分为不第4部分又分为5个部分。——第4-1部分：标准化EMC试验的不确定度。目的在于为电磁兼容标准的制定者和修订者提供——第4-2部分：测量设备和设施的不确定度。目的在于规定依据CISPR骚扰限值对受试设备进行符合性判定时如何应用测量设备和设施的不确定度(MIU——第4-4部分：抱怨的统计和限值的计算模型。目的在于给出如何处理无线电干扰投诉统计的——第4-5部分：替换试验方法的使用条件。目的在于为产品委员会使用替换试验方法时提供与1GB/T6113.402—2022/CISPR161范围本文件规定了依据CISPR骚扰限值对受试设备(EUT)进行符合性判定时如何应用测量设备和设本文件的附录给出了得到第4章~第9章中Ucispr值时要考虑的MIU的量值的背景资料，提供了关于MIU所需的初始的和进一步的信息，以及在测量链中如何考虑单个不确定度的有价值的背景资料。然而，附录的目的不是让本文件的使用者将其作为进行不确定度计算时的下列文件中的内容通过文中的规范性引用而ISO/IEC导则98-3测量不确定度第3部分：测量不确定度的表示指南(GUM:1995)[Uncer-taintyofmeasurement—Part3:Guidetotheexpressionofuncertaintyinmeasurement(GUM:ISO/IEC导则99国际计量术语基本和通用概念以及相关术语(VIM)[Internationalvocabularyofmetrology—Basicandgeneralconceptsandassociatedterms(VIM)]3.1术语和定义ISO/IEC导则98-3和ISO/IEC导则99界定的以及下列术语和定义适用于本文件。233.3缩略语AE:EUT辅助设备(associatAF:天线系数(antennafactor)AMN:人工电源网络(artificialmainsnetwork)AN:人工网络(artificialnetwork)CVP:容性电压探头(capacitivevoltageEUT:受试设备(equipmentundertest)FAR:全电波暗室(fullyanechoicroom)LCL:纵向转换损耗(longitudinalconMIU:测量设备和设施的不确定度(measurementinstrumentationuncertainty)PRF:脉冲重复频率(pulserepetitionfrequenRF:射频(radiofrequeSAC:半电波暗室(semi-anechoicc4MIU的符合性判定准则4.1通则当依据骚扰限值对EUT进行符合性判定时，应考虑本章给出的测量设备和设施所引入的不确对于检测实验室，应考虑第5章~第9章各测量不确定度分量以评定每个测量项目的MIU。对所列的每个输入量的估计值x;应评定其标准不确定度u(x;)(以dB表示)和灵敏系数c₁。被测量的估计4测量项目用V-AMN测量)表B.1表B.2用△-AN测量)表B.8交流电源端口传导骚扰(使用VP测量)表B.3电信端口传导骚扰(使用AAN测量)电信端口传导骚扰(使用CVP测量)表B.5电信端口传导骚扰(使用CP测量)表B.6电信端口传导骚扰(使用CP和CVP测量)表B.5表C.1辐射骚扰(LLAS中的骚扰电流)表F.1度)辐射骚扰(在FAR中测量的电场强度)表D.9辐射骚扰(在FAR中测量的电场强度)表E.1辐射骚扰(在FAR中测量的电场强度)表E.2电源端口传导骚扰(使用CDNE测量)表B.7注1:本表中的Ucspk值来源于附录B~附录F,该值是在分别考虑了第5章~第9章中各不确定度分量后得出的注3:使用CP和CVP的电信端口传导骚扰的Ucsk值基于表B.5中的扩展不确定度，并考即CP转移导纳Yr、CP和测量接收机之间失配的不确定度δM;参见说注4:OATS,SAC和FAR的Ucispk值基于3m测量距离和小型EUT(可放进直径为1.5m、高体试验空间中的EUT)(根据3.1.2)。5若Um小于或等于表1中的Ucispr,则： 若Uub大于表1中的Ucspr,则： ●接收机的脉冲幅度响应，●接收机的本底噪声； 实验室交流电源或其他电源产生的骚扰的影响： 环境的影响。V:相对于参考地在EUT电源端口加载1500Ω时测量的非对称电压，单位为分贝微6GB/T6113.402—2022/CISPRFvp:电压探头的VDF,单位为分贝(dB); ●接收机的本底噪声； 接收机的读数：7 ●接收机的脉冲幅度响应，●接收机的本底噪声；——CVP的VDF的频率内插；●接收机的脉冲幅度响应，●接收机的本底噪声；8 ●接收机的脉冲幅度响应，●接收机的本底噪声；9●接收机的本底噪声； 注：吸收钳因子(原始校准法)的定义见CISPR16-1-3。 ●接收机的脉冲幅度响应，●接收机的本底噪声； ●接收机的本底噪声； ●接收机的本底噪声； 接收机的读数： 准差的2倍),则k为2;如果x,的不确定度的值有68%的置信概率(这个值是实验标准差),则k为1。调整最终测试时的测量频率得以避免。如何正确的选择步长见CISPR16-2-1、CISPR16-2-2和的修正取决于信号类型(例如脉冲信号或未调制信号)和信噪比，其会改变噪声电平的指示值。图A.1表明信噪比(S/N)为14dB时，修正值为1.1dB。-脉冲波图A.1两种情况下准峰值检波器的指示电平相对接收机输入端信号电平的偏差：-67——按10lg(kT₀×1Hz/P¹μv)计算出的1Hz带宽时的绝对噪声电平[dB(μV)],其中kS/N最差的情况出现在1000MHz缆衰减a。为2dB时，则准峰值检波器指示的噪声场强为23dB(μV/m)。将该值与测量距离为变大，则S/N也随之变大。当测量距离为30m时，假设发射限值为A级，则S/N与测量距离为GB/T6113.402—2022/CISPR偏差δVm的估计值在0和+0.7dB之间。对于1GHz～18GHz的辐射骚扰测量，频率范围分为两段论述： 在1GHz～6GHz频率范围，依据CISPR22中的发射值限值为74dB(μV/m);——在6GHz～18GHz频率范围，假设平均值限值为54dB(μV/m),峰值限值为74dB(μV/m)。假设系统噪声系数在6GHz以下为6dB,6GHz以上为4dB,也就是天线端口连接外置预放大器的情况。6GHz以下S/N的最小值为22dB,6GHz以上S/N的最小值为19dB时，使用图A.2可得到偏差δVn在6GHz以下不大于0.5dB,6GHz以上不大于0.8dB。图A.2两种情况下峰值检波器的指示电平相对接收机输入端信号电平的偏差：正弦信号和脉冲信号(脉冲重复频率为100Hz)图A.3系统噪声系数的示意图收钳因子和AF)是通过校准频率点的数据之间的内插计算得到的，那么该转换系数的不确定度依赖于校准点之间的频率间隔和转换系数随频率的变化。画出被校准的转换系数随频率变化的曲线有助于直观了解这种情形。0,且服从半宽度为0.1dB的矩形分布。吸收钳因子内插误差的修正量δFAcy的估计值为0,且服从半宽度为0.2dB的矩形分布。AF内插误差的修正量δF,的估计值为0,且服从半宽度为0.3dB的矩形分布。LLAS确认因子内插误差的修正量8Z₆的估计值为0,且服从半宽度为0.1dB的矩形分布。a)概述一般来说，AMN、AN、吸收钳、天线或其他辅助设备的接收机端口会连接到一个两端口网络的一端(端口1),而反射系数为F,的接收机则连接到网络的另一端(端口2)。该两端口网络可以是电缆、衰减器、衰减器和电缆的串联或者某些其他部件的组合；它可以用S参数来表征。由此得到对网络引入失配的修正量δM如式(A.3):8M=20lg[(1-F.S₁)(1-T,S)-S²上的输出端口看进去的反射系数。所有的参数都是相对于50Ω的。背景信息见参考文献[13]。如果只是已知参数的模或参数的模的极值，那么要想计算δM是不可能的，但可以确认其极值δM±将不大于[见式(A.4)]:8M±=20lg[1±(|r.I|SnI+lT,I|S₂I+|reδM的概率分布近似为U形分布，其宽度不大于(δM+-δM-),标准差(标准不确定度)b)传导骚扰和骚扰功率对于骚扰电压和骚扰功率测量，r。分别由CISPR16-1-2和CISPR16-1-3中规定的10dB和6dB衰减器所限定。因此，假设最坏情况下的反射系数P.的模：骚扰电压测量|r.|=0.1,骚扰功率测量|r.|=0.25。同时假设接收机的连接电缆匹配良好(|Sn|<1,|S|<1),其衰减可以忽略不计(|S₂₁|≈1),且接收机设定到10dB或更大的射频衰减。这一假设是建立在CISPR16-1-1规定的基础上，即电压驻波比Svswr不大于1.2,进而得到(接收机端的)反射系数|r,|不大于0.09。对于使用电压探头的骚扰电压测量，假设电压探头自身的反射系数|r.|=1(由于大的源阻抗)。此外，接收机的最小射频衰减为10dB,这相当于(接收机端的)反射系数|r,|不大于0.09。对于使用CP的骚扰电流测量，假设CP自身的反射系数|r.|=1(由于小的源阻抗)。此外，接收机的最小射频衰减为10dB,这相当于(接收机端的)反射系数|r,|不大于c)辐射骚扰对于1GHz以下的辐射骚扰测量，假设天线的技术指标Svswa不大于2.0,进而得出(天线端的)|r.|≤0.33。同时假设接收机的连接电缆匹配良好(|Sn|<1,|S2₂|<1)、其衰减可以忽略不计(|S₂₁|≈1),且接收机的射频衰减为0dB。这一假设是建立在满足GB/T6113.402—2022/CISPR16-4CISPR16-1-1的基础上，即Svswr不大于2.0,进而得到(接收机端的)反射系数|r.I≤对于1GHz以上的辐射骚扰测量，假设天线的技术指标Svswr线端的)|r.I≤0.33。同时假设接收机的连接电缆匹配良好(|S|《1,|S₂l<1),其在1GHz时的最小衰减为1dB(|Sa|≈0.9),且接收机的射频衰减为0dB。这一假设是建立在满足CISPR16-1-1的基础上，即Svswr不大于3.0,进而得到(接收机端的)反输入端口之间以及预放大器输出端口和接收机输入端口之间的失配的不确定度。假设预放大器输入端口和输出端口的Svswr都不大于2.0。对于1GHz以上的频率范围，附录E考虑了外置预放大器的使用。对于1GHz以下的频率范围通常不使用外置预放修正量δM的估计值为0,服从宽度等于(8M+-δM-)的U形分布。背景信息见参考文献[10]和[11]。影响(见A5)]。8M±≈8.7√(Ir.ISV=V,+a.+FAMn+δFAMxy+8V+8V+接收机的读数A¹)V,士0.1AMN与接收机之间的衰减A²士0.1AMN的电压分压系数)FAMN接收机的修正：正弦波电压A2脉冲幅度响应A)脉冲重复频率响应^本底噪声A5)士1.5AMN电压分压系数的频率内插A⁶δFAMN士0.1AMN与接收机之间的失配A)8M士0.07AMN的阻抗一8ZAMN电源骚扰的影响58Dm·上角标(例如A¹)对应于附录A或附录B中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和B.6)的编号。所有c₁=1(见A.1)。U(V)=2u(V)=3.83dB士0.1AMN与接收机之间的衰减A²ae士0.1AMN的电压分压系数皿)FAMN正弦波电压本底噪声ASAMN电压分压系数的频率内插A6oFAMN/电源骚扰的影响8D上角标(例如AD)对应于附录A或附录B中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和B.6)的编号.所有c₁=1(见A.1)。U(V)=2u(V)=3.44V=V,+a。+Fvp+δFvpy+δV,w+δVm+δ接收机的读数A¹)V,士0.1aa士0.1士0.2正弦波电压A38V士1.0士1.5士1.5士0.0VP电压分压系数的频率内插A6)δFvpy士0.1表B.3频率范围9kHz～30MHz、使用VP进行的传导骚扰测量(续)VP与接收机之间的失配^7)δMVP的阻抗B8Zvp士0.5电源骚扰的影响8Dmin与使用AMN相比电源阻抗的影响8Zmnins环境的影响B¹9)δVm一上角标(例如^¹)对应于附录A或附录B中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和B.6)的编号。所有c₁=1(见A.1)。因此得到扩展不确定度：,当与使用AMN相比较时考虑电源阻抗的影响B.3使用AAN进行电信端口传导骚扰测量的不确定度评估被测量V按式(B.3)计算：式(B.3)中每个输入量的不确定度见表B.4。表B.4频率范围150kHz～30MHz、使用AAN进行的传导骚扰测量接收机的读数A)V,士0.1AAN与接收机之间的衰减A²)士0.1AAN的电压分压系数)FAAN士0.2接收机的修正：正弦波电压A3脉冲幅度响应A⁰脉冲重复频率响应AO)8Vp士1.5士1.5 士0.1AAN与接收机之间的失配A⁷)δM表B.4频率范围150kHz～30MHz、使用AAN进行的传导骚扰测量(续)输入量* 上角标(例如^¹)对应于附录中A或附录B中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和B.6)的编号。所有c,=1(见A.1)。aucL从150kHz时的55dB(65dB或75dB)随着频率减小到30MHz时的40dB(50dB或60dB)因此得到扩展不确定度：B.4使用CVP进行电信端口传导骚扰测量的不确定度评估被测量V按式(B.4)计算：+δFd+δDAe+8ZAe+8Vv式(B.4)中每个输入量的不确定度见表B.5。表B.5频率范围150kHz～30MHz、使用CVP进行的传导骚扰测量接收机的读数AD士0.1CVP与接收机之间的衰减^)士0.1CVP的电压分压系数0Fcvp士0.5正弦波电压A3)脉冲重复频率响应^士1.0士1.5士1.5士0.0CVP电压分压系数的频率内插^08Fcyp士0.1GB/T6113.402—2表B.5频率范围150kHz～30MHz、使用CVP进行的传导骚扰测量(续)CVP的阻抗1)8Zcvp电缆半径对Fcvp的影响3ồFeradAE骚扰的影响48DAE AE阻抗的影响4环境的影响19)oVemv'上角标(例如^))对应于附录A或附录B中对不确定度输入量所做说明(见A.2和B.6)的编所有c,=1(见A.1)。因此得到扩展不确定度：,考虑了相对于使用AAN时AE阻抗的影响B.5使用CP进行电信端口传导骚扰测量的不确定度评估I=V,+a.+Yr+δYt,+δVsw+δVa+8+8Zcp+δDAe+8ZAe+δIenv式(B.5)中每个输入量的不确定度见表B.6。表B.6频率范围9kHz～30MHz、使用CP进行的传导骚扰测量接收机的读数A¹V,士0.1CP与接收机之间的衰减^2士0.1士0.3接收机的修正：正弦波电压A³)脉冲重复频率响应A⁰士1.5士1.5转移导纳的频率内插A⁶)8Yr士0.1CP与接收机之间的失配^CP的插入阻抗06士0.1士30·上角标(例如A)对应于附录A或附录B中对不确定度输入量所做说明(见A.2和B.6)的编所有c₁=1(见A.1)。B1)假设AMN的电压分压系数FAMN的估计值及其扩展不确定度和包含因子均可从校准报告CISPR16-1-2中规定该网络阻抗的允差应在标称阻抗模的20%以内，相角的允差应在假设当接收机端口端接50Ω时，AMN的EUT端口抗为中心、以标称阻抗模的20%为半径的圆内。这就要求阻抗相位的允差与阻抗模的允差相当。8ZAMN的估计值为0,其分布由有规范要求的AMN阻抗和无规范要求的EUT阻抗在规定的频段内的所有组合而形成的极值来界定(背景信息见参考文献[9])。频率、AMN阻B4)CISPR16-1-2规定电压探头的阻抗为1500Ω且未规定允差。可用电阻的最大允差为5%。使用电压探头进行测量时，EUT和电源网络之间没有去耦措施，因此引入了大的不确定度电源侧的影响引入的不确定度的估计值是不现实的。在实际测量中，需要靠用户的经验和头阻抗Z和AMN阻抗ZAMN,电源阻抗Zmain。在很大程度上决定GB/T6113.402—2022/CISPR具有高阻抗，若Zmaim>Zp,则电压探头的测量结果B6)假设AAN的电压分压系数FAAN的估计值及其扩展不确定度和包含因子可从校准报告B8)CISPR16-1-2给出了LCL要求的示例，CISPR22为以下类别的电缆规定了转折频率为 B11)CVP的阻抗包括CISPR16若ZAE>Zcvp,则测量结果可能是使用AAN的测量结果的30倍之多(近似为30dB)!若ZAE<ZAAN,则测量的骚扰电压与因子ZAe/ZAN成比例。该因子小到1/30(近似为B15)电流探头的修正系数为转移导纳的对数20lg(Yr)=20lg(1/Zr),[dB(μV)]之和为骚扰电流I[dB(μA)]。假设电流探头修正系数Y该系数与骚扰电压V阻抗Zm.m在很大程度上决定着骚扰的测量结果。假设EUT具有大的阻抗，若Zm.in<ZAMN,则使用电流探头的测量结果可能是使用AMN的测量结果的30倍之多(近似为在CISPR16-2-1和CISPR16-4-1当中。该影响量通常不能给出定量估值。对于单个EUT,可以使用参考源来确定此输入量的幅值，但这不适用于由多个单元组成的EUTV=V,+a.+FcDNE+δZcDNE+δV₈w+δVa+δFcoNe+δM+δDamb+δVgroundng+δV………输入量接收机的读数^)V,士0.1aaCDNE的电压分压系数H0FcpNCDNE的阻抗允差输入量*本底噪声A5)士1.5士1.5士0.1环境骚扰的影响8D.m与接地有关的因素脱3)8Vao士1.5环境的影响oVm士1.5·上角标(例如A¹)对应于附录A或附录B中对不确定度输入量所做说明(见A.2和B.8)的编号。所有c₁=1(见A.1)。的VDF的校准引入的不确定度包括CDNE内部衰减器的不确定度。CDNE的阻抗允差的不确定度估计值是由共模阻抗的允差引入的，其中并未考虑CDNE-B22)环境骚扰的影响包括来自环境的所有辐射骚扰和传导骚扰所引入的不确定度，此输入量的不确定度可忽略的前提是该测量在屏蔽室内进行。因此，修正量δDmb的估计值为0,不确定度为0。当传导骚扰不可忽略，采取了恰当的抑制措施仍不能足够地减小传导骚扰对接B23)与不理想接地相关的因素所引入的不确定度全部用δVgrouning表示。这种影响主要来自GB/T6113.402—2022/CISPR1B24)如果EUT与任何导电物体之间的距离大于0.8m,则可使用表B.7中给出的不确定度。如再增加0.2dB(即为0.81dB)。这种影响主要是EUT和其所处环境中导电物体或墙壁之被测量V按式(B.7)计算：V=V,+ae+FAN+δFAn+δVw+δV++δM+8ZAN+δDmin+8V…式(B.7)中每个输入量的不确定度见表B.8。x₁的不确定度接收机的读数A)V,士0.1士0.1AN的电压分压系数5FAN士0.2正弦波电压A3脉冲重复频率响应^4)士1.5 AN电压分压系数的频率内插A6)oFAN士0.1AN与接收机之间的失配^)8M士0.7AN的共模阻抗阻抗允差68ZasCMAN的差模阻抗阻抗允差68ZAN-DM·上角标(例如^)对应于附录A或附录B中对不确定度输入量所做说明(见A.2、B.6和B.10)的编所有c,=1(见A.1)。B.10△-AN传导骚扰测量方法特有输入量评B25)△-AN的(不对称和对称)电压分压系数FAN的估计值及其扩展不确定度和包含因子均可从(资料性)表1中骚扰功率测量Ucspr值的评估基础被测量P按式(C.1)计算：P=V,+ae+FAc+δFAcy+δV,w+δVm+oVr+δVa+式(C.1)中每个输入量的不确定度见表C.1。表C.1频率范围30MHz～300MHz的骚扰功率测量接收机的读数A)V,士0.1a士0.2吸收钳的钳因子C)FAc士3.0oVp士1.0士1.5士0.0—士0.2电源骚扰的影响8D士0.0环境的影响一士2.5·上角标(例如^)对应于附录A或附录C中对不确定度输入量所做说明(见A.2和C.2)的编所有c₁=1(见A.1)。C.2骚扰功率测量方法特有输入量评估的基本原理C2)因隔离不充分，从吸收钳电流变换器耦合过来的电源骚扰可能会影响接收机的读数。为了减小电源骚扰的影响可能有必要采取以下措施：在靠近电源处沿着电源线放置铁氧体吸收器或通过使用AMN来实现电源滤波。假定电源骚扰可忽略不计或通过施加恰当的抑制措施已将电源骚扰的影响减小到一个可忽+8F+δFah+8Facp+δFaml+δAn+8Anr+δd+δh+8E接收机的读数A1V,天线与接收机之间的衰减^2士0.2双锥天线系数D1F.接收机的修正：正弦波电压A3)脉冲幅度响应A⁰士1.5士1.5天线与接收机之间的失配A⁷)δM天线系数的高度偏差D210mδFph士0.3士0.3GB/T6113.402—2022/CISPR测量距离D⁰试验桌的高度D⁹)士4.0士0.3士0.1士0.0士0.0士0.1士0.1士0.1 OATS的环境噪声DI8Eam土0.0上角标(例如A¹)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c₁=1(见A.1)。接收机的读数A1)V,士0.1天线与接收机之间的衰减A²)士0.2接收机的修正：正弦波电压A³)脉冲幅度响应A⁴)脉冲重复频率响应^8Vp士1.5士1.5天线与接收机之间的失配A78M天线系数的频率内插A⁶天线系数的高度偏差士0.3士0.33m(频率小于130MHz)3m(频率大于130MHz)3m(天线倾斜)士0.5士0.5士0.25士0.1士0.9场地修正：试验桌的材料D10)试验桌的高度D) 士0.3士0.1士0.1士0.1士0.1OATS的环境噪声Du)上角标(例如AD)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量所做说明(见A.2和D.3)的编所有c₁=1(见A.1)。U(E)=2u.(E)=5.03dB,测量距离为10m;U(E)=2u(E)=5.02dB,测量距离为30m。接收机的读数Al)V,士0.1天线与接收机之间的衰减A²)对数周期天线系数D¹)士0.2接收机的修正：脉冲幅度响应A⁰脉冲重复频率响应A)士1.5天线与接收机之间的失配^7)ôM天线系数的频率内插A⁶ oFdrδFoFphoFph士0.3士0.3士0.5士0.2士0.1士0.9方向性的差异D³相位中心的位置D⁴)交叉极化D⁶)3m(天线倾斜)场地修正：场地的不理想D)试验桌的材料D¹0)近场效应D1士0.3土0.1士0.5士0.1士0.1土0.1 OATS的环境噪声D13上角标(例如A¹)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c,=1(见A.1)。对于测量距离3m,cu(x,)=0.29dB(见A.2的A5)]。U(E)=2u₀(E)=5.20dB,测量距离为10m;接收机的读数AIV,士0.1正弦波电压A³)天线系数的频率内插A⁵士0.1士0.75士0.15士0.20士0.06士0.02天线系数的高度偏差交又极化D63m(天线倾斜)场地的不理想士0.1一士0.1表D.4频率范围200MHz～1GHz的垂直极化辐射骚扰(在OATS或SAC,测量距离为3m,10m或30m,天线为对数周期天线)(续)士0.1士0.1近场效应D11)3m8AsNOATS的环境噪声D¹3)8Eamb 上角标(例如^¹)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c₁=1(见A.1)。对于测量距离3m,c;u(x₁)=0.29dB(见A.2的A5)]。因此得到扩展不确定度：U(E)=2ue(E)=5.14dB,测量距离为3m(天线倾斜);U(E)=2u.(E)=6.21dB,测量距离为3m(天线不倾斜);U(E)=2u.(E)=5.21dB,测量距离为10m;U(E)=2u.(E)=5.18dB,测量距离为30m。D.2FAR中辐射骚扰电场强度测量的不确定度评估被测量E按式(D.2)计算：式(D.2)中每个输入量的不确定度见表D.5～表D.9。表D.5全电波暗室中频率范围30MHz～200MHz的辐射骚扰测量(测量距离为3m,天线为双锥天线)接收机的读数A¹V,士0.1天线与接收机之间的衰减A²士0.2接收机的修正：正弦波电压A³)脉冲幅度响应A⁰脉冲重复频率响应A⁴士1.5天线与接收机之间的失配A⁷)δM双锥天线的修正：天线系数的频率内插A⁵)士0.3GB/T6113.402—2022/CISPR天线系数的变化(FAR的影响)方向性的差异士0.5士0.5士0.0士0.0士0.5场地的不理想Dn)士4.0士0.0士0.3士0.1上角标(例如A)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c₁=1(见A.1)。因此得到扩展不确定度：输入量接收机的读数^¹)V,士0.1天线与接收机之间的衰减A2士0.2对数周期天线系数D)F.接收机的修正：正弦波电压A)士1.5士1.5天线与接收机之间的失配A78M对数周期天线的修正：天线系数的变化(FAR的影响)士0.3GB/T6113.402—2022/CISPR士0.9场地修正：场地的不理想Dn)测量距离D⁸)士0.5士0.3试验桌的高度D》)8h士0.1正态分布，k=2"上角标(例如^¹)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c;=1(见A.1)。输入量接收机的读数A1V,士0.1天线与接收机之间的衰减A²士0.2复合天线系数D¹F接收机的修正：正弦波电压A3脉冲幅度响应A⁰脉冲重复频率响应A)本底噪声A5)士1.5士1.5天线与接收机之间的失配^7)oM复合天线的修正：天线系数的频率内插A6)天线系数的高度偏差D)mmm士0.3士0.5士0.5士0.5士0.2方向性的差异D³方向性的差异D³)MHz)3MHz)3MHz)33m(天线倾斜)相位中心的位置D03m士0.1士0.3士0.2士0.1士0.9mmmmm 士0.3士0.1士0.5士0.1士0.1士0.1OATS的环境噪声D13)oEamb士0.1上角标(例如A¹)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c₁=1(见A.1)。接收机的读数A士0.1天线与接收机之间的衰减^土0.2士2.0正弦波电压A38V士1.0脉冲幅度响应A⁴)脉冲重复频率响应A⁰)本底噪声A5)士1.5士1.5天线与接收机之间的失配^7)δM天线系数的频率内插A⁶)天线系数的高度偏差D²)D12)方向性的差异D3)D¹D(小于100MHz)3m3m(天线倾斜)交叉极化D⁶)oFaphoFaphoFacp士0.3士0.75士0.5士0.15士0.9场地的不理想D)试验桌的材料D10)od士0.3士0.1试验桌的高度D)士0.1士0.1士0.1 上角标(例如^³)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c₁=1(见A.1)。U(E)=2u.(E)=5.22dB,测量距离为10m;接收机的读数A士0.1天线与接收机之间的衰减^2a正弦波电压A3)脉冲重复频率响应^天线系数的频率内插A5)天线系数的变化(FAR的影响)测量距离D)上角标(例如A¹)对应于附录A或附录D中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和D.3)的编号。所有c,=1(见A.1)。GB/T6113.402—2022/图D.1没有倾斜的天线方向性的影响图D.2最佳倾斜的天线方向性的影响如果EUT类型和天线方向性与参考文献[7]中的假设具有可比性，那么上述方法中的值可以用该文献中得到的值代替。对于FAR中的测量，由于不会出现反射，因此不需要将天线倾斜。然而对于3m测量距离，根据EUT的尺寸，需要考虑天线方向性的影响和修正因子，并使用其所对应的不确定度。例如对于垂直极化的LPDA天线，修正因子为+0.5dB,其最大允差为±0.5dB。D4)对于双锥天线，相位中心位置的修正量δFm可忽略不计；对于LPDA天线，随着频率的变化，相位中心的位置也发生变化，推荐按照CISPR16-2-3进行修正。对于LPDA天线，假设使用了修正量δFap,例如通过对规定测量距离的AF进行等效修正(见CISPR16-2-3)。表D.3和表D.4中给出了剩余的其半宽度是在考虑了测量距离中实际相位中心与标识的相位中心的差异所引起的误差±0.07m的影响，并假设场强与距离呈反比的情况下作出评估的。例如对于测量距离d=D5)对于双锥天线，交叉极化响应认为是可忽略的；对于LPDA天线，交叉极化响应的修正量δF的估计值为0,且服从矩形分布，其半宽度为0.9dB,对应于CISPR16-1-4中-20dB的交叉极化响应允差。得到0.9dB的假设为：水平电场矢量和垂直电场矢量相等，在20dB的交叉极化矢量抑制条件下测得的、由交叉极化引起的场分量。D6)当输入同轴电缆和天线振子平行时，天线不平衡造成的影响是最大的。天线不平衡的修正量δF的估计值为0,且服从矩形分布，其半宽度是基于商用天线的性能评估的。CISPR16-1-4中规定的巴仑DM/CM(差模/共模)转换核查方法可用于评估在OATS/SAC中的不确定度分量。在FAR中，DM/CM转换核查方法会产生较小的不平衡效应，因此，天线不平Dmx表明场地不理想对骚扰测量的影响。CISPR16-1-4所规定的两者之间的允差为GB/T6113.402—2022/CISPR可能会为特定的设计提供不同的参数): 对于大约100MHz以下的频率范围，复合天线的作用类似于双锥天线(见表D.1、 对干大约200MHz以上的频率范围，复合天线作用类似于LPDA天线(见表D.3.述D3)中典型的LPDA天线(见D3)]更靠近EUT,这意味着修正因子略大，不确定度 大值，而在4m高度时，其变化约为±0.5dB(天线 天线增益(用dBi表示)和与其相关的方向性(用dB表示)随频率线性增加(可从制造 当频率增加时，与其对应的相位中心从宽带偶极子振子向LPDA部分的200MHz振子处线性移动。公式(D.4)给出了AF修 假设随天线一起提供的是自由空间AF。自由空间AF适用于其相位中心的位置。因为天线上的相位中心位置随着频率的变化而变化，所以天线到一个固定EUT的距离也是随着频率而变化的。GB/T6113.203—2020的式(8)以及CISPR16-1-6:2014[18的式(A.1)给出了场强修正。对根据GB/T6113.203—2020中的注，此修正也可以使用与距离相关的AF实现。为了对偏F.c=F.+δFaphAd相位中心和天线中心点之间的距离(如果相位中心比天线中心点更远离EUT,△d对于频率范围30MHz～100MHz,△d=c。,即一个固定常量(宽带偶极子振子的的是使100MHz时的△d等于30MHz～100MHz范围内的值，f用MHz表示。200MHz时的△d(由LPDA在200MHz处谐振振子定义该位置)需要与200MHz～1000MHz频率范围内的△d值一致。对于频率范围200MHz～1000MHz,△d=c₃+(c₄/f),式中：需要选择常数c₃和c₄使得△d满足200MHz和1000MHz时的相位中心位置。对于δF的不确定度评估，此模型认为是一种近似模型。如果天线倾斜(见说明D3)],由于入射角更接近视轴，则δFap的不确定度更低。由V型LPDA部分组成的复合天线，为的是获得更高的天线增益和相似的E面和H面辐射方向图。在这种情况下，3m测量距离时，天线倾斜可减小水平极化和垂直极化中方向性的不确定度。复合天线的双锥天线部分通常在30MHz附近具有较高的VSWR(高达40)。若低损耗电缆和VSWR为2的接收机一起使用，这会导致高达1.8dB的标准失配不确定度。幸运的是，并非所有极值情况都出现在同一频率，即，天线的高失配和测量接收机的低失配的组合，以及天线低失配的情况下AF随高度的变化很大且方向性不确定度的增加。D13)当使用OATS时，无线电发射机辐射发射的环境电平可能在一些特定的频率对辐射骚扰测量产生不良影响，甚至无法进行测量。通常情况下，环境信号的频点和实测的骚扰频点不相同，因此可认为其为噪声信号。与其相关的不确定度取决于骚扰信号与环境信号之比。不能给出δEamb的具体数值。GB/T6113.203—2020中附录A给出了存在环境信号情况下的有关EUT骚扰测量的更多信息。对于在SAC或FAR中的测量，可以将来自天线塔和转台电机和/或控制器的发射看作是环境信号。+δFa+δFap+8Svswr+8An+δd+8h………接收机的读数A)V,士0.1a天线与接收机之间的衰减A2a预放大器的增益E5G,正弦波电压A3)预放增益的不稳定本底噪声A5)正态分布方向性的差异一oF.'上角标(例如A¹)对应于附录A或附录E中对不确定度输入量所做说明(见A.2和E.2)的编号，所有c₁=1(见A.1)。GHz～18GHz的辐射骚扰测量接收机的读数Al)V,士0.1天线与接收机之间的衰减^²)预放大器的增益E⁵)G,士0.2接收机的修正：正弦波电压A³)预放增益的不稳定E)士1.5士1.2天线与预放大器之间的失配A⁷)8M预放大器与接收机之间的失配A⁷δM天线系数的频率内插A⁵)方向性的差异印)交叉极化E)士0.3士0.3士0.9场地修正：场地的不理想E⁶测量距离)士0.3上角标(例如A¹)对应于附录A或附录E中对不确定度输入量的所做说明(见A.2和E.2)的编号。所有c₁=1(见A.1)E1)假设自由空间天线系数F。的估计值及其扩展不确定度和包含因子均可从校准报告得到。E2)接收天线的方向性确定了半功率波束宽度w[见GB/T6113.203—2020中式(13)]的大小，而w决定了测量天线是否要进行高度扫描。假设w是在满足远场判定准则的情况下计算区度量的实际尺寸w与GB/T6113.203—2020中式(13)计算得到的值将不同。接收天线对不确定度的影响与测量频率、EUT尺寸和测量距离密切相关。不确定度评定的假设EUT的尺寸大于由天线辐射方向图计算得到的w,则修正量δE的估计值为+1dB,注1:对于1GHz以上基于FAR进行的辐射发射测量，标准规定的标称测量距离为3m(见E3)LPDA或双脊波导喇叭天线相位中心位置随频率变化所产生的与规定测量距离的偏差。假考虑±0.1m的测量距离误差的影响，并假设场强值与测量距离成反比的基础上评估得E4)通常认为双脊波导喇叭天线的交叉极化响应是可忽略的。LPDA天线的交叉极化响应修正E5)校准后的前置放大器要么连接于测量接收机的输入端，要么置于测量接收机内。测量接收机的校准程序没有考虑与其外部连接的前置放大器的增益偏差。假设：前置放大器增益Gp的估计值及其扩展不确定度和包含因子都可由校准报告得到。校准所得到的频率响应的任何增益偏差(由温度变化和设备老化引起的不稳定性)需作为附加的不确定度给予考虑，尤E6)实际测得的试验场地的电压驻波比Svswr表示场地不理想对骚扰测量的可能影响。CISPR通过CISPR16-1-4规定的场地确认方法测得的Svswr表明FAR符合场地要求时，可用以下方法1:符合6dB允差要求的FAR在骚扰测量时不会产生6dB的误差。参考文献[6]对一方法2:Svswr的实测值除以2可以得到由场地不理想所导致的偏差8Svswr。考虑到Svswr是15个(或20个)测量结果中的最大值，可以假设其服从三角分布。对于6dB的Svswe来说，I=V,+a.+8Z+8Z₆+δVw+δVm+δVp+δVn+δM接收机的读数A1V.士0.1LLAS与接收机之间的衰减A²)a士0.1士2.0士0.1正弦波电压A3本底噪声A5)士1.0士1.5士1.5士0.0—LLAS与接收机之间的失配^7)8M上角标(例如A¹)对应于附录A或附录F中对不确定度输入量所做说明(见A.2和F.2)的编号。所有c₁=1(见A.1)。[1]CISPR/TR16-4-4,Specificationandmethods—Part4-4:Uncertainties,statisticsandlimitmodelforthecalculationoflimitsfortheprotect[2]TAYLOR,B.N.,andKUYATT,C.tingandExpressingtheUncertaintyofNISTMeasurementResults,UnitedStaCommerceTechnologyAdministration,NationalInstituteofStandards[3]ExpressionoftheUncertaintyofMeasurementinCalibratiationforAccreditationofLaboratories,December199[4]LAB34,TheExpressionOfUncertaintyIncreditationService,August20[5]M3003,TheExpressionofUncertaintyandConfidenceinKingdomAccreditationService,January2007(http://www.ukas.[6]CISPR/A/838/INF,January2009,containingCISPR/A/WG1(Trautnitz)06-01,MeasurementofFARsimilartoCISPR16-1-oftheFederalNetworkAgencyforElectricity,Gas,Telecommunicationber2006(backgroundmaterialonanestimationoftheuncertainments,tobepublishedbefo[7]KRIZ,A.,CalculationofAntennaPatternInfluenceonRadiatedEmissionMeasuUncertainty,ProceedingsoftheIEEEInternationalSy[8]ETSITR100028,Electromagneticcocertaintiesinthemeasurementofmobileradioequipm[9]STECHER,M.,UncertaintyinRFDisturProceedingsoftheIEEEInternationalSymposiumonElectromagneticCompatibility,Kyo[10]CARPENTER,D.,ADemystificationoftheU-ShapedProbabilityDistribution,Proceed-ingsoftheIEEEInternationalSymposiumonElectromagneticCompatibility,