会场馆高大模板安全施工计算书

1-会场馆高大模板安全施工计算书目录TOC\h\z\u10.1超重梁底模板计算书 -1-10.1.1500x1200梁底模板计算书 -1-10.1.2500x1500梁底模板计算书 -17-10.1.3500x1650梁底模板计算书 -33-10.1.4500x1000梁底模板计算书 -49-10.2搭设高度大于8m梁底模板计算书 -60-10.2.1搭设高度10.2m，300x800梁底模板计算书 -60-10.2.2搭设高度10.2m，300x1500梁底模板计算书 -77-10.2.3搭设高度10.2m，500x1500梁底模板计算 -93-10.3梁侧模板计算书 -109-10.3.1300x800梁侧模板计算书 -109-10.3.2300x1500梁侧模板计算书 -117-10.3.3500x1650梁侧模板计算书 -124-10.4高支模板模板计算书 -134-10.4.1三层框选位置高支模模板计算书 -135-10.4.2三层未框选位置高支模模板计算书 -149-10.4.3四层框选位置高支模模板计算书 -163-10.4.4四层支模高度14.7的高支模模板计算书 -178-10.5独立方柱计算书 -193-10.5.1600x600柱模板计算书 -193-10.5.2600x1100柱模板计算书 -205-10.1超重梁底模板计算书10.1.1500x1200梁底模板计算书超重梁模板（400x100,层高5.7，搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1500模板支架高度H(m)5.7模板支架横向长度B(m)6模板支架纵向长度L(m)9支架外侧模板高度Hm（mm）300梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.5ωk=ω0μzμst=0.071地区汕头市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.115整体模板支架μstw0.69ωfk=ω0μzμstw=0.428支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.807三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1500、1200梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)600梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)400梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)200梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝53.905kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1＝38.35kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×49.855×0.1332+0.117×4.05×0.1332＝0.097kN·mσ＝Mmax/W＝0.097×106/37500＝2.588N/mm2≤[f]＝22N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×38.35×133.3334/(100×10000×281250)＝0.029mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×49.855×0.133+0.45×4.05×0.133＝2.902kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×49.855×0.133+1.2×4.05×0.133＝7.96kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×38.35×0.133＝2.045kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×38.35×0.133＝5.625kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.79小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)19.47小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.902/1＝2.902kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.96,7.96]/1=7.96kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.902/1＝2.902kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.5-0.12)=0.897kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.5-0.12)=0.897kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.4/2)/2=1.723kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.4/2)/2=1.723kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.902+0.035+0.897+1.723=5.557kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.96+0.035=7.995kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.902+0.035+0.897+1.723=5.557kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.557,7.995,5.557]=7.995kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.045/1＝2.045kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.625,5.625]/1=5.625kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.045/1＝2.045kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.5-0.12)=0.69kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.5-0.12)=0.69kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.4/2)/2=0.702kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.4/2)/2=0.702kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.045+0.027+0.69+0.702=3.464kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.625+0.027=5.651kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.045+0.027+0.69+0.702=3.464kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.464,5.651,3.464]=5.651kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×7.995×1.22，0.5×7.995×0.22]＝1.151kN·mσ=Mmax/W=1.151×106/7790=147.789N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×7.995×1.2，7.995×0.2]＝5.756kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.756×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝24.525N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×5.651×12004/(100×206000×19.47×104)＝1.978mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.651×2004/(8×206000×19.47×104)＝0.028mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×7.995×1.2,0.4×7.995×1.2+7.995×0.2]=10.553kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=7.335kN,R2=10.553kN,R3=10.553kN,R4=7.335kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×5.651×1.2,0.4×5.651×1.2+5.651×0.2]=7.459kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.572kN,R2'=7.459kN,R3'=7.459kN,R4'=4.572kN六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)□50×50×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.843×106/7790=108.276N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.332kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.332×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝26.977N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.253mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.733kN，R2=10.733kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1=10.733/0.6=17.888kN，P2=10.733/0.6=17.888kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=7.219kN，R2'=7.219kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1'=7.219/0.6=12.032kN，P2'=7.219/0.6=12.032kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)40可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝17.888kN≤[N]=40kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)8号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)25.3搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)101搁置横梁受力不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=koR1/ks=0.6×10.733/0.6=10.733kN,F2=koR2/ks=0.6×10.733/0.6=10.733kN荷载标准值：F1’=koR1’/ks=0.6×7.219/0.6=7.219kN,F2’=koR2’/ks=0.6×7.219/0.6=7.219kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=4.308×106/25300=170.269N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝10.796kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.796×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1010000×5)＝31.948N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝2.137mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.796kN，R2=10.796kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[10.796，10.796]/0.6=17.993kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.73支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)305支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×650)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3862、风荷载计算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.071×1.2×1.52/10)＝0.016kN·m3、稳定性计算R1＝10.796kN，R2＝10.796kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1.2=8.271kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2=8.271kNNd＝max[R1/ko+N边1，R2/ko+N边2]+1×1.3×0.15×5.7＝max[10.796/0.6+8.271，10.796/0.6+8.271]+1.111＝27.376kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝27375.809/(0.386×450)+0.016×106/4730＝160.987N/mm2≤[f]=305N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.7/6=0.95≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.5×0.428=0.642kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.5×0.3×0.807=0.363kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.72×0.642+5.7×0.363=12.499kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=62×1.5×[0.15×5.7/(1.5×1.2)+0.5]+2×1×6/2=58.65kN.m≥3γ0Mok=3×1×12.499=37.498kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)12混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)12.525混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.177立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=27.376kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.177N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.177+0.25×0)×1×1120×130/1000=119.96kN≥F1=27.376kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=12.525N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×12.525×20000/1000=828.356kN≥F1=27.376kN满足要求！10.1.2500x1500梁底模板计算书超重梁模板（500x1500,层高4.5，搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1500模板支架高度H(m)4.5模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)18支架外侧模板高度Hm（mm）300梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.5ωk=ω0μzμst=0.078地区汕头市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.126整体模板支架μstw0.957ωfk=ω0μzμstw=0.594支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.807三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200梁居梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)450梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)400梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)200梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)50梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)50荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝53.905kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1＝38.35kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×49.855×0.1672+0.117×4.05×0.1672＝0.152kN·mσ＝Mmax/W＝0.152×106/37500＝4.044N/mm2≤[f]＝22N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×38.35×166.6674/(100×10000×281250)＝0.071mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×49.855×0.167+0.45×4.05×0.167＝3.627kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×49.855×0.167+1.2×4.05×0.167＝9.95kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×38.35×0.167＝2.557kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×38.35×0.167＝7.031kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.79小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)19.47小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.627/1＝3.627kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[9.95,9.95]/1=9.95kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=3.627/1＝3.627kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×1.5=0.975kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.5-0.12)=0.897kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.5/2)/2=2.154kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=3.627+0.043+0.975=4.646kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=9.95+0.043=9.993kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.627+0.043+0.897+2.154=6.722kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.646,9.993,6.722]=9.993kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.557/1＝2.557kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[7.031,7.031]/1=7.031kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.557/1＝2.557kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.5=0.75kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.5-0.12)=0.69kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.75-0.5/2)/2=0.878kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.557+0.033+0.75=3.34kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=7.031+0.033=7.064kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.557+0.033+0.69+0.878=4.158kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.34,7.064,4.158]=7.064kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.993×0.92，0.5×9.993×0.22]＝1.012kN·mσ=Mmax/W=1.012×106/7790=129.883N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×9.993×0.9，9.993×0.2]＝4.497kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.497×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝19.158N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.064×9004/(384×206000×19.47×104)＝1.505mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.064×2004/(8×206000×19.47×104)＝0.035mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[9.993×0.9,0.5×9.993×0.9+9.993×0.2]=8.994kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.181kN,R2=8.994kN,R3=8.994kN,R4=6.05kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.064×0.9,0.5×7.064×0.9+7.064×0.2]=6.358kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.006kN,R2'=6.358kN,R3'=6.358kN,R4'=3.742kN六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)□50×50×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.488×106/7790=62.7N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.536kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.536×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝23.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.146mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=7.765kN，R2=9.166kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1=7.765/0.6=12.941kN，P2=9.166/0.6=15.277kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=5.564kN，R2'=6.115kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1'=5.564/0.6=9.273kN，P2'=6.115/0.6=10.192kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝15.277kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)8号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)25.3搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)101搁置横梁受力不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=koR1/ks=0.6×7.765/0.6=7.765kN,F2=koR2/ks=0.6×9.166/0.6=9.166kN荷载标准值：F1’=koR1’/ks=0.6×5.564/0.6=5.564kN,F2’=koR2’/ks=0.6×6.115/0.6=6.115kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=3.637×106/25300=143.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝10.411kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.411×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1010000×5)＝30.808N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝1.625mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.411kN，R2=6.646kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[10.411，6.646]/0.6=17.352kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.79支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)305支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×650)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3862、风荷载计算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.078×0.9×1.52/10)＝0.013kN·m3、稳定性计算R1＝10.411kN，R2＝6.646kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.45-0.5/2)/2×0.9=6.591kNNd＝max[R1/ko，R2/ko+N边]+1×1.3×0.15×4.5＝max[10.411/0.6，6.646/0.6+6.591]+0.877＝18.545kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝18545.254/(0.386×457)+0.013×106/4790＝107.845N/mm2≤[f]=305N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.5/9=0.5≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.594=0.713kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×0.3×0.807=0.291kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.52×0.713+4.5×0.291=8.524kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×1.2×[0.15×4.5/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×9/2=103.162kN.m≥3γ0Mok=3×1×8.524=25.573kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)12混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)12.525混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.177立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=18.545kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.177N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.177+0.25×0)×1×1120×130/1000=119.96kN≥F1=18.545kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=12.525N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×12.525×20000/1000=828.356kN≥F1=18.545kN满足要求！10.1.3500x1650梁底模板计算书超重梁模板（500x1650,层高4.5，搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)500×1650梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)4.5模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)18支架外侧模板高度Hm（mm）300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.5ωk=ω0μzμst=0.078地区汕头市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.126整体模板支架μstw0.957ωfk=ω0μzμstw=0.594支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.807三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200梁居梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)450梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)400梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)200梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)50梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)50荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.65)+1.5×0.9×3]×1＝58.877kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.65]×1＝54.828kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.65)]×1＝42.175kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×54.828×0.1672+0.117×4.05×0.1672＝0.165kN·mσ＝Mmax/W＝0.165×106/37500＝4.412N/mm2≤[f]＝22N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×42.175×166.6674/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×54.828×0.167+0.45×4.05×0.167＝3.959kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×54.828×0.167+1.2×4.05×0.167＝10.862kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×42.175×0.167＝2.812kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×42.175×0.167＝7.732kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.79小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)19.47小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.959/1＝3.959kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[10.862,10.862]/1=10.862kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=3.959/1＝3.959kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.65-0.18)=0.956kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.65-0.18)=0.956kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.5/2)/2=1.057kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.5/2)/2=1.057kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.959+0.043+0.956+1.057=6.015kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=10.862+0.043=10.905kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.959+0.043+0.956+1.057=6.015kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.015,10.905,6.015]=10.905kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.812/1＝2.812kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[7.732,7.732]/1=7.732kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.812/1＝2.812kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.65-0.18)=0.735kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.65-0.18)=0.735kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.45-0.5/2)/2=0.502kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.45-0.5/2)/2=0.502kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.812+0.033+0.735+0.502=4.082kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=7.732+0.033=7.765kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.812+0.033+0.735+0.502=4.082kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.082,7.765,4.082]=7.765kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.905×0.92，0.5×10.905×0.22]＝1.104kN·mσ=Mmax/W=1.104×106/7790=141.737N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.905×0.9，10.905×0.2]＝4.907kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.907×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝20.907N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.765×9004/(384×206000×19.47×104)＝1.654mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.765×2004/(8×206000×19.47×104)＝0.039mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.905×0.9,0.5×10.905×0.9+10.905×0.2]=9.814kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.413kN,R2=9.814kN,R3=9.814kN,R4=5.413kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.765×0.9,0.5×7.765×0.9+7.765×0.2]=6.989kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.674kN,R2'=6.989kN,R3'=6.989kN,R4'=3.674kN六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)□50×50×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.525×106/7790=67.45N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.889kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.889×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝25.089N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.161mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=9.137kN，R2=9.137kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1=9.137/0.6=15.228kN，P2=9.137/0.6=15.228kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=6.397kN，R2'=6.397kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1'=6.397/0.6=10.662kN，P2'=6.397/0.6=10.662kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝15.228kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)8号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)25.3搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)101搁置横梁受力不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=koR1/ks=0.6×9.137/0.6=9.137kN,F2=koR2/ks=0.6×9.137/0.6=9.137kN荷载标准值：F1’=koR1’/ks=0.6×6.397/0.6=6.397kN,F2’=koR2’/ks=0.6×6.397/0.6=6.397kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=2.297×106/25300=90.779N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝9.184kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.184×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1010000×5)＝27.178N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝0.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=9.184kN，R2=9.184kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[9.184，9.184]/0.6=15.307kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.79支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)305支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×650)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3862、风荷载计算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.078×0.9×1.52/10)＝0.013kN·m3、稳定性计算R1＝9.184kN，R2＝9.184kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.45-0.5/2)/2×0.9=6.661kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9=6.661kNNd＝max[R1/ko+N边1，R2/ko+N边2]+1×1.3×0.15×4.5＝max[9.184/0.6+6.661，9.184/0.6+6.661]+0.877＝22.846kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝22845.825/(0.386×457)+0.013×106/4790＝132.224N/mm2≤[f]=305N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.5/9=0.5≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.594=0.713kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×0.3×0.807=0.291kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.52×0.713+4.5×0.291=8.524kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×1.2×[0.15×4.5/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×9/2=103.162kN.m≥3γ0Mok=3×1×8.524=25.573kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力