地铁模板支架施工计算书及图纸

9.1结构顶板模板支架计算书 19.2侧墙组合钢模板+型钢三角支架单侧支模设计与验算 149.3结构柱模板支架计算书 249.4内隔墙模板（木模板）计算书 289.5梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书 349.1结构顶板模板支架计算书结合现场各断面情况，取顶板验算选取700mm进行计算。计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20213、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称2号风亭顶板新浇混凝土楼板计算厚度(mm)700模板支架高度H(m)4.85模板支架纵向长度L(m)22模板支架横向长度B(m)14二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.361风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500顶层步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)100小梁最大悬挑长度l1(mm)400主梁最大悬挑长度l2(mm)400承载力设计值调整系数γR1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×1=29.723kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1×1×3)×1＝20.67kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝29.723×0.12/8＝0.037kN·mσ＝Mmax/W＝0.037×106/37500＝0.991N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×20.67×1004/(384×10000×281250)=0.01mmνmax=0.01mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×0.1＝3.001kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.555kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.1＝0.446kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.555×1.22+0.125×0.446×1.22＝0.54kN·mM2＝q1L12/2=3.001×0.42/2＝0.24kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.54，0.24]＝0.54kN·mσ=Mmax/W=0.54×106/42667=12.66N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.555×1.2+0.625×0.446×1.2＝2.251kNV2＝q1L1＝3.001×0.4＝1.2kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.251，1.2]＝2.251kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.251×1000/(2×40×80)＝1.055N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1×1×3)×0.1＝2.087kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.087×12004/(100×9350×170.667×104)＝1.413mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.087×4004/(8×9350×170.667×104)＝0.419mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×400/150，10)＝5.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型16号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×0.1＝3.03kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.584kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.1＝0.446kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1×1×3)×0.1＝2.107kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.03×1.2＝4.544kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.584+0.437×0.446)×1.2+3.03×0.4＝2.608kNR＝max[Rmax，R1]＝4.544kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.107×1.2＝3.161kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.107×1.2+2.107×0.4＝1.791kNR'＝max[R'max，R'1]＝3.161kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=5.588×106/141000=39.634N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=25.862×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝30.564N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.092mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.021mm≤[ν]=min(2×400/150,10)=5.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=46.842kN，R2=55.398kN，R3=55.398kN，R4=46.842kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝55.398kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.91、长细比验算l01=βHγh'+2ka=1×0.9×1000+2×0.6×650=1680mml0=βHηh=1×1.05×1500=1575mmλ=max[l01，l0]/i=1680/20.1=83.582≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1680.000/20.1=83.582查表得，φ＝0.607不考虑风荷载:N1=55.398kNf=N1/(ΦA)=55398.361/(0.607×571)=159.835N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1575.000/20.1=78.358查表得，φ1=0.648不考虑风荷载:N=55.398+1.1×γG×q×H=55.398+1.1×1.3×0.15×4.85=56.439kNf=N/(φ1A)＝56.439×103/(0.648×571)=152.534N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=4.85/14=0.346≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γLφwγQ(ωkLH2/2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.076×22×4.852/2)=26.282kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×4.85/(1.2×1.2))×22×142/2=1950.506kN·mMT=26.282kN·m≤MR=1950.506kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γLφwγQ(Q2kLH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.361×22×4.852)=249.679kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×0.7+(0.5+0.15×4.85/(1.2×1.2))]×22×142/2=36043.334kN·mMT=249.679kN·m≤MR=36043.334kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)700混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=56.439kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=680mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=3320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×3320×680/1000=1310.085kN≥F1=56.439kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=56.439kN满足要求！9.2侧墙组合钢模板+型钢三角支架单侧支模设计与验算一、计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20116、《建筑工程大模板技术标准》JGJ74-2017二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5塌落度修正系数β1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)7.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×5×1×21/2，24×7.15}＝min{47.5/18，118.8}＝49.497kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01.1有效压头高度h＝G4k/γc＝49.497/25＝1.98m承载能力极限状态设计值Smax＝1.1×（1.3G4k+1.5×0.9Q4k）×1＝1.1×（1.3×49.497+1.5×0.9×2）＝73.751kN/m2Smin＝0.9×1.5Q4k＝0.9×1.5×2.000＝2.7kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝49.497kN/m2Sˊmin＝0kN/m2四、面板验算面板类型钢面板面板厚度（mm）6面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）215面板弹性模量E（N/mm2）206000根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mmW＝bh^2/6＝1000×6^2/6＝6000mm3，I＝bh^3/12＝1000×6^3/12=18000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算q＝bSmax＝1.0×73.751＝73.751kN/m验算简图Mmax＝ql^2/8=73.751×0.300^2/8=0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×10^6/6000=138.28N/mm2≤[f]=215.00N/mm2满足要求！2、挠度验算qˊ＝bSˊmax＝1.0×49.497＝49.497kN/m验算简图挠度验算,νmax＝5qˊl^4/(384EI)=5×49.497×300^4/(384×206000×18000)=1.408mm≤[ν]=1.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型槽钢小梁截面类型8号槽钢小梁计算方式三等跨梁小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205小梁弹性模量E（N/mm2）206000小梁截面抵抗矩W（cm3）25.3小梁截面惯性矩I（cm4）101.3小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数η0.61、强度验算q＝ηlSmax＝0.600×0.300×73.751＝13.275kN/mMmax＝1.321kN·mσ＝Mmax/W＝1.321×10^6/25300=52.213N/mm2≤[f]=205.00N/mm2满足要求！2、挠度验算qˊ＝ηlSˊmax＝0.600×0.300×49.497＝8.909kN/m验算简图变形图νmax＝0.191mm≤[ν]=l/500=900/500=1.8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态剪力图Rmax＝13.275/η=10.59/0.600=17.65kN正常使用极限状态剪力图Rˊmax＝8.909/η=8.909/0.600=14.848kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）39.7主梁截面惯性矩I（cm4）198.3主梁合并根数m1主梁受力不均匀系数ζ11、强度验算验算简图弯矩图Mmax＝3.969fkN·mσ＝Mmax/W＝3.97×106/39700=99.99N/mm2[f]≤205.00N/mm2满足要求！2、支座反力计算剪力图第1道支撑所受主梁反力Rmax(1)＝45.55/ζ=45.55/1.0=45.55kN第2道支撑所受主梁反力Rmax(2)＝-0.97/ζ=-0.97/1.0=-0.97kN第3道支撑所受主梁反力Rmax(3)＝22.63/ζ=22.63/1.0=22.63kN第4道支撑所受主梁反力Rmax(4)＝16.31/ζ=16.31/1.0=16.31kN第5道支撑所受主梁反力Rmax(5)＝18.00/ζ=18.00/1.0=18.00kN第6道支撑所受主梁反力Rmax(6)＝17.55/ζ=17.55/1.0=17.55kN第7道支撑所受主梁反力Rmax(7)＝17.67/ζ=17.67/1.0=17.67kN第8道支撑所受主梁反力Rmax(8)＝17.63/ζ=17.63/1.0=17.63kN第9道支撑所受主梁反力Rmax(9)＝17.68/ζ=17.68/1.0=17.68kN第10道支撑所受主梁反力Rmax(10)＝17.14/ζ=17.14/1.0=17.14kN第11道支撑所受主梁反力Rmax(11)＝14.89/ζ=14.89/1.0=14.89kN第12道支撑所受主梁反力Rmax(12)＝12.25/ζ=12.25/1.0=12.25kN第13道支撑所受主梁反力Rmax(13)＝9.70/ζ=9.70/1.0=9.70kN第14道支撑所受主梁反力Rmax(14)＝7.20/ζ=7.20/1.0=7.20kN第15道支撑所受主梁反力Rmax(15)＝4.40/ζ=4.40/1.0=4.40kN第16道支撑所受主梁反力Rmax(16)＝2.28/ζ=2.28/1.0=2.28kN3、挠度验算验算简图变形图νmax＝0.365mm≤[ν]=l/500=300/500=0.6mm满足要求！六、支架验算1）单侧支架按间距800mm布置。分析支架受力情况：按q=73.751×0.8=59.0008kN/m计算用sap2000对单侧支架进行受力分析(全部按铰接计算)：单侧支架计算简图单侧支架架体杆件长度单侧支架支座反力图单侧支架变形图(mm)分析结果如下（只计算压杆稳定）：杆件内力(kN)规格截面面积mm2长细比λ稳定系数应力4-85.95][102549.6110.991345-84.58][102549.6450.878386-161.57][102549.61280.397159.68-85.2][102549.6110.99133.710-56.5[101274.8260.9546.7压杆稳定性均满足要求（稳定系数按3号钢b类截面查表），7#杆压力很小，未做验算。2）支架埋件的验算埋件反力为（见反力图）：支点1：Rx=192.27kN，Rz=141.99KN支点2：Rx=0N，Rz=141.99KN单侧支架按间距800mm布置，埋件400mm间距。（F总）2=（Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992F总=239KN与地面角度为：α=45°共有8/4=2个（若使用强度较高埋件可放大间距）个埋件承担合力。其中单个埋件最大拉力为：F=239×(1/2)=119.5KN3）埋件强度验算预埋件为半成品地脚螺栓M20，加工后埋件最小有效截面积为：A=3.14×12.5^2=490.625mm2轴心受拉应力强度：σ=F/A=119.5×1000/490.625=243.56MPa<f=335MPa符合要求4）埋件锚固强度验算对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。锚固强度：F锚=3.14×25×550×3=129.525KN>F=119.5KN符合要求七、大模板钢吊环验算钢模板单位面积自重P(kN/㎡)1钢吊环数量2钢吊环与模板连接方式螺栓连接螺栓抗拉强度设计值ftw(N/mm2)：170钢吊环直径(mm)20钢模板自重标准值Fχ=P×b×h=1×2×4.95=9.9kN1、单个钢吊环净截面面积计算Sd=πd2/4=314.159mm2Kd×Fχ/2/(2×σ)=2.6×9900/2/(2×50)=128.7mm2≤Sd=314.159mm2Sd=314.159mm2≥314mm2满足要求！2、螺栓强度验算σ=Fχ/2/(π×d2/4)=9900/2/(π×202/4)=63.057N/mm2≤[f]=170N/mm2满足要求！9.3结构柱模板支架计算书结合现场各断面情况，选取FKZ1（700*900）进行计算。计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称FKZ1新浇混凝土柱的计算高度(mm)4850新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱短边边长(mm)700二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.85新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85}＝min{29.868，116.4}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85]＝min[29.87，116.4]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1.1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝45.68kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板验算面板类型组合钢模板面板厚度t(mm)2.5面板宽度b(mm)150面板长度(mm)1500面板截面惯性矩I(cm4)16.91面板截面抵抗矩W(cm3)3.88面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板弹性模量E(N/mm2)206000单块面板一端悬臂长(mm)250柱箍间距l1(mm)600荷载设计值折减系数1模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图：组合钢模板上作用线荷载q＝1×bS承＝1×0.15×45.681＝6.852kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.253kN·mσ＝Mmax/W＝0.253×106/3.88×103＝65.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算组合钢模板上作用线荷载q＝1×bS正＝1×0.15×29.868＝4.48kN/m面板变形图(mm)ν＝0.109mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！四、柱箍验算柱箍材质及类型槽钢柱箍截面类型10号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)198柱箍截面抵抗矩W(cm3)39.7柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面积A(cm2)12.74长边柱箍的计算跨度l2(mm)1110短边柱箍的计算跨度l3(mm)910模板设计立面图1、柱箍间距验算柱箍间距l1须同时满足：l1≤3.276(EI/(G4kb))1/4=3.276×(206000×198×104/(0.03×150))1/4＝1799.503mml1≤(8W[f]/(S承b))1/2=(8×39.7×103×205/(0.046×150))1/2＝3082.497mml1＝600mm满足要求！2、柱箍强度验算q＝1S承l1＝1×45.681×0.6＝27.409kN/mN＝1×0.5ql3＝1×0.5×27.409×0.91＝12.471kNM＝ql22/8＝27.409×1.112/8＝4.221kN·mN/A+M/W＝12.471×103/1274+4.221×106/(39.7×103)＝116.119N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、柱箍挠度验算q＝S正l1＝29.868×0.6＝17.921kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×17.921×11104/(384×206000×198×104)＝0.868mm≤[ν]＝min[900/500，3]＝1.8mm满足要求！五、柱箍端部节点验算长边柱箍与短边柱箍连接方式螺栓连接螺栓直径d(mm)22螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)125柱箍承压强度容许值[fc](N/mm2)305(1)螺栓抗剪承载力验算An=πd2/4=3.14×222/4=379.94mm2N/An=12.471×103/379.94=32.824N/mm2≤fvb=125N/mm2(2)柱箍承压承载力验算Ac=t×d=5.3×22=116.6mm2N/Ac=12.471×103/116.6=106.955N/mm2≤[fc]=305N/mm2满足要求！9.4内隔墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称云霄路站2号风亭新浇混凝土墙墙厚(mm)500混凝土墙的计算高度(mm)4850混凝土墙的计算长度(mm)14000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.85新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85}＝min{29.868，116.4}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85]＝min[29.87，116.4]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1.1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝45.68kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式水平下部模板悬臂高度(mm)0小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)150主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500平面图HYPERLINK"立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.5×3]×1＝63.437kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)×1＝58.487kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.487×0.1432+0.121×4.95×0.1432＝0.14kN·mσ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.732N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1×3]×1＝43.9kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×43.9×142.8574/(100×10000×281250)＝0.041mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[142.857/150，10]＝0.952mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.487×0.143+0.446×4.95×0.143＝3.599kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×58.487×0.143+1.223×4.95×0.143＝10.415kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×58.487×0.143+1.142×4.95×0.143＝8.561kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×43.9×0.143＝2.465kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×43.9×0.143＝7.168kNR3'=0.928q2L=0.928×43.9×0.143＝5.82kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式简支梁板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(mm)900板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)900主梁间距l1(mm)6001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×1/7=0.041kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.599/1＝3.599kN/m小梁自重：q2=0.041kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.6-0.7)=0.644kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×3]×(0.9-1/2)/2=6.158kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.599+0.041+0.644+6.158=10.441kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[10.415,8.561,10.415]/1=10.415kN/m小梁自重：q2=0.041kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=10.415+0.041=10.456kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.599/1＝3.599kN/m小梁自重：q2=0.041kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.6-0.7)=0.644kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×3]×(0.9-1/2)/2=6.158kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.599+0.041+0.644+6.158=10.441kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[10.441,10.456,10.441]=10.456kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[7.157,7.197,7.157]=7.197kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.456×0.62，0.5×10.456×0.32]＝0.471kN·mσ=Mmax/W=0.471×106/42667=11.028N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.456×0.6，10.456×0.3]＝3.137kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.137×1000/(2×40×80)＝1.47N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.197×6004/(384×9350×170.667×104)＝0.761mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.197×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.457mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.456×0.6,0.5×10.456×0.6+10.456×0.3]=6.274kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=6.265kN,R2=6.274kN,R3=5.161kN,R4=5.161kN,R5=5.161kN,R6=5.161kN,R7=6.274kN,R8=6.265kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.197×0.6,0.5×7.197×0.6+7.197×0.3]=4.318kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=4.294kN,R2'=4.318kN,R3'=3.509kN,R4'=3.509kN,R5'=3.509kN,R6'=3.509kN,R7'=4.318kN,R8'=4.294kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型16号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1130可调托座内主梁根数1承载能力极限状态单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.205=0.293kN/m正常使用极限状态单根主梁自重标准值：q'=1×0.205=0.205kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=1.618×106/141000=11.473N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝12.598kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.598×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝14.888N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.014mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=23.008kN，R2=23.007kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝23.008kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)571回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)5501、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×550)=1575mmλ=hmax/i=1575/20.1=78.358≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6482、风荷载计算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.254×0.6×1.52/10＝0.051kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：1)面板验算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.5×0.9×3]×1＝62.942kN/m2)小梁验算q1＝max{3.567+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×1/7+0.5×(1.6-0.7)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.5×0.9×3]×max[0.9-1/2，0.9-1/2]/2×1，10.328+1.1×1.3×(0.3-0.1)×1/7}=10.369kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝22.781kN，R2＝22.78kN立杆最大受力Nw＝ma