盘扣式高支模工程安全施工计算书

1-盘扣式高支模工程安全施工计算书目录TOC\h\z\u14.1[1#馆]上肋、下肋、剪力键处底部模板计算书 -1-14.1.11350mm高剪力键（肋宽350mm）处底部模板计算 -1-14.1.21600mm高剪力键（350mm）处底部模板计算 -11-14.2[2#馆]上肋、下肋、剪力键处底部模板计算书 -21-14.2.11600mm高剪力键（肋宽450）处底部模板计算 -21-14.3梁底模计算书【根据6.1.1《表6.1-1梁截面布置原则》计算】 -31-14.3.1450×800梁底模计算书 -31-14.3.2350×1000梁底模计算书 -42-14.3.3500×1650梁底模计算书 -52-14.3.4500×1700梁底模计算书 -63-14.3.5600×1600梁底模计算书 -74-14.4梁侧模计算书【根据6.1.1《表6.1-1梁截面布置原则》计算】 -84-14.4.1500×1700（1650/1600）梁侧模计算书 -84-14.4.2450（300/400/450）×800梁侧模计算书 -92-14.4.3（350）500×1000梁侧模计算书 -98-14.5板计算书 -105-14.6300×800梁底模计算书 -115-14.7原设计院架体复核计算结果 -123-本工程剪力键、上肋、下肋处受力计算按实腹梁考虑14.1[1#馆]上肋、下肋、剪力键处底部模板计算书14.1.11350mm高剪力键（肋宽350mm）处底部模板计算依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.7m，梁截面B×D=350mm×1350mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h'=1.00m，立杆钢管选择：φ48.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.8mm梁底增加3道承重立杆。面板厚度15㎜，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用木方:50×70mm梁底支撑龙骨长度1.20m。梁顶托采用[10号槽钢U口水平。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.35+0.50)+1.40×2.00=44.710kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.35+0.7×1.40×2.00=48.434kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35×25.500×0.100×0.600×0.300=0.620kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.350×0.350+0.500×0.350=12.224kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×0.350=0.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=13.13cm3；截面惯性矩I=9.84cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×12.224+0.98×0.700)×0.300×0.300=0.155kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.155×1000×1000/13125=12.965N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×12.224+0.98×0.700)×0.300=3.094kN截面抗剪强度计算值T=3×3094.0/(2×350.000×15.000)=0.972N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×12.224×3004/(100×9000×98438)=0.757mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.350×0.300=10.328kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×1.350+0.350)/0.350=1.307kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.350×0.300=0.210kN均布荷载q=1.35×10.328+1.35×1.307=15.707kN/m集中荷载P=0.98×0.210=0.206kN龙骨计算简图龙骨弯矩图(kN.m)龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.228kNN2=6.487kNN3=0.228kN经过计算得到最大弯矩M=0.246kN.m经过计算得到最大支座F=6.487kN经过计算得到最大变形V=0.083mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面惯性矩I=8.83cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.246×106/4414.1=61.30N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3.140/(2×40.00×40.00)=3.238N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形v=0.083mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=2.919kN.m经过计算得到最大支座F=28.383kN经过计算得到最大变形V=0.521mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=39.70cm3；截面惯性矩I=198.30cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×2.919×106/1.05/39700.0=77.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.521mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：顶托梁的最大支座力N1=28.383kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×0.809=1.091kNN=28.383+1.091=29.474kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h''+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.10×29474/(0.387×450.4)=185.853N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m；lb——立杆横向间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=0.98×0.6×0.461×1.200×1.500×1.500/10=0.073kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.461×7.7×1.20×(0.5×7.7+1.50)=22.526kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(22.526/15.00)=0.558kN立杆Nw=1.350×28.383+0.980×0.809+0.98×0.6×0.558=29.802kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(29802/(0.387×450.4)+73000/4732)=203.213N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=15.0002×1.200×(0.562+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=286.597kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×22.526=74.334kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=117.90(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=29.47kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.363fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=170.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=1.00fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算满足要求！14.1.21600mm高剪力键（350mm）处底部模板计算依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.1m，梁截面B×D=350mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h'=1.00m，立杆钢管选择：φ48.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.8mm梁底增加3道承重立杆。面板厚度15㎜，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用方钢管:50×70mm梁底支撑龙骨长度1.20m。梁顶托采用[10号槽钢U口水平。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.60+0.50)+1.40×2.00=52.360kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35×25.500×0.100×0.600×0.300=0.620kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.600×0.350+0.500×0.350=14.455kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×0.350=0.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=13.13cm3；截面惯性矩I=9.84cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×14.455+0.98×0.700)×0.300×0.300=0.182kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.182×1000×1000/13125=15.237N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×14.455+0.98×0.700)×0.300=3.636kN截面抗剪强度计算值T=3×3636.0/(2×350.000×15.000)=1.143N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×14.455×3004/(100×9000×98438)=0.895mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.300=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×1.600+0.350)/0.350=1.521kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.350×0.300=0.210kN均布荷载q=1.35×12.240+1.35×1.521=18.578kN/m集中荷载P=0.98×0.210=0.206kN龙骨计算简图龙骨弯矩图(kN.m)龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.247kNN2=7.453kNN3=0.247kN经过计算得到最大弯矩M=0.278kN.m经过计算得到最大支座F=7.453kN经过计算得到最大变形V=0.091mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面惯性矩I=8.83cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.278×106/4414.1=69.28N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3.623/(2×40.00×40.00)=3.736N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形v=0.091mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=3.353kN.m经过计算得到最大支座F=32.606kN经过计算得到最大变形V=0.601mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=39.70cm3；截面惯性矩I=198.30cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×3.353×106/1.05/39700.0=88.48N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.601mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：顶托梁的最大支座力N1=32.606kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×1.062=1.434kNN=32.606+1.434=34.040kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h''+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.10×34040/(0.387×450.4)=214.641N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m；lb——立杆横向间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=0.98×0.6×0.461×1.200×1.500×1.500/10=0.073kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.461×10.1×1.20×(0.5×10.1+1.50)=36.261kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(36.261/15.00)=0.898kN立杆Nw=1.350×32.606+0.980×1.062+0.98×0.6×0.898=34.568kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(34568/(0.387×450.4)+73000/4732)=233.263N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=15.0002×1.200×(0.738+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=334.157kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×36.261=119.661kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=136.16(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=34.04kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.363fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=170.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=1.00fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算满足要求！14.2[2#馆]上肋、下肋、剪力键处底部模板计算书14.2.11600mm高剪力键（肋宽450）处底部模板计算依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.3m，梁截面B×D=450mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h'=1.00m，立杆钢管选择：φ48.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.8mm梁底增加3道承重立杆。面板厚度15㎜，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用方钢管:50×70mm梁底支撑龙骨长度1.20m。梁顶托采用[10号槽钢U口水平。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.60+0.50)+1.40×2.00=52.360kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35×25.500×0.100×0.600×0.200=0.413kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.600×0.450+0.500×0.450=18.585kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×0.450=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.88cm3；截面惯性矩I=12.66cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×18.585+0.98×0.900)×0.200×0.200=0.104kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.104×1000×1000/16875=6.772N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×18.585+0.98×0.900)×0.200=3.117kN截面抗剪强度计算值T=3×3117.0/(2×450.000×15.000)=0.762N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×18.585×2004/(100×9000×126563)=0.177mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.200=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.200×(2×1.600+0.450)/0.450=0.811kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.450×0.200=0.180kN均布荷载q=1.35×8.160+1.35×0.811=12.111kN/m集中荷载P=0.98×0.180=0.176kN龙骨计算简图龙骨弯矩图(kN.m)龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.288kNN2=5.877kNN3=0.288kN经过计算得到最大弯矩M=0.249kN.m经过计算得到最大支座F=5.877kN经过计算得到最大变形V=0.097mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面惯性矩I=8.83cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.249×106/4414.1=62.05N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2.850/(2×40.00×40.00)=2.939N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形v=0.097mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=4.114kN.m经过计算得到最大支座F=38.693kN经过计算得到最大变形V=0.727mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=39.70cm3；截面惯性矩I=198.30cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×4.114×106/1.05/39700.0=108.56N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.727mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：顶托梁的最大支座力N1=38.693kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×1.617=2.183kNN=38.693+2.183=40.876kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h''+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.10×40876/(0.387×450.4)=257.748N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m；lb——立杆横向间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=0.98×0.6×0.461×1.200×1.500×1.500/10=0.073kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.461×15.3×1.20×(0.5×15.3+1.50)=77.412kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(77.412/15.00)=1.917kN立杆Nw=1.350×38.693+0.980×1.617+0.98×0.6×1.917=42.003kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(42003/(0.387×450.4)+73000/4732)=280.147N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=15.0002×1.200×(1.123+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=438.194kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×77.412=255.458kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=163.50(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=40.88kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.363fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=170.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=1.00fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算满足要求！14.3梁底模计算书【根据6.1.1《表6.1-1梁截面布置原则》计算】14.3.1450×800梁底模计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.8m，梁截面B×D=450mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h'=1.00m，立杆钢管选择：φ48.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.8mm梁底增加1道承重立杆。面板厚度15㎜，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用方钢管:50×70mm梁底支撑顶托梁长度1.20m。梁顶托采用[10号槽钢U口水平。梁底承重杆按照布置间距600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.100×0.188×1.200=0.746kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×1.200=24.480kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.200×(2×0.800+0.450)/0.450=2.733kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.450×1.200=1.080kN均布荷载q=1.30×24.480+1.30×2.733=35.377kN/m集中荷载P=1.50×1.080=1.620kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=45.00cm3；截面惯性矩I=33.75cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.001kNN2=6.769kNN3=6.769kNN4=2.001kN最大弯矩M=0.097kN.m最大变形V=0.005mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.097×1000×1000/45000=2.371N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3463.0/(2×1200.000×15.000)=0.317N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.005mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=6.769/1.200=5.641kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.64×1.20×1.20=0.812kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×5.641=4.061kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×5.641=7.446kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面惯性矩I=8.83cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.812×106/4414.1=202.42N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×4061.26/(2×40.00×40.00)=4.188N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.742kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.742×1200.04/(100×206000.00×88281.3)=2.888mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.130kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.736kN.m经过计算得到最大支座F=17.675kN经过计算得到最大变形V=0.015㎜顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=39.70cm3；截面惯性矩I=198.30cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.736×106/1.05/39700.0=19.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.015㎜顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.10)+1.50×2.00)×(0.19+1.20/2)×1.20=6.58kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=0.76kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.76+6.58=7.34kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=0.76kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.76+6.58=7.34kN梁底立杆受力最大值为Nm=17.68kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=17.68kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.76,0.76)=0.76kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式顶托梁的最大支座力N1=17.675kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.30×1.247=1.621kNN=17.675+1.621=19.296kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h''+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.10×19296/(0.387×450.4)=121.674N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.130×1.248=0.423kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m；lb——立杆横向间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.423×1.200×1.500×1.500/10=0.103kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.423×11.8×1.20×(0.5×11.8+1.50)=44.331kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(44.331/15.00)=1.098kN立杆Nw=1.300×17.675+1.500×1.247+1.50×0.6×1.098=20.284kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(20284/(0.387×450.4)+103000/4732)=149.394N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!五、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=15.0002×1.200×(0.866+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=368.836kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×44.331=146.293kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=77.18(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=19.30kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.363fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=170.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=1.00fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算(梁板共用立杆)满足要求！14.3.2350×1000梁底模计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.7m，梁截面B×D=350mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h'=1.00m，立杆钢管选择：φ48.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.8mm梁底增加1道承重立杆。面板厚度15㎜，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用方钢管:50×70mm梁底支撑顶托梁长度1.20m。梁顶托采用钢管φ48×2.8mm。梁底承重杆按照布置间距600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.100×0.213×1.200=0.845kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×1.200=30.600kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.200×(2×1.000+0.350)/0.350=4.029kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.350×1.200=0.840kN均布荷载q=1.30×30.600+1.30×4.029=45.017kN/m集中荷载P=1.50×0.840=1.260kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=45.00cm3；截面惯性矩I=33.75cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.006kNN2=6.502kNN3=6.502kNN4=2.006kN最大弯矩M=0.072kN.m最大变形V=0.002mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.072×1000×1000/45000=1.600N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3256.0/(2×1200.000×15.000)=0.271N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.002mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=6.502/1.200=5.418kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.42×1.20×1.20=0.780kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×5.418=3.901kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×5.418=7.152kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面惯性矩I=8.83cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.780×106/4414.1=176.75N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×3901.02/(2×40.00×40.00)=3.657N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.703kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.703×1200.04/(100×206000.00×88281.3)=2.859mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.041kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.636kN.m经过计算得到最大支座F=17.771kN经过计算得到最大变形V=0.167mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.25cm3；截面惯性矩I=10.20cm