地下室高大模板安全施工计算书

1-地下室高大模板安全施工计算书目录TOC\h\z\u10.1超重梁底模板计算书 -1-10.1.1400x1500梁底模板计算书 -1-10.1.2600x1200梁底模板计算书 -18-10.1.3600x1500梁底模板计算书 -35-10.1.4800x2000梁底模板计算书 -51-10.2超高梁底模板计算书 -67-10.2.1搭设高度9.15m，300x600梁底模板计算书 -67-10.2.2搭设高度9.15m，600x1250梁底模板计算书 -84-10.3梁侧模板计算书 -101-10.3.1300x600梁侧模板计算书 -101-10.3.2600x1250梁侧模板计算书 -108-10.3.3400x1500梁侧模板计算书 -122-10.3.4600x1200梁侧模板计算书 -130-10.3.5400x2200梁侧模板计算书 -138-10.3.6800x2000梁侧模板计算书 -146-10.4高支模板模板计算书 -154-10.4.1污水处理站高支模板模板计算书 -154-10.4.2超重板模板计算书 -167-10.5超高墙模板计算书 -180-10.6超高柱模板计算书 -186-满足要求！ -191-附图一：特种作业及安全员证、管理人员证件 -191-附图二：节点详图 -199-10.1超重梁底模板计算书10.1.1400x1500梁底模板计算书梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称400*1500混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)400×1500梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.9模板支架横向长度B(m)43模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.5地区汕头市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.162模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6.9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.127整体模板支架μstw3.553ωfk=ω0μzμstw=2.064支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.755三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)600梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)400梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)200梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×4]×0.4＝22.102kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×0.4＝15.34kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×22.102×0.252＝0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/15000＝11.511N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.34×2504/(384×6000×112500)＝1.156mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×22.102×0.25＝5.526kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×15.34×0.25＝3.835kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝5.526/0.4＝13.814kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25＝0.065kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.4/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(1.5-0.18)×0.25＝0.811kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.4/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(1.5-0.18)×0.25＝0.811kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝3.835/0.4＝9.588kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.4/2)/2×0.25+1×0.5×(1.5-0.18)×0.25＝0.416kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.4/2)/2×0.25+1×0.5×(1.5-0.18)×0.25＝0.416kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.266×106/83333=3.198N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.776kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.776×1000/(2×50×100)＝0.833N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.082mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝3.587kN，R2＝3.587kN正常使用极限状态R'1＝2.344kN，R'2＝2.344kN六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)□50×50×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝2.152kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.406kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=1.307×106/7790=167.779N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝6.707kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.707×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝28.575N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝1.838mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！悬臂端νmax＝1.108mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=11.706kN图二：Rmax=11.525kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一可调顶托1：R1＝11.706kN，可调顶托2：R2＝11.706kN图二可调顶托1：R1＝11.525kN，可调顶托2：R2＝11.525kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:P1=11.706/0.6=19.51kN,可调顶托2:P2=11.706/0.6=19.51kN正常使用极限状态图一可调顶托1：R1'＝7.648kN，可调顶托2：R2'＝7.648kN图二可调顶托1：R1'＝7.53kN，可调顶托2：R2'＝7.53kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:P1'=7.648/0.6=12.747kN,可调顶托2:P2'=7.648/0.6=12.747kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝19.51kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)8号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)25.3搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)101.3搁置横梁受力不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=koR1/ks=0.6×11.706/0.6=11.706kN,F2=koR2/ks=0.6×11.706/0.6=11.706kN荷载标准值：F1’=koR1’/ks=0.6×7.648/0.6=7.648kN,F2’=koR2’/ks=0.6×7.648/0.6=7.648kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=4.697×106/25300=185.637N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝11.769kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.769×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝34.724N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝2.257mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=11.769kN，R2=11.769kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[11.769，11.769]/0.6=19.615kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)427回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)4.55支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)290支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×450)=1800mmλ=hmax/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3982、稳定性计算R1＝11.769kN，R2＝11.769kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1.2=11.446kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2=11.446kNNd＝max[R1/ko+N边1，R2/ko+N边2]+1×1.3×0.15×6.9＝max[11.769/0.6+11.446，11.769/0.6+11.446]+1.346＝32.407kNfd＝Nd/(φA)＝32.407×103/(0.398×427)＝190.69N/mm2≤[f]=290N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.9/43=0.16≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.2×2.064=2.477kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×1×0.755=0.906kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.92×2.477+6.9×0.906=65.212kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=432×1.2×[0.15×6.9/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×43/2=2747.162kN.m≥3γ0Mok=3×1×65.212=195.635kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=32.407kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=32.407kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=32.407kN满足要求！10.1.2600x1200梁底模板计算书梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称600*1200混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)600×1200梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.9模板支架横向长度B(m)43模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.5地区汕头市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.162模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6.9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.127整体模板支架μstw3.553ωfk=ω0μzμstw=2.064支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.755三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)600梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)600梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)300梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)300梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×4]×0.6＝27.186kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×0.6＝18.42kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.186×0.32＝0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/22500＝13.593N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×18.42×3004/(384×6000×168750)＝1.919mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[300/150，10]＝2mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×27.186×0.3＝8.156kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×18.42×0.3＝5.526kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝8.156/0.6＝13.593kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3＝0.078kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.6/2)/2×0.3+1×1.3×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.735kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.6/2)/2×0.3+1×1.3×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.735kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝5.526/0.6＝9.21kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.3＝0.06kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.6/2)/2×0.3+1×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.379kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.6/2)/2×0.3+1×0.5×(1.2-0.18)×0.3＝0.379kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.591×106/83333=7.087N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝4.101kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.101×1000/(2×50×100)＝1.23N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.402mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝4.836kN，R2＝4.836kN正常使用极限状态R'1＝3.16kN，R'2＝3.16kN六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)□50×50×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝2.902kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.896kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=1.435×106/7790=184.211N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝7.246kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.246×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝30.871N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝1.826mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！悬臂端νmax＝0.958mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=12.86kN图二：Rmax=12.696kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一可调顶托1：R1＝12.86kN，可调顶托2：R2＝12.86kN图二可调顶托1：R1＝12.696kN，可调顶托2：R2＝12.696kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:P1=12.86/0.6=21.433kN,可调顶托2:P2=12.86/0.6=21.433kN正常使用极限状态图一可调顶托1：R1'＝8.402kN，可调顶托2：R2'＝8.402kN图二可调顶托1：R1'＝8.295kN，可调顶托2：R2'＝8.295kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:P1'=8.402/0.6=14.003kN,可调顶托2:P2'=8.402/0.6=14.003kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝21.433kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)8号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)25.3搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)101.3搁置横梁受力不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=koR1/ks=0.6×12.86/0.6=12.86kN,F2=koR2/ks=0.6×12.86/0.6=12.86kN荷载标准值：F1’=koR1’/ks=0.6×8.402/0.6=8.402kN,F2’=koR2’/ks=0.6×8.402/0.6=8.402kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=3.877×106/25300=153.237N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝12.923kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.923×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝38.129N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝2.003mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=12.923kN，R2=12.923kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[12.923，12.923]/0.6=21.538kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)427回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)4.55支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)290支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×450)=1800mmλ=hmax/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3982、稳定性计算R1＝12.923kN，R2＝12.923kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(1.2+0.6-0.6/2)/2×1.2=10.731kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/2×1.2=10.731kNNd＝max[R1/ko+N边1，R2/ko+N边2]+1×1.3×0.15×6.9＝max[12.923/0.6+10.731，12.923/0.6+10.731]+1.346＝33.615kNfd＝Nd/(φA)＝33.615×103/(0.398×427)＝197.797N/mm2≤[f]=290N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.9/43=0.16≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.2×2.064=2.477kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×1×0.755=0.906kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.92×2.477+6.9×0.906=65.212kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=432×1.2×[0.15×6.9/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×43/2=2747.162kN.m≥3γ0Mok=3×1×65.212=195.635kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=33.615kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=33.615kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=33.615kN满足要求！10.1.3600x1500梁底模板计算书梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称600*1500混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)600×1500梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.9模板支架横向长度B(m)43模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.5地区汕头市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.162模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6.9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.127整体模板支架μstw3.553ωfk=ω0μzμstw=2.064支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.755三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)600梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)600梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)300梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×4]×0.6＝33.153kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×0.6＝23.01kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×33.153×0.22＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/22500＝7.367N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×23.01×2004/(384×6000×168750)＝0.473mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×33.153×0.2＝6.631kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×23.01×0.2＝4.602kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝6.631/0.6＝11.051kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.2＝0.052kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.6/2)/2×0.2+1×1.3×0.5×(1.5-0.18)×0.2＝0.529kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.6/2)/2×0.2+1×1.3×0.5×(1.5-0.18)×0.2＝0.529kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝4.602/0.6＝7.67kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1.5-0.18)×0.2＝0.283kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1.5-0.18)×0.2＝0.283kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.48×106/83333=5.756N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝3.331kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.331×1000/(2×50×100)＝0.999N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.334mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝3.86kN，R2＝3.86kN正常使用极限状态R'1＝2.596kN，R'2＝2.596kN六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)□50×50×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝2.316kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.558kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=1.605×106/7790=206.033N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax＝6.742kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.742×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝28.724N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝2.03mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！悬臂端νmax＝0.918mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=15.165kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一可调顶托1：R1＝15.165kN，可调顶托2：R2＝15.165kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:P1=15.165/0.6=25.275kN,可调顶托2:P2=15.165/0.6=25.275kN正常使用极限状态图一可调顶托1：R1'＝10.201kN，可调顶托2：R2'＝10.201kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:P1'=10.201/0.6=17.002kN,可调顶托2:P2'=10.201/0.6=17.002kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝25.275kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)8号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)25.3搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)101.3搁置横梁受力不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=koR1/ks=0.6×15.165/0.6=15.165kN,F2=koR2/ks=0.6×15.165/0.6=15.165kN荷载标准值：F1’=koR1’/ks=0.6×10.201/0.6=10.201kN,F2’=koR2’/ks=0.6×10.201/0.6=10.201kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=4.568×106/25300=180.569N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝15.228kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.228×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝44.929N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝2.43mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=15.228kN，R2=15.228kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[15.228，15.228]/0.6=25.38kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)427回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)4.55支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)290支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×450)=1800mmλ=hmax/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3982、稳定性计算R1＝15.228kN，R2＝15.228kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(1.2+0.6-0.6/2)/2×1.2=10.731kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×4]×(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/2×1.2=10.731kNNd＝max[R1/ko+N边1，R2/ko+N边2]+1×1.3×0.15×6.9＝max[15.228/0.6+10.731，15.228/0.6+10.731]+1.346＝37.457kNfd＝Nd/(φA)＝37.457×103/(0.398×427)＝220.403N/mm2≤[f]=290N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.9/43=0.16≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.2×2.064=2.477kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×1×0.755=0.906kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.92×2.477+6.9×0.906=65.212kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=432×1.2×[0.15×6.9/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×43/2=2747.162kN.m≥3γ0Mok=3×1×65.212=195.635kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=37.457kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=37.457kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=37.457kN满足要求！10.1.4800x2000梁底模板计算书梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称800*2000混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)800×2000梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.9模板支架横向长度B(m)43模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.5地区汕头市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.162模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6.9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.146整体模板支架μstw3.739ωfk=ω0μzμstw=2.172支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.755三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)600梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)500梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)250梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)150梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)150荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2)+1.5×0.9×2.5]×0.8＝55.844kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)]×0.8＝40.88kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×55.844×0.252＝0.436kN·mσ＝Mmax/W＝0.436×106/30000＝14.543N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×40.88×2504/(384×6000×225000)＝1.54mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×55.844×0.25＝13.961kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×40.88×0.25＝10.22kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝13.961/0.8＝17.451kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25＝0.065kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×2.5]×(0.6-0.8/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(2-0.18)×0.25＝0.543kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×2.5]×(0.6-0.8/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(2-0.18)×0.25＝0.543kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝10.22/0.8＝12.775kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.8/2)/2×0.25+1×0.5×(2-0.18)×0.25＝0.353kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.8/2)/2×0.25+1×0.5×(2-0.18)×0.25＝0.353kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.279×106/83333=3.342N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝4.379kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.379×1000/(2×50×100)＝1.314N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.11mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝7.549kN，R2＝7.549kN正常使用极限状态R'1＝5.483kN，R'2＝5.483