柳桥湾库岸恢复工程计算书

PAGEPAGE0柳桥湾库岸恢复工程计算书1.工程概述柳桥湾库岸恢复工程起点与张飞庙景区望江广场，沿西南方向环绕半圈后接小盘沱。工程范围内岸线全长3043.3m，治理长度为2669.0m，治理高程为151.00～176.00，主要建设内容包括：新建护岸工程，主要包括土石方工程、坡脚防护工程、坡面防护工程、滨江步道、下河梯道及架空人行道等。工程设计K0+000.000-K2+214.164段滨江步道段起点坐标X=3421641.288、Y=36566425.790，终点坐标X=3421245.185、Y=36565600.320;工程设计AK0+000.000-AK0+454.826段滨江步道段起点坐标X=3421571.164、Y=36565743.452，终点坐标X=3421996.656、Y=36565781.552。工程防洪标准为20年一遇，主要建筑物为4级，次要建筑物为4级。新建护岸工程堤线总长3043.3，主要采用护脚+斜坡+挡墙。滨江步道高程为176.00m；护脚挡墙高程为153.00m。沿线设置1座下河梯道，2处冲沟。本工程主要防护构筑物有挡墙防护及放坡两种形式。放坡高度为20m，护脚高度为2m,经护岸治理后岸坡稳定。其中，高程173m-176m为重力式挡墙，高程153m-163m采用不陡于1:1.75放坡，高程151m-153m为护脚墙。1.1设计计算采用的主要技术标准及规范《防洪标准》GB50201-2014《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000《水利水电工程可行性研究报告编制规程》SL618-2013《水利水电工程设计洪水计算规范》SL44-2006《水利水电工程边坡设计规范》SL386-2007《堤防工程设计规范》GB50286-2013《城市防洪工程设计规范》GB/T50805-2012《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011《水工建筑物荷载设计规范》DL5077-1997《水利水电工程结构可靠性设计统一标准》GB50199—2013《水工混凝土结构设计规范》SL191-2008《水工挡土墙设计规范》SL379-20071.2工程建筑物级别及结构安全级别综合《长江流域防洪规划》和《长江流域综合规划修编重庆市防洪减灾规划要求和意见》，拟定本项目防洪标准为20年一遇洪水。考虑到三峡水库汛后水位高于汛期水位，且三峡水库淤积导致水位抬高，确定本工程防洪标准按三峡水库淤积30年后20年一遇洪水执行。根据《堤防工程设计规范》（GB50286-2103）第3.1.3条之规定，拟建工程等级为4级。表4堤防工程的级别防洪标准[重现期（年）]≥100＜100且≥50＜50且≥30＜30且≥20＜20且≥0堤防工程的级别12345根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001）划分，场地类别为Ⅱ类，地震加速度值为0.05g，地震动反应谱特征周期值为0.35s；拟建工程勘察区的地震基本烈度为VI度。1.3水文设计资料1、云阳县河溪属长江上游干流区，全县溪河纵横，沟谷遍地，径流丰富，水系发育，除长江外，县内主要有澎溪河(又名彭溪河)、汤溪河、梅溪、长滩河等河流。长江顺故陵向斜谷地在县境中部自西向东横穿而过，4条一级支流横穿构造，成网状注入长江。溪河多呈深谷丘陵型或峡谷型，主要靠降水补给，其径流变化与降雨相关性好，基本同步，丰水期多集中在5～10月的大雨、暴雨洪水期。其中长江与本次勘查的库岸稳定性有直接影响，其基本特征简述如下（以下水位为吴淞高程系）：长江在云阳县境内流程68.1公里，全年过境水量4200亿立方米，枯水季节流量3000-4000m3/s，洪水季节达5万m3/s，百年一遇洪水量达8万m3/s以上。三峡工程蓄水前，常年平均水位98m，最高洪水位137.06m，最枯水位80.0m。三峡工程蓄水后，水库坝前正常蓄水位为175.00m，云阳县城段回水位为175.10m。正常库水位时云阳县新城库岸淹没面积为2.17km2,最高水位175.10m，最枯水位145.10m。勘查期间水位为155.20m（黄海高程）勘查区地处长江临江斜坡地带，冲沟较发育，由此构成了以长江为主、冲沟为辅的地表水网。而长江为区内地表水排泄基准面，地表水多汇入冲沟注入长江。工作区北侧为长江，三峡水库坝前水位在145m～175m～145m间波动，水库水位变幅为30m。坝前175m时对应的勘察区回水位为吴淞高程175.1m，对应黄海高程为173.31m。工作区高程部分低于库区水位，对本工程影响较大，除此外，无其他大的地表水体。2、长江流域概况长江是我国的第一大河，全长6300km，流域面积180万km2。发源于青藏高原唐古拉山的格拉丹东雪山群的西南侧，沱沱河为其正源，长346km；接纳支流当曲水后到青海玉树的巴塘河口，称通天河，长815km；从巴塘河口至四川宜宾叫金沙江。金沙江长2308km，流域面积47.1万km2，河段内山高谷深，河流总落差约3000m，平均坡降2‰，水流湍急、水量稳定，水力资源十分丰富。在攀枝花市接纳北来的雅砻江后折向东北，流至宜宾。长江由宜宾进入四川盆地后，向东北方向流去。其间沿程接纳主要支流有岷江、南广河、沱江、赤水河、綦江、嘉陵江、大洪河、乌江、龙河、小江、大宁河等主要支流后，水量大增。长江在四川盆地东部边缘穿过三峡而至湖北宜昌。从河源至宜昌统称长江上游，集水面积约100万km2，约占全流域面积的55%。其中宜宾至宜昌河段长约1020km的河道，因大部流经四川，故又称川江。从重庆的奉节至湖北宜昌之间的河段，因流经举世闻名的三峡地区，又称峡江。长江上游地势高峻，山峦起伏，多高原、台地和峡谷。按地貌形态及其特性分为：青藏高原、川藏纵谷山地、云贵高原及四川盆地等四个区。流域西部的青藏高原，平均海拔高程在4000m以上，山岭一般海拔高程在6000m左右。川藏纵谷山地，是我国著名的横断山脉地区，山脉河流互相平等，均为南北走向，山脉海拔在2000～4000m之间，下游河谷又低于1000m，地形差异悬殊。云贵高原，海拔一般都在1000～2000m之间，地势大致西高东低，中部平坦，局部平坝及陷落湖泊。四川盆地平均海拔在500m左右，边缘山区在1000～2000m之间，四周高山环绕，北有大巴山、米仓山，西有岷山、邛崃山山脉，南有大娄山山脉，东有巫山。长江上游地区的植被资源丰富，山地丘陵多，降雨集中，土壤透水性差，土壤侵蚀情况比较复杂，除青藏高原及横断山脉的部分地区，因地势高寒、人烟稀少，基本属于自然侵蚀外，其它属于中度或强度的水土流失区；加上人为的长期对土地资源的不合理经营，造成森林植被剧减；所幸国家已立法规定25°以上陡坡全部退耕还林还草，西部高原已封山育林停止砍伐，水土流失的恶果正得到遏制。长江上游兴建了大量的水利工程，这些水库为改善长江上游各省市水资源利用状况发挥了极大的作用。云阳县柳桥湾库岸恢复工程位于长江中游的云阳县盘龙街道，长江南岸。3、三峡水利枢纽三峡水利枢纽位于宜昌市三斗坪，坝址控制流域面积100万km2，1994年12月动工兴建，2003年6月开始蓄水至135m（吴淞高程），2006年5月20日大坝全线达到185m（吴淞高程）设计高程，9月开始蓄水至156m（吴淞高程），将于2009年完建。三峡是目前世界上最大的水电工程，也是综合治理长江中下游防洪问题的一项关键性工程，兼有发电、航运、灌溉、供水和发展库区经济等巨大的综合经济效益。目前正常运行后正常蓄水位175m（吴淞高程），防洪限制水位145m（吴淞高程），枯季消落低水位155m（吴淞高程）。水库总库容393亿m3，防洪库容221.5亿m3。三峡水利枢纽主要特征指标见下表。三峡水利枢纽主要特征指标表吴淞高程项目单位特征值备注正常蓄水位m175初期156m防洪限制水位m145初期135m枯季消落最低水位m155初期140m100年一遇洪水位m166.9设计洪水位m1751000年一遇洪水校核洪水位m180.410000年一遇洪水加10％总库容亿m3393正常蓄水位175m以下坝顶高程m185最大坝高m181防洪库容亿m3221.5145m～175m兴利调节库容亿m3165155m～175m水库库面面积km2108420年一遇移民迁建线以下淹没面积1.4地质设计资料1.4.1、地形地貌工程区位于长江右岸，为长江此处凹向南东的“凹形”顶部拐弯一带，江水自NEE流入，向NNE流出本区。总体上，岸坡呈西南、西北高，中部回水区低的斜坡形态，但受多条东西向冲沟及其次级宽缓冲沟切割，岸坡形态不规整，库水位175m时，岸线迂回。本区地貌呈现为：河谷相对开阔，河曲、阶地与漫滩均较发育，岸坡具明显层状地貌特征。长江Ⅰ级阶地为内迭阶地，地前缘与河漫滩呈陡坎或斜坡相接，现状地形坡度一般15°~30°，北侧岩质边坡段地形坡度约45~50°。勘测区最低高程约144.5m，最高点高程约191.3m，相对高差46.8m。1.4.2、地层岩性据地面工程地质测绘及钻探揭露，场地地层主要为第四系全新统填土（Q4ml），粉质粘土（Q4dl+el）、和侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩（J2s），第四系全新统覆盖层地层厚度变化一般不大，在场区厚度在0.5m～3.5m。其岩性由新到老分述如下：第四系：（1）填土（Q4ml）：灰褐色、褐色，松散～稍密状，属无序抛而成，主要由粉质粘土组成，夹有含量20%左右的砂岩质碎石、块石，粒径一般2～8cm。该层堆填年限大于5年，靠近张飞庙段位新近回填，以松散状为主。（2）粉质粘土（Q4dl+el）：黄褐色，稍湿，其干强度中等，韧性中等，刀切面光滑，摇震无反应，手搓易成条，呈可塑状。（3）粉质粘土（Q4al+pll）：黄褐色，稍湿～湿，干强度中等，韧性中等，刀切面光滑，摇震无反应，手搓易成条，呈软塑状，局部夹粉细砂团块。基岩：（4）侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）：岩性为泥岩、砂岩。泥岩：紫红色，局部夹灰色团块，及白色钙质结核，泥质结构，中厚～厚层状构造，矿物成分主要为粘土矿物，局部地段夹砂质条带或含砂质较重，部份相变为砂质泥岩。暴露于大气中极易风化开裂。强风化层风化裂隙发育，岩芯破碎；中风化岩体较完整，岩芯多呈长8～20cm柱状，少量短柱状、碎块状。部分夹有砂岩条带，一般厚度小于50cm。砂岩：青灰色，局部夹红褐色，中～细粒结构，中厚～厚层状构造，钙质胶结，岩质较硬，捶击声较响。矿物成分以长石、石英及岩屑为主，局部含泥质矿物较重。强风化带岩体破碎呈碎块状，中风化带基岩较完整，岩芯多呈柱状、短柱状，岩质较软。1.4.3、地质构造本区构造形迹主要定型于燕山运动，喜山运动以来经历了多次整体抬升和相对稳定的过程，以夷平作用为主，全新世以来该区相对稳定，表现为河流弯曲下切，形成阶地，无明显断裂活动或差异性升降活动。活动。1.长店房向斜2.马槽坝背斜3.假角山背斜4.大木垭背斜5.渠马河向斜6.铁峰山背斜7.杨柳湾向斜8.硐村背斜9.新场背斜10.黄柏溪向斜11.万县向斜12.故陵向斜13.方斗山背斜14.赶场向斜15.龙驹坎背斜16.马头场向斜17.齐耀山背斜18.巫山向斜19.横石背斜20.管渡向斜图1-2云阳县周缘构造纲要图勘察区在构造上位于新场背斜南东翼，岩层呈单斜产出，次级构造不发育，无断层和褶皱。岩层产状130°∠12°。区内无断层，也无大规模贯通行裂隙发育。1.4.4、岸坡结构类型依据本段库岸地形地貌、地层岩土性质、地质构造及水文地质条件确定本段库岸的结构类型为三类：1）岩质库岸，2）岩土质混和型库岸，3）土质库岸。1.4.5、不良地质现象本次勘查范围未见危岩、滑坡、泥石流等不良地质现象。本次勘查范围主要的不良地质现象为塌岸，勘查区前缘145～175m水文变动区及其影响区可见坡面强风化泥岩岸坡坡脚在库水、地表水及其它外营力的长期作用下被软化或掏蚀，岸坡上部物质失去支撑，从而造成局部下错坍塌，从而使岸坡坡面产生渐变性后退。局部库岸段第四系覆盖层较厚，在库水作用及其它因素的影响下，岸坡可能沿某一软弱结构面产生一定规模的滑移失稳。1.4.6、设计参数土体设计参数建议值一览表岩性重度(kN/m3)地基承载力特征值（kPa）粘聚力c标准值（KPa）内摩擦角标准值Φ(°)临时坡率值(<8m)基底摩擦系数冲洪积粉质粘土19.9（20.1）13026.8（20）15.8（10）1:1.25*0.25*岩体层设计参数建议值一览表岩性重度(kN/m3)岩石单轴抗压强度标准值（MPa）地基承载力特征值（kPa）粘聚力c标准值（KPa）内摩擦角标准值Φ(°)抗拉强度标准值(kPa)临时坡率值(<8m)基底摩擦系数天然饱和强风化基岩24.5*//300*//1:0.75*0.35*中风化泥岩25.05.353.311000300*30*1501:0.5*0.40取值说明：⑴*为根据地区经验取值，（）内为饱和值。⑵人工填土为压实系数0.95时取值，其天然内摩擦角取35°，天然内聚力取0，天然重度取20.0；饱和内摩擦角取30°，饱和内聚力取0，饱和重度取20.5。⑶中等风化岩体地基承载力特征值根据岩石饱和单轴抗压强度标准值乘以折减系数0.15得来。⑷中等风化岩体抗拉强度标准值由岩石抗拉强度标准值乘以（岩体较完整）折减系数0.20后，再乘以时间效应系数0.95得来。⑸中等风化岩体内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以岩体完整性（岩体较完整）折减系数0.80后，再乘以时间效应系数0.95得来。⑹岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以（岩体较完整）折减系数0.30后，再乘以时间效应系数0.95得来。⑺建议中等风化泥岩体水平抗力系数取100MN/m3，素填土水平抗力系数的比例系数m建议取20MN/m4，粉质粘土水平抗力系数的比例系数m建议取15MN/m4，卵石土水平抗力系数的比例系数m建议取80MN/m4。⑻岩体结构面的抗剪强度指标根据〈建筑边坡工程技术规范〉（GB50330-2013）第4.5.4条确定，泥岩岩体结构面内摩擦角取18°，内聚力取50KPa。第二章挡墙计算荷载组合及控制标准2.1作用在挡土墙上的荷载及其组合2.1.1作用在挡土墙上的荷载挡土墙上作用的各种荷载主要有：①挡土墙自重及填土重；②挡土墙破裂体范围内的车辆、人群等附加荷载；2.1.2荷载组合根据《堤防工程设计规范》（GB50286—2013）D.1.2规定如下：衡重式护岸在中、枯水位下稳定最差，计算工况选择设计洪水位骤降1m、设计枯水位以及不利中水位三种情况。根据《水工挡土墙设计规范》（SL379—2007）5.2.5条文说明：对于无潮汐影响河道挡土墙，考虑降雨及渗流滞后的影响，在正常运行工况下挡土墙墙前、墙后的水位差可取0.5～1m。根据以上规定，同时结合工程实际情况，确定以下三种计算工况：(1)工况1：设计枯水位，挡墙外无水，挡墙内有1m水位。荷载包括：挡土墙自重及填土重，在破裂填筑体上的各种恒载及汽车、人群等临时活荷载，土压力；静水压力，扬压力；(2)工况2：洪水水位。荷载包括：挡土墙自重及填土重，在破裂填筑体上的各种恒载及汽车、人群等临时活荷载，土压力；静水压力，扬压力，浪压力；(3)工况3：水位骤降1m(挡墙内外水位相差1米)。荷载包括：挡土墙自重及填土重，在破裂填筑体上的各种恒载及汽车、人群等临时活荷载，土压力；静水压力，扬压力，浪压力。根据相关规定进行计算，本工程设计考虑两种荷载效应组合：①基本组合：工况1、工况2；②特殊组合：工况3。2.1.3安全系数4级堤防挡墙抗滑、抗倾稳定安全系数2-1地基性质基本荷载组合特殊荷载组合抗滑抗倾抗滑抗倾土基1.20/1.05/岩基1.051.451.001.352.2挡土墙的稳定验算2.2.2重力式挡土墙A计算H=4m工况一原始条件:墙身尺寸:墙身总高:4.000(m)上墙高:1.600(m)墙顶宽:0.800(m)台宽:0.600(m)面坡倾斜坡度:1:0.000上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为:1:0.000墙底倾斜坡率:0.150:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)场地环境:一般地区墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:50.000(度)墙后填土土层数:2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)调整系数13.00019.00030.0000.0001.00021.00019.00030.0000.0000.800土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0000.0001第1个:距离1.000(m),宽度7.000(m),高度1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:17.500(度)墙顶标高:0.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为4.304(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：36.792(度)Ea=41.092(kN)Ex=13.252(kN)Ey=38.896(kN)作用点高度Zy=0.515(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=14.036(度)第1破裂角=31.950(度)Ea=23.385(kN)Ex=16.811(kN)Ey=16.255(kN)作用点高度Zy=0.681(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：38.178(度)Ea=41.178(kN)Ex=41.103(kN)Ey=2.488(kN)作用点高度Zy=1.271(m)墙身截面积=7.099(m2)重量=163.272(kN)衡重台上填料重(包括超载)=24.320(kN)重心坐标(1.575,-0.733)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=185.517(kN)En=27.127(kN)Wt=27.828(kN)Et=54.493(kN)滑移力=26.665(kN)抗滑力=74.425(kN)滑移验算满足:Kc=2.791>1.050地基土层水平向:滑移力=57.914(kN)抗滑力=128.410(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=2.217>1.050(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.312(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=2.530(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=3.081(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=2.342(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=0.968(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=91.585(kN-m)抗倾覆力矩=311.676(kN-m)倾覆验算满足:K0=3.403>1.450(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=212.644(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=220.091(kN-m)基础底面宽度B=2.047(m)偏心距e=|-0.012|(m)=0.012(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.035(m)基底压应力:趾部=100.345踵部=107.443(kPa)最大应力与最小应力之比=100.345/107.443=0.934作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.012<=0.250*2.047=0.512(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=100.345<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=107.443<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=103.894<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=44.160(kN)上墙墙背处的Ex=16.811(kN)上墙墙背处的Ey=8.406(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=0.622(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=0.681(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=1.259(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.506(m)截面宽度B=1.600(m)偏心距e1=0.294(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.294<=0.300*1.600=0.480(m)截面上压应力:面坡=69.057背坡=-3.350(kPa)压应力验算满足:计算值=69.057<=2100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=3.350<=280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.634<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角=27.345(度)斜剪应力验算满足:计算值=13.921<=110.000(kPa)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=6.780(m2)重量=155.940(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.309(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=199.003(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=215.115(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.081(m)截面宽度B=2.100(m)偏心距e1=|-0.031|(m)=0.031(m)截面上偏心距验算满足:e1=-0.031<=0.300*2.100=0.630(m)截面上压应力:面坡=86.379背坡=103.147(kPa)压应力验算满足:计算值=103.147<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-10.327<=110.000(kPa)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为3.400(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：36.792(度)Ea=41.092(kN)Ex=13.252(kN)Ey=38.896(kN)作用点高度Zy=0.515(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=14.036(度)第1破裂角=31.950(度)Ea=23.385(kN)Ex=16.811(kN)Ey=16.255(kN)作用点高度Zy=0.681(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：37.357(度)Ea=24.276(kN)Ex=24.232(kN)Ey=1.467(kN)作用点高度Zy=0.858(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=5.475(m2)重量=125.925(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.362(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=167.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=120.236(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.716(m)截面宽度B=1.750(m)偏心距e1=0.159(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.159<=0.300*1.750=0.525(m)截面上压应力:面坡=148.360背坡=43.602(kPa)压应力验算满足:计算值=148.360<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-14.939<=110.000(kPa)工况二原始条件:墙身尺寸:墙身总高:4.000(m)上墙高:1.600(m)墙顶宽:0.800(m)台宽:0.600(m)面坡倾斜坡度:1:0.000上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为:1:0.000墙底倾斜坡率:0.150:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)场地环境:浸水地区墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:50.000(度)地基浮力系数:0.700墙后填土土层数:2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)调整系数13.00019.0009.00030.0000.0001.00021.00019.0009.00030.0000.0000.800土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0000.0001第1个:距离1.000(m),宽度7.000(m),高度1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:17.500(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙内侧常年水位标高:-2.000(m)挡墙外侧常年水位标高:-2.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为4.304(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：36.792(度)Ea=41.092(kN)Ex=13.252(kN)Ey=38.896(kN)作用点高度Zy=0.515(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=14.036(度)第1破裂角=31.950(度)Ea=23.385(kN)Ex=16.811(kN)Ey=16.255(kN)作用点高度Zy=0.681(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：38.056(度)Ea=36.508(kN)Ex=36.442(kN)Ey=2.206(kN)作用点高度Zy=1.330(m)墙身截面积=7.099(m2)重量=163.272(kN)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:20.00-7.00-0.25-3.33墙背坡侧:-26.536.631.72-3.54墙底面:4.5730.490.54-4.16衡重台上填料重(包括超载)=24.320(kN)重心坐标(1.575,-0.733)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=155.729(kN)En=26.447(kN)Wt=23.359(kN)Et=51.864(kN)滑移力=28.504(kN)抗滑力=63.762(kN)滑移验算满足:Kc=2.237>1.050地基土层水平向:滑移力=55.213(kN)抗滑力=108.325(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.962>1.050(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.312(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=2.530(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=3.081(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=2.357(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=1.027(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=148.534(kN-m)抗倾覆力矩=326.131(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.196>1.450(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=182.176(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=177.598(kN-m)基础底面宽度B=2.047(m)偏心距e=0.049(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.975(m)基底压应力:趾部=101.663踵部=76.352(kPa)最大应力与最小应力之比=101.663/76.352=1.332作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.049<=0.250*2.047=0.512(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=101.663<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=76.352<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=89.008<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=44.160(kN)上墙墙背处的Ex=16.811(kN)上墙墙背处的Ey=8.406(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=0.622(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=0.681(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=1.259(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.506(m)截面宽度B=1.600(m)偏心距e1=0.294(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.294<=0.300*1.600=0.480(m)截面上压应力:面坡=69.057背坡=-3.350(kPa)压应力验算满足:计算值=69.057<=2100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=3.350<=280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.634<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角=27.345(度)斜剪应力验算满足:计算值=13.921<=110.000(kPa)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=6.780(m2)重量=155.940(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.309(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:20.00-7.00-0.25-3.33墙背坡侧:-20.005.001.77-3.33[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=200.721(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=207.265(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.033(m)截面宽度B=2.100(m)偏心距e1=0.017(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.017<=0.300*2.100=0.630(m)截面上压应力:面坡=100.333背坡=90.830(kPa)压应力验算满足:计算值=100.333<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-12.874<=110.000(kPa)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为3.400(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：36.792(度)Ea=41.092(kN)Ex=13.252(kN)Ey=38.896(kN)作用点高度Zy=0.515(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=14.036(度)第1破裂角=31.950(度)Ea=23.385(kN)Ex=16.811(kN)Ey=16.255(kN)作用点高度Zy=0.681(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：37.266(度)Ea=22.425(kN)Ex=22.384(kN)Ey=1.355(kN)作用点高度Zy=0.888(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=5.475(m2)重量=125.925(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.362(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:9.800.000.00-2.93墙背坡侧:-9.802.451.87-2.93[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=165.405(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=116.381(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.704(m)截面宽度B=1.750(m)偏心距e1=0.171(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.171<=0.300*1.750=0.525(m)截面上压应力:面坡=150.058背坡=38.976(kPa)压应力验算满足:计算值=150.058<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-15.409<=110.000(kPa)工况三原始条件:墙身尺寸:墙身总高:4.000(m)上墙高:1.600(m)墙顶宽:0.800(m)台宽:0.600(m)面坡倾斜坡度:1:0.000上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为:1:0.000墙底倾斜坡率:0.150:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)场地环境:浸水地区墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:50.000(度)地基浮力系数:0.700墙后填土土层数:2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)调整系数13.00019.0009.00030.0000.0001.00021.00019.0009.00030.0000.0000.800土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0000.0001第1个:距离1.000(m),宽度7.000(m),高度1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:17.500(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙内侧常年水位标高:-2.000(m)挡墙外侧常年水位标高:-3.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为4.304(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：36.792(度)Ea=41.092(kN)Ex=13.252(kN)Ey=38.896(kN)作用点高度Zy=0.515(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=14.036(度)第1破裂角=31.950(度)Ea=23.385(kN)Ex=16.811(kN)Ey=16.255(kN)作用点高度Zy=0.681(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：38.056(度)Ea=36.508(kN)Ex=36.442(kN)Ey=2.206(kN)作用点高度Zy=1.330(m)墙身截面积=7.099(m2)重量=163.272(kN)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:5.00-2.00-0.25-3.67墙背坡侧:-26.536.631.72-3.54墙底面:3.5123.400.65-4.17衡重台上填料重(包括超载)=24.320(kN)重心坐标(1.575,-0.733)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=157.790(kN)En=28.830(kN)Wt=23.669(kN)Et=67.749(kN)滑移力=44.080(kN)抗滑力=65.317(kN)滑移验算满足:Kc=1.482>1.050地基土层水平向:滑移力=71.276(kN)抗滑力=109.575(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.537>1.050(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.312(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=2.530(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=3.081(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=2.357(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=1.027(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=143.646(kN-m)抗倾覆力矩=313.215(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.180>1.450(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=186.620(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=169.568(kN-m)基础底面宽度B=2.047(m)偏心距e=0.115(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.909(m)基底压应力:趾部=121.849踵部=60.510(kPa)最大应力与最小应力之比=121.849/60.510=2.014作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.115<=0.250*2.047=0.512(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=121.849<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=60.510<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=91.179<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=44.160(kN)上墙墙背处的Ex=16.811(kN)上墙墙背处的Ey=8.406(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=0.622(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=0.681(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=1.259(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.506(m)截面宽度B=1.600(m)偏心距e1=0.294(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.294<=0.300*1.600=0.480(m)截面上压应力:面坡=69.057背坡=-3.350(kPa)压应力验算满足:计算值=69.057<=2100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=3.350<=280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.634<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角=27.345(度)斜剪应力验算满足:计算值=13.921<=110.000(kPa)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=6.780(m2)重量=155.940(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.309(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:5.00-2.00-0.25-3.67墙背坡侧:-20.005.001.77-3.33[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=195.721(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=194.348(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.993(m)截面宽度B=2.100(m)偏心距e1=0.057(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.057<=0.300*2.100=0.630(m)截面上压应力:面坡=108.383背坡=78.018(kPa)压应力验算满足:计算值=108.383<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-11.922<=110.000(kPa)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为3.400(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：36.792(度)Ea=41.092(kN)Ex=13.252(kN)Ey=38.896(kN)作用点高度Zy=0.515(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=14.036(度)第1破裂角=31.950(度)Ea=23.385(kN)Ex=16.811(kN)Ey=16.255(kN)作用点高度Zy=0.681(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：37.266(度)Ea=22.425(kN)Ex=22.384(kN)Ey=1.355(kN)作用点高度Zy=0.888(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=5.475(m2)重量=125.925(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.362(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:0.800.000.00-3.27墙背坡侧:-9.802.451.87-2.93[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=165.405(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=111.914(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.677(m)截面宽度B=1.750(m)偏心距e1=0.198(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.198<=0.300*1.750=0.525(m)截面上压应力:面坡=158.809背坡=30.225(kPa)压应力验算满足:计算值=158.809<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-15.409<=110.000(kPa)H=5m工况一原始条件:墙身尺寸:墙身总高:5.000(m)上墙高:2.000(m)墙顶宽:0.800(m)台宽:0.800(m)面坡倾斜坡度:1:0.000上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为:1:0.000墙底倾斜坡率:0.150:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)场地环境:一般地区墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:50.000(度)墙后填土土层数:2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)调整系数14.00019.00030.0000.0001.00021.00019.00030.0000.0000.800土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0000.0001第1个:距离1.000(m),宽度7.000(m),高度1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:17.500(度)墙顶标高:0.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为5.340(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：35.550(度)Ea=63.583(kN)Ex=19.662(kN)Ey=60.467(kN)作用点高度Zy=0.676(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=21.800(度)第1破裂角=30.582(度)Ea=40.005(kN)Ex=24.740(kN)Ey=31.438(kN)作用点高度Zy=0.833(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：37.950(度)Ea=59.969(kN)Ex=59.859(kN)Ey=3.623(kN)作用点高度Zy=1.560(m)墙身截面积=9.974(m2)重量=229.407(kN)衡重台上填料重(包括超载)=34.203(kN)重心坐标(1.733,-0.963)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=260.693(kN)En=47.223(kN)Wt=39.104(kN)Et=78.462(kN)滑移力=39.358(kN)抗滑力=107.771(kN)滑移验算满足:Kc=2.738>1.050地基土层水平向:滑移力=84.599(kN)抗滑力=184.974(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=2.186>1.050(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.463(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=2.767(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=3.833(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=2.655(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=1.220(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=167.885(kN-m)抗倾覆力矩=508.699(kN-m)倾覆验算满足:K0=3.030>1.450(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=307.916(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=340.813(kN-m)基础底面宽度B=2.290(m)偏心距e=0.038(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.107(m)基底压应力:趾部=147.947踵部=120.928(kPa)最大应力与最小应力之比=147.947/120.928=1.223作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.038<=0.250*2.290=0.573(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=147.947<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=120.928<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=134.438<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=59.800(kN)上墙墙背处的Ex=24.740(kN)上墙墙背处的Ey=12.370(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=0.682(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=0.833(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=1.383(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.517(m)截面宽度B=1.800(m)偏心距e1=0.383(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.383<=0.300*1.800=0.540(m)截面上压应力:面坡=91.337背坡=-11.148(kPa)压应力验算满足:计算值=91.337<=2100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=11.148<=280.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.294<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角=29.178(度)斜剪应力验算满足:计算值=19.054<=110.000(kPa)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=9.575(m2)重量=220.225(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.460(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=289.489(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=335.094(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.158(m)截面宽度B=2.350(m)偏心距e1=0.017(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.017<=0.300*2.350=0.705(m)截面上压应力:面坡=128.680背坡=117.694(kPa)压应力验算满足:计算值=128.680<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-13.275<=110.000(kPa)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为4.400(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：35.550(度)Ea=63.583(kN)Ex=19.662(kN)Ey=60.467(kN)作用点高度Zy=0.676(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=21.800(度)第1破裂角=30.582(度)Ea=40.005(kN)Ex=24.740(kN)Ey=31.438(kN)作用点高度Zy=0.833(m)计算下墙土压力按力多边形法计算得到:破裂角：37.205(度)Ea=38.763(kN)Ex=38.692(kN)Ey=2.342(kN)作用点高度Zy=1.124(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=8.120(m2)重量=186.760(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.505(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=254.743(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=200.026(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.785(m)截面宽度B=2.000(m)偏心距e1=0.215(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.215<=0.300*2.000=0.600(m)截面上压应力