东风本田综合楼高支模施工方案

目录第1章、 编制依据 1第2章、 工程概况 12.1 建筑设计概况 12.2 结构设计概况 1第3章、 高支模方案设计 23.1 材料 23.2 方案设计 2第4章、 高支模方案计算 44.1 情况一高支模计算书 44.1.1 底模及钢管支撑计算书 44.1.2 梁侧模板计算书 114.1.3 基础承载力计算 174.2 情况二高支模计算书 174.2.1 底模及钢管支撑计算书 174.2.2 梁侧模板计算书 244.2.3 地基承载力计算 304.3 情况三高支模计算书 314.4 情况四高支模计算书 38第5章、 高支模的施工管理 455.1 高支模系统施工管理机构 455.2 高支模施工注意问题 46第6章、 高支模施工方法 466.1 门式架支撑系统安装 466.1.1 施工顺序 466.1.2 安装 476.2 扣件式钢管脚手架支撑系统安装 486.2.1 施工顺序 486.2.2 安装 496.3 梁、板模板安装 506.4 验收及拆除的批准程序 516.5 高支模的拆除 526.6 安全技术措施 536.7 防止坍塌事故的技术措施 546.8 防止高空坠落事故安全技术措施 556.9 防止重物击打事故安全技术措施 56第7章、 混凝土浇筑方法及技术措施 577.1 施工部署 577.2 施工方法 57第8章、 监测措施 59第9章、 应急救援预案 609.1 概况 609.2 机构设立 609.3 报警救援及其他联络电话，见下表： 619.4 人员分工与职责 619.5 应急救援工作程序 619.6 应急救援方法 629.6.1 高空坠落应急救援方法： 629.6.2 模板、坍塌应急救援方法： 629.6.3 物体打击应急救援方法： 62第10章、 高支模施工图 6310.1 高支模支撑系统平面布置图 6310.2 高支模支撑系统立面图 6310.3 高支模支撑系统剖面图 6410.4 高支模支撑监测平面布置图 64编制依据1.《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2023；2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023；3.《木结构设计规程》GB50005-2023；3.《混凝土结构工程施工质量验收规范》50204-2023；4.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2023；5.《施工结构计算方法与设计手册》；6.《广东一建公司标准》GDYI-GZ-01-09-2023；7.本工程有关施工图纸等。工程概况序号项目内容1工程名称东风本田发动机有限公司综合楼工程2建设地点黄埔区广本路111号3建设单位东风本田发动机有限公司4设计单位广州市白云建筑设计院有限公司5建筑结构类型框架结构6总建筑面积104307工程内容土建、水电、空调、消防、防雷等工程8工程质量标准工程质量标准：合格9工期规定本工程施工总工期为180个日历日。建筑设计概况东风本田发动机有限公司综合楼工程位于广东省广州市黄埔区广本路111号，交通方便，由东风本田发动机有限公司兴建，广州市白云建筑设计院有限公司设计。本工程总建筑面积为10430㎡，地上一至三层为综合办公用房，建筑面积为8004㎡，地下一层为非机动车停车库及机动车停车库，建筑面积为2426㎡。结构设计概况地下室层高4.2m，支模面积约2426m2。梁截面尺寸从300mm×600mm～400mm×600mm～400mm×900mm～400mm×1100mm不等，最大梁截面350mm×900mm，梁跨度13.6m。底板为C30S8砼，板厚400mm，顶板厚150mm，板最大跨度8.0m。地下室车道入口处距二层楼板高度为7.5m，支模面积约128m2。相应二层楼板处梁截面尺寸为250mm×400mm、250mm×600mm、250mm×700mm、350mm×700mm、400mm×700mm不等，最大梁截面400mm×700mm，梁跨度4.0m。最大楼板厚度150mm，板最大跨度4.0m。首层、二层、三层层高均为4.2m，每层支模面积约2668m2。梁截面尺寸从250mm×600mm～250mm×700mm～300mm×1050mm～300mm×1600mm～350mm×800mm～350mm×900mm不等，最大梁截面300mm×1600mm，梁跨度8.0m。最大楼板厚度150mm，板最大跨度13.6m。二～三层高支模支承层为C25钢筋砼楼板，上一层高支模施工时，下层支架不拆除，以便荷载能安全传至基础上。并且待下一层支承层砼强度等级达成50％以上时方可进行上一层高支模施工。此外，本工程工地门口接广本路，现场运送比较方便。工期为180个日历天。高支模方案设计材料模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm×80mm木枋。支撑系统：选用MF1219、MF1209门式脚手架及配件、φ48×3.5钢管、φ12及φ14对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用48×3.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用48×3.5mm钢管及配件。垫板：采用脚手架配套底托，垫板40×40mm木板。方案设计为简化设计，根据本项目施工图纸，现选择以下四种情况作为高支模设计和计算：情况一：首层结构楼面4.2m高楼层7～8轴×D～E轴1K23，梁截面尺寸350mm×900mm，梁跨13.6m，梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C25。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为3.3米，梁两侧板底支模高度为4.05m。梁支撑系统采用1个MF1219+1个MF1209门式架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的规定。梁底门式架垂直于梁轴线方向，跨距×间距＝1830mm×900mm。梁底及梁侧模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板，梁底横楞采用80mm×80mm木方间距150mm，梁底顶托采用80mm×80mm木方。梁侧模立档采用80mm×80mm木方间距250mm。梁高度超过700mm小于900mm的梁沿梁高度方向布置2道Φ14对拉螺栓，沿梁高度方向间距300+300+300mm，梁跨度方向间距500mm。对拉螺栓处梁侧外龙骨采用Φ48×3.5双钢管。情况二：首层结构楼面4.2m高楼层最不利截面梁G轴×1～2轴1KL26（13），截面尺寸300mm×1600mm，梁跨8.0m，梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C25。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为2.6米，梁两侧板底支模高度为4.05m。梁支撑系统采用1个MF1219门式架进行支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的规定。梁底门式架垂直于梁轴线方向，跨距×间距＝1830mm×600mm。梁底及梁侧模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板，梁底横楞采用80mm×80mm双木方间距200mm，梁底顶托采用80mm×80mm木方平铺。梁侧模立档采用80mm×80mm木方间距250mm。1600mm高梁沿梁高度方向布置3道Φ16对拉螺栓，沿梁高度方向间距400+450+450mm，梁跨度方向间距500mm;其中300mm×1050mm梁沿梁高度方向布置3道Φ16对拉螺栓，沿梁高度方向间距300+300+300mm，梁跨度方向间距500mm。对拉螺栓处梁侧外龙骨采用Φ情况三：二层结构楼面4.2m高楼层楼板，最大楼板厚度150mm，板最大跨度6.8m。选用门式架钢管脚手架支撑体系，楼板底高支模搭设高度为4.05米，支撑系统采用2个MF1219门式架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的规定。门式架跨距×间距＝1830mm×900mm。楼板底模采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板，板底横楞采用80mm×80mm木方间距为400mm，楼板顶托采用80mm×80mm双木方。门架纵横水平杆沿高度方向设立，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，上下两榀门式架连接处设一道，可调顶托以下100mm处设立一道。支架四边、梁底两侧与中间每隔4列4排支架立杆设立一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设立。所有钢管连接均采用配套扣件连接。模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用采用脚手架配套下托，所有顶托超过30cm或下托超过20cm时，均必须加设纵横钢管水平拉杆一道。垫板为两条80×80mm木方并排垫放。地面为400mm厚C30S8钢筋混凝土地下室底板，二～三层高支模支承层为C25钢筋砼楼板。所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达成50％以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采用高架在下，矮架在上的原则。情况四：车道相应二层结构楼面7.5m高楼层最不利截面梁1～2轴×D轴2KL48，梁截面尺寸250mm×700mm，梁跨8.0m，梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C25。选用扣件式钢管脚手架支撑系统。梁底高支模搭设高度为6.8米，梁两侧板底支模高度为7.35m。梁板结构的立杆采用满堂式布置，间距为900mm×900mm，纵横水平加固杆步距为1.5m。水平加固杆应顶至已浇筑混凝土的车道处壁墙、首层柱上，加强高支模的整体抗倾覆能力。模板采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板，梁底横楞采用80mm×80mm木方，间距300mm，顶托采用80mm×80mm木枋平铺。梁侧立档采用80mm×80mm木方，间距3剪刀撑布置：在支架四边、梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设立一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆及剪刀撑的连接尽量采用对接）。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不宜超过300mm，底托螺杆不宜超过200mm。凡螺杆伸出长度超过规范规定期必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按JGJ130-2023规范规定作相应折减。离地面200mm处设立纵横扫地杆一道。垫板为两条80×80mm木枋并排垫放。对于所有标高，截面尺寸250mm×400mm<截面尺寸≤300mm×900mm的梁统一按情况一搭设模板支撑；截面尺寸300mm×1050mm<截面尺寸≤300mm×1600mm的梁统一按情况二搭设模板支撑；所有楼板均按情况三搭设模板支撑；车道处相应二层梁、板统一按情况四搭设模板支撑。门式架、钢管架可根据高支模具体搭设高度作合理的组合及调整。高支模方案计算情况一高支模计算书底模及钢管支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2023）。考虑到梁两侧楼板荷载，故高支模的计算高度为梁两侧板底高度4.1米,门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离150mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用80×80mm木方。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.500×0.150×0.500×0.150=0.344kN。梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.150=3.443kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.150×(2×0.900+0.350)/0.350=0.313kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.150=0.300kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(3.443+0.313)+1.4×0.300=4.927kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.206kNN2=1.206kN通过计算得到最大弯矩M=0.600kN.m通过计算得到最大支座F=1.206kN通过计算得到最大变形V=2.8mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.600×106/85333.3=7.03N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.206/(2×80×80)=0.283N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形v=2.8mm木方的最大挠度小于1220.0/400,满足规定!梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)通过计算得到最大弯矩M=0.665kN.m通过计算得到最大支座F=8.034kN通过计算得到最大变形V=1.2mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.665×106/85333.3=7.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4386/(2×80×80)=1.028N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足规定!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=1.2mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足规定!门架荷载标准值作用于门架的荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN可调底座2个2×0.035=0.070kN可调托座2个2×0.045=0.090kN合计0.493kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.493/1.950=0.253kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照1步1跨设立，每米高的钢管重为0.038×(1×1.830)/(1×1.950)=0.036kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m；(1×0.014+1×0.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.186kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.439kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.908kN，2.908kN第2榀门架两端点力8.034kN，8.034kN第3榀门架两端点力8.034kN，8.034kN第4榀门架两端点力2.908kN，2.908kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=16.067kN。立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.439kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=16.067kN；H——脚手架的搭设高度，H=4.1m。经计算得到，N=1.2×0.439×4.050+16.067=18.198kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=18.20kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.333；k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd=1.0×42.268=42.268kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足规定!梁侧模板计算书梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度900mm，两侧楼板高度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用80×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。模板组装示意图梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T——混凝土的入模温度，取25.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=22.940kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=22.950kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.67m。荷载计算值q=1.2×22.950×0.670+1.4×4.000×0.670=22.204kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=67.00×1.80×1.80/6=36.18cm3；I=67.00×1.80×1.80×1.80/12=32.56cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.220kNN2=6.106kNN3=6.106kNN4=2.220kN最大弯矩M=0.138kN.m最大变形V=0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.138×1000×1000/36180=3.814N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×3330.0/(2×670.000×18.000)=0.414N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.201mm面板的最大挠度小于250.0/400,满足规定!梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=6.106/0.670=9.114kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨变形图(mm)内龙骨剪力图(kN)通过计算得到最大弯矩M=0.284kN.m通过计算得到最大支座F=3.987kN通过计算得到最大变形V=0.1mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.284×106/85333.3=3.33N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2278/(2×80×80)=0.534N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足规定!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.1mm内龙骨的最大挠度小于300.0/400,满足规定!梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.348kN.m最大变形vmax=0.115mm最大支座力Qmax=8.572kN抗弯计算强度f=0.348×106/10160000.0=34.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足规定!对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大允许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.572对拉螺栓强度验算满足规定!基础承载力计算立杆基础承载层的平均压力应满足下式的规定p≤fg其中p——立杆基础承载层的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=395.00N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=18.2A——基础承载层底面面积(m2)；A=0.16fg——基础承载力设计值(kN/m2)；本高支模基础为C30钢筋砼地下室底板，达成50％强度时fg=14.3×0.5＝6.15N/m2＝6150kN/m2高支模基础承载力的计算满足规定!情况二高支模计算书底模及钢管支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2023）。计算的脚手架搭设高度为4.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离200mm。梁底木方截面宽度160mm，高度80mm。梁顶托采用80×80mm木方。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.500×0.150×0.500×0.200=0.459kN。梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.200=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.200×(2×1.600+0.300)/0.300=0.793kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.200=0.400kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(8.160+0.793)+1.4×0.400=11.304kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.155kNN2=2.155kN通过计算得到最大弯矩M=1.118kN.m通过计算得到最大支座F=2.155kN通过计算得到最大变形V=2.5mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=16.00×8.00×8.00/6=170.67cm3；I=16.00×8.00×8.00×8.00/12=682.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.118×106/170666.7=6.55N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.154/(2×160×80)=0.252N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形v=2.5mm木方的最大挠度小于1220.0/400,满足规定!梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)通过计算得到最大弯矩M=0.346kN.m通过计算得到最大支座F=7.079kN通过计算得到最大变形V=0.3mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.346×106/85333.3=4.06N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2751/(2×80×80)=0.645N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足规定!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.3mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足规定!门架荷载标准值作用于门架的荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN可调底座2个2×0.035=0.070kN可调托座2个2×0.045=0.090kN合计0.493kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.493/1.950=0.253kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照1步1跨设立，每米高的钢管重为0.038×(1×1.830)/(1×1.950)=0.036kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m；(1×0.014+1×0.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.186kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.439kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.749kN，3.749kN第2榀门架两端点力7.079kN，7.079kN第3榀门架两端点力7.079kN，7.079kN第4榀门架两端点力3.749kN，3.749kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=14.158kN。立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.439kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=14.158kN；H——脚手架的搭设高度，H=4.1m。经计算得到，N=1.2×0.439×4.050+14.158=16.289kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.29kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.333；k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd=1.0×42.268=42.268kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足规定!梁侧模板计算书梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1600mm，两侧楼板高度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用80×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距350+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。模板组装示意图梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T——混凝土的入模温度，取25.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=30.150kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=30.160kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取1.37m。荷载计算值q=1.2×30.160×1.370+1.4×4.000×1.370=57.255kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=137.00×1.80×1.80/6=73.98cm3；I=137.00×1.80×1.80×1.80/12=66.58cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=5.726kNN2=15.745kNN3=15.745kNN4=5.726kN最大弯矩M=0.357kN.m最大变形V=0.3mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.357×1000×1000/73980=4.826N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×8588.0/(2×1370.000×18.000)=0.522N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.253mm面板的最大挠度小于250.0/400,满足规定!梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=15.745/1.370=11.493kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨变形图(mm)内龙骨剪力图(kN)通过计算得到最大弯矩M=0.703kN.m通过计算得到最大支座F=8.269kN通过计算得到最大变形V=0.7mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.703×106/85333.3=8.24N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4246/(2×80×80)=0.995N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足规定!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.7mm内龙骨的最大挠度小于400.0/400,满足规定!梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.723kN.m最大变形vmax=0.238mm最大支座力Qmax=17.779kN抗弯计算强度f=0.723×106/10160000.0=71.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足规定!对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大允许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=17.779对拉螺栓强度验算满足规定!地基承载力计算立杆基础承载层的平均压力应满足下式的规定p≤fg其中p——立杆基础承载层的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=101.8N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=16.29A——基础承载层底面面积(m2)；A=0.16fg——基础承载力设计值(kN/m2)；本高支模基础为C30钢筋砼地下室底板，达成50％强度时fg=14.3×0.5＝6.15N/m2＝7850kN/m2高支模基础承载力的计算满足规定!情况三高支模计算书楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2023）。计算的脚手架搭设高度为4.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用160×80mm木方。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.100×0.200×0.400=2.008kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.400=0.136kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.500×0.400=1.000kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(2.008+0.136)+1.4×1.000=3.973kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.017kNN2=4.273kNN3=3.403kNN4=3.403kNN5=4.273kNN6=2.017kN通过计算得到最大弯矩M=0.511kN.m通过计算得到最大支座F=4.273kN通过计算得到最大变形V=2.2mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.511×106/85333.3=5.99N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.829/(2×80×80)=0.663N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形v=2.2mm木方的最大挠度小于1220.0/400,满足规定!楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.123kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)通过计算得到最大弯矩M=0.838kN.m通过计算得到最大支座F=10.776kN通过计算得到最大变形V=0.8mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=16.00×8.00×8.00/6=170.67cm3；I=16.00×8.00×8.00×8.00/12=682.67cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.838×106/170666.7=4.91N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×6465/(2×160×80)=0.758N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足规定!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.8mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足规定!门架荷载标准值作用于门架的荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN可调底座2个2×0.035=0.070kN可调托座2个2×0.045=0.090kN合计0.493kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.493/1.950=0.253kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照1步1跨设立，每米高的钢管重为0.038×(1×1.830)/(1×1.950)=0.036kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.014kN/m；(1×0.014+1×0.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.186kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.439kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力4.346kN，4.346kN第2榀门架两端点力10.776kN，10.776kN第3榀门架两端点力10.776kN，10.776kN第4榀门架两端点力4.346kN，4.346kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=21.552kN。立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.439kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=21.552kN；H——脚手架的搭设高度，H=4.1m。经计算得到，N=1.2×0.439×4.050+21.552=23.683kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=23.68kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.333；k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd=1.0×42.268=42.268kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足规定!地基承载力计算立杆基础承载层的平均压力应满足下式的规定p≤fg其中p——立杆基础承载层的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=148.00N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=23.68