卸料平台施工计算书

8.1型钢悬挑卸料平台计算书 18.26m钢管落地卸料平台计算书 128.38m钢管落地卸料平台计算书 218.1型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9卸料平台名称I类卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙卸料平台支撑方式上拉钢丝绳平台长度A(m)5平台宽度B(m)2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度是主梁建筑物内锚长度Lm(mm)2000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离c(mm)200主梁间距L1(m)2次梁间距s(m)0.75次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)2外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)4.4外侧钢丝绳上下固定点垂直距离h1(m)5.2内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)3.4内侧钢丝绳上部上下固定点垂直距离h2(m)5外侧钢丝绳上下固定点水平距离s1(m)5内侧钢丝绳上下固定点水平距离s2(m)4.8计算内侧钢丝绳是钢丝绳夹个数4二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.205主梁自重Gk3(kN/m)0.205栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置不设置安全网施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm)15截面抵抗矩W(cm3)37.5抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×Gk1×1+0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.131kN/mq静=1.1×1.3×Gk1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.1×0.9×1.5×(1.3×2+5/2)×1=7.574kN/m抗弯验算：Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.752+0.117×7.574×0.752=0.53kN·mσ=Mmax/W=0.53×106/(37.5×103)=14.129N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型工字钢次梁型钢型号16号工字钢截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×Gk1+0.9×1.5×1.3×Qk1)×s+1.3×Gk2]=1.1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×0.75+1.3×0.205]=3.607kN/mp1=1.1×0.9×1.5×Pk=1.1×0.9×1.5×5=7.425kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.75+0.205=1.998kN/mp2=Pk=5kN1、抗弯强度计算简图Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3.607×(22/8-02/2)+7.425×2/4=5.516kN.mσ=Mmax/(γxWX)=5.516×106/(1.05×141×103)=37.258N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.998×20004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×1130×104)=0.179mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=3.607×2/2=3.607kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.998×2/2=1.998kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号16号工字钢截面面积A(cm2)26.1截面回转半径ix(cm)6.58截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(Gk3+Gk4)=1.1×1.3×(0.205+0.150)=0.508kN/mp1=γ0γLγQ×Pk/2=1.1×0.9×1.5×5/2=3.713kNR1=3.607kN内锚固段：q=γ0γG×Gk3=1.1×1.3×0.205=0.293kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q1=Gk3+Gk4=0.205+0.150=0.355kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=1.998kN内锚固段：q'=Gk3=0.205kN/m1、强度验算计算简图弯矩图（kN·m)剪力图（kN)R外=13.521kNMmax=8.866kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)=13.521/(5.200/5.000)=13.001kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=8.866×106/(1.05×141.000×103)+13.001×103/(26.10×102)=64.870N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图（mm)νmax=3.911mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(4400.00+200)/250.00=18.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图（kN)设计值：R外=13.521kN剪力图（kN)标准值：R'外=7.850kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图（kN·m)剪力图（kN)R内=18.323kNMmax=6.959kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)=18.323/(5.000/4.800)=17.590kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=6.959×106/(1.05×141.000×103)+17.590×103/(26.10×102)=53.744N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图（mm)νmax=1.533mm<[ν]=2(A-a2)/250.00=2(5000.00-3400.00)/250.00=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图（kN)R内=18.323kN剪力图（kN)标准值：R'内=10.592kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×19钢丝绳直径20钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)221.5抗拉强度为（N/mm2)1400不均匀系数α0.82安全系数K10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=46.123°sinα=sin46.123°=0.721内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=46.169°sinβ=sin46.169°=0.721标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[7.850/0.721,10.592/0.721]=14.683kN设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[13.521/0.721,18.323/0.721]=25.399kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aFg/K=0.820×221.500/10.000=18.163kN>T'=14.683kN钢丝绳强度满足要求！花篮螺栓根据钢丝绳的尺寸配套选择，强度与钢丝绳强度匹配！八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度（N/mm2)65节点二σ=T/(2A)=25.399×103/[2×3.14×(20/2)2]=40.445N/mm2<[f]=65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)6钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(he×lw)=13.521×103/(6.000×120.000)=18.780N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf=R外/tanα/(he×lw)=13.521×103/1.182/(6×120)=15.89N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(18.78/1.22)2+15.892]0.5=22.124≤ffw=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R内/(he×lw)=18.323×103/(6.000×120.000)=25.448N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf=R内/tanβ/(he×lw)=18.323×103/1.471/(6×120)=17.305N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(25.448/1.22)2+17.3052]0.5=27.103≤ffw=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！8.26m钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－20202、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数卸料平台名称数据中心卸料平台卸料平台布置方式沿横向平台长度A(m)4.9平台宽度B(m)3.6平台高度H(m)6立杆纵距la(m)0.7立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)1.2板底支撑间距s(m)0.6竖向封闭栏杆高度Hm（m）1.2二、荷载参数结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级每米立杆承受结构自重标准值gk（KN/m）0.163每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m2)0.01材料堆放最大荷载Q1k(kN/m2)3施工均布荷载Q2k(kN/m2)2基本风压ω0(kN/m2)0.4风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz1.00（连墙件强度验算）,1.00（立杆稳定性验算）风荷载标准值ωk(kN/m2)ωk=ω0μzμs=0.40（连墙件强度验算）,0.40（立杆稳定性验算）三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205G1k=g1k=0.033kN/m;G2k=g2k×lb/2=0.350×1.20/2=0.210kN/m;Q1k=q1k×lb/2=3.000×1.20/2=1.800kN/m;Q2k=q2k×lb/2=2.000×1.20/2=1.200kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=γ0×1.3×(G1k+G2k)=1×1.3×(0.033+0.210)=0.316kN/m;q2=γ0×1.5×(Q1k+Q2k)=1×1.5×(1.800+1.200)=4.500kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.316+0.117×4.500)×0.702=0.273kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.316+1.200×4.500)×0.70=4.023kN;σ=Mmax/W=0.273×106/(4.49×103)=60.905N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.210=0.243kN/mq'=Q1k+Q2k=1.800+1.200=3.000kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.243+1.200×3.000)×0.70=2.707kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.243×(0.70×103)4+0.990×3.000×(0.70×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=0.339mm≤min{700.00/150,10}mm=4.667mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。q'=g1k=0.033kN/m;q=γ0×1.3×g1k=0.043kN/m;p=Rmax/2=2.012kN;p'=R'max/2=1.354kN横向钢管计算简图横向钢管计算弯矩图Mmax=0.427kN·m;横向钢管计算剪力图Rmax=4.382kN;横向钢管计算变形图νmax=1.239mm;σ=Mmax/W=0.427×106/(4.49×103)=95.137N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！νmax=1.239mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;满足要求！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力（kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=4.382kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管的截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数μ2.208NG1=gk×H+g1k×la×1.00/1.00=0.163×6.000+0.033×0.70×1.00/1.00=1.001kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.70×1.20/1.00=0.294kN;NG3=g3k×lb=0.14×1.2=0.168kN;NG4=g4k×lb×H=0.01×1.2×6=0.072kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.70×1.20/1.00=2.520kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.70×1.20/1.00=1.680kN;立杆由架体结构及构配件自重产生的轴力标准值：NG1k=NG1+NG2+NG3+NG4=1.001+0.294+0.168+0.072=1.535kN立杆由施工荷载产生的轴向力标准值：NQ1k=NQ1+NQ2=2.52+1.68=4.2kN立杆的轴向压力设计值：N=γ0×(1.3×NG1k+1.5×NQ1k)=1×(1.3×1.535+1.5×4.2)=8.296kN;支架立杆计算长度：L0=kμh=1×2.208×1.50=3.312m长细比λ=L0/i=3.312×103/(1.59×10)=208.302≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.155×2.208×1.5=3.825m长细比λ=L0/i=3.825×103/（1.59×10）=240.589由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.127满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=laωkh2/10=0.7×0.4×1.52/10=0.063kN·m满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩设计值：Mw=γ0×1.5×0.6×Mwk=1×1.5×0.6×0.063=0.057kN·m；组合风荷载时的立杆稳定性计算:σ=N/(φA)+Mw/W=8.296×103/(0.127×4.24×102)+0.057×106/(4.49×103)=166.684N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.8.7条，满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。H/B=6/3.6=1.667≤2已按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。满足要求！九、连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式两步三跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件计算长度l0(mm)600扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.851、强度验算AW=1.50×0.70×2×3=6.3m2Nw=1.5×ωk×Aw=1.5×0.400×6.3=3.780kNN=Nw+N0=3.780+3.00=6.780kN长细比λ=L0/i=600.00/15.9=37.736，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.910。Nf=0.85φAc[f]=0.85×0.910×424.000×10-6×205.00×103=67.233kNN=6.780kN≤Nf=67.233kN满足要求！2、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.850=6.800kNN=6.780kN≤Rc=6.800kN满足要求！十、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)100砼设计强度等级C20立杆底座面积A(mm2)100×1001、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：βh=1,ft=1.10N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100.00+85)=740.00mmFl=(0.7βhft+0.25σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.10×103+0.25×103×1)×1×0.740×0.085=64.158kN>N=8.296kN满足要求！2、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.85×9.60=8.160kN/mmFl=ωβlfccA=0.75×0.333×8.160×103×0.01=20.400kN>N=8.296kN满足要求！8.38m钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－20202、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数卸料平台名称运维管理中心卸料平台卸料平台布置方式沿横向平台长度A(m)4.5平台宽度B(m)3.6平台高度H(m)8立杆纵距la(m)0.9立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)0.6板底支撑间距s(m)0.6竖向封闭栏杆高度Hm（m）1.2二、荷载参数结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级每米立杆承受结构自重标准值gk（KN/m）0.163每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m2)0.01材料堆放最大荷载Q1k(kN/m2)3施工均布荷载Q2k(kN/m2)2基本风压ω0(kN/m2)0.4风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz1.00（连墙件强度验算）,1.00（立杆稳定性验算）风荷载标准值ωk(kN/m2)ωk=ω0μzμs=0.40（连墙件强度验算）,0.40（立杆稳定性验算）三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205G1k=g1k=0.033kN/m;G2k=g2k×lb/1=0.350×0.60/1=0.210kN/m;Q1k=q1k×lb/1=3.000×0.60/1=1.800kN/m;Q2k=q2k×lb/1=2.000×0.60/1=1.200kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=γ0×1.3×(G1k+G2k)=1×1.3×(0.033+0.210)=0.316kN/m;q2=γ0×1.5×(Q1k+Q2k)=1×1.5×(1.800+1.200)=4.500kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.316+0.117×4.500)×0.902=0.452kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.316+1.200×4.500)×0.90=5.173kN;σ=Mmax/W=0.452×106/(4.49×103)=100.680N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.210=0.243kN/mq'=Q1k+Q2k=1.800+1.200=3.000kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.243+1.200×3.000)×0.90=3.481kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.243×(0.90×103)4+0.990×3.000×(0.90×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=0.926mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205由于横向支撑钢管上无板底支撑（纵向）钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向荷载，只作构造构件，故不作计算！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力（kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.173kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管的截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数μ2.208NG1=gk×H+g1k×la×0.00/1.00=0.163×8.000+0.033×0.90×0.00/1.00=1.304kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×0.60/1.00=0.189kN;NG3=g3k×la=0.14×0.9=0.126kN;NG4=g4k×la×H=0.01×0.9×8=0.072kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×0.60/1.00=1.620kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×0.60/1.00=1.080kN;立杆由架体结构及构配件自重产生的轴力标准值：NG1k=NG1+NG2+NG3+NG4=1.304+0.189+0.126+0.072=1.691kN立杆由施工荷载产生的轴向力标准值：NQ1k=NQ1+NQ2=1.62+1.08=2.7kN立杆的轴向压力设计值：N=γ0×(1.3×NG1k+1.5×NQ1k)=1×(1.3×1.691+1.5×2.7)=6.248kN;支架立杆计算长度：L0=kμh=1×2.208×1.50=3.312m长细比λ=L0/i=3.312×103/(1.59×10)=208.302≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.155×2.208×1.5=3.825m长细比λ=L0/i=3.825×103/（1.59×10）=240.589由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.127满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=laωkh2/10=0.9×0.4×1.52/10=0.081kN·m满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩设计值：Mw=γ0×1.5×0.6×Mwk=1×1.