高大模板支设安全施工计算书

9.1高支模扣件式钢管满堂脚手架板支撑体系方案一（400m厚，层高8.4m） 49.1.1工程属性 49.1.2荷载设计 49.1.3模板体系设计 49.1.4面板验算 79.1.5小梁验算 89.1.6主梁验算 109.1.7可调托座验算 139.1.8立杆验算 149.1.9高宽比验算 159.2高支模扣件式钢管满堂脚手架板支撑体系方案二（260mm厚，10m层高） 159.2.1工程属性 159.2.2荷载设计 159.2.3模板体系设计 169.2.4面板验算 199.2.5小梁验算 209.2.6主梁验算 219.2.7可调托座验算 259.2.8立杆验算 259.2.9高宽比验算 279.3高支模扣件式钢管满堂脚手架支撑体系方案三（250mm板厚，层高18m） 279.3.1工程属性 279.3.2荷载设计 279.3.3模板体系设计 279.3.4面板验算 309.3.5小梁验算 319.3.6主梁验算 329.3.7可调托座验算 369.3.8立杆验算 369.3.9高宽比验算 389.4高支模碗扣式钢管满堂脚手架板支撑体系方案一（板厚400mm，层高8.4m） 389.4.1工程属性 389.4.2荷载设计 389.4.3面板验算 409.4.4小梁验算 419.4.5主梁验算 429.4.6可调托座验算 469.4.7立杆验算 469.4.8高宽比验算 479.4.9架体抗倾覆验算 479.5高支模碗扣式钢管满堂脚手架板支撑体系二（260mm板厚，层高10m） 489.5.1工程属性 489.5.2荷载设计 489.5.3模板体系设计 499.5.4面板验算 509.5.5小梁验算 519.5.6主梁验算 539.5.7可调托座验算 569.5.8立杆验算 579.5.9高宽比验算 589.5.10架体抗倾覆验算 589.6梁扣件式钢管支撑体系方案一（500*1900mm，层高10m） 589.6.1工程属性 589.6.2荷载设计 599.6.3模板体系设计 599.6.4面板验算 619.6.5小梁验算 629.6.6主梁验算 659.6.7可调托座验算 679.6.8立杆验算 679.6.9高宽比验算 689.6.10架体抗倾覆验算 699.7梁扣件式钢管支撑体系方案二（1000*1850mm，18m层高） 699.7.1工程属性 699.7.2荷载设计 709.7.3模板体系设计 709.7.4面板验算 729.7.5小梁验算 739.7.6主梁验算 769.7.7可调托座验算 789.7.8立杆验算 789.7.9高宽比验算 799.7.10架体抗倾覆验算 809.8梁扣件式钢管支撑体系方案三（800*3150mm，层高8.4m） 809.8.1工程属性 819.8.2荷载设计 819.8.3模板体系设计 819.8.4面板验算 839.8.5小梁验算 849.8.6主梁验算 879.8.7可调托座验算 899.8.8立杆验算 899.8.9高宽比验算 909.8.10架体抗倾覆验算 919.9梁扣件式钢管支撑体系方案四（500*1000mm，层高10m） 929.9.1工程属性 929.9.2荷载设计 929.9.3模板体系设计 929.9.4面板验算 949.9.5小梁验算 959.9.6主梁验算 989.9.7可调托座验算 1009.9.8立杆验算 1009.9.9架体抗倾覆验算 1029.10梁碗扣式钢管支撑体系方案一（500*1900mm，层高10m） 1029.10.1工程属性 1029.10.2荷载设计 1039.10.3模板体系设计 1039.10.4面板验算 1059.10.5小梁验算 1069.10.6主梁验算 1099.10.7可调托座验算 1119.10.8立杆验算 1119.10.9高宽比验算 1139.10.10架体抗倾覆验算 1139.11梁碗扣式钢管支撑体系方案二（1000*1850mm，层高10m） 1139.11.1工程属性 1139.11.2荷载设计 1149.11.3模板体系设计 1149.11.4面板验算 1169.11.5小梁验算 1179.11.6主梁验算 1209.11.7可调托座验算 1229.11.8立杆验算 1229.11.9高宽比验算 1249.11.10架体抗倾覆验算 1249.12梁碗扣式钢管支撑体系方案三（800*3150mm，层高8.4m） 1249.12.1工程属性 1259.12.2荷载设计 1259.12.3模板体系设计 1259.12.4面板验算 1279.12.5小梁验算 1289.12.6主梁验算 1319.12.7可调托座验算 1339.12.8立杆验算 1349.12.9高宽比验算 1359.12.10架体抗倾覆验算 1359.13梁碗扣式钢管支撑体系方案四（500*1000mm，层高10m） 1369.13.1工程属性 1369.13.2荷载设计 1369.13.3模板体系设计 1369.13.4面板验算 1389.13.5小梁验算 1399.13.6主梁验算 1429.13.7可调托座验算 1449.13.8立杆验算 1449.13.9高宽比验算 1469.13.10架体抗倾覆验算 1469.14最不利梁侧模验算(800*3150mm) 1469.14.1工程属性 1469.14.2荷载组合 1479.14.3支撑体系设计 1479.14.4面板验算 1499.14.5小梁验算 1519.14.6主梁验算 1549.14.7对拉螺栓验算 1589.15附图施工流水段架体搭设布置图 1599.1高支模扣件式钢管满堂脚手架板支撑体系方案一（400m厚，层高8.4m）9.1.1工程属性新浇混凝土楼板名称1新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度H(m)8.4模板支架纵向长度L(m)7.5模板支架横向长度B(m)3.59.1.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境是否考虑风荷载否9.1.3模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)9.1.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)29面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×2.5]×1=18.213kN/mq2＝1.1×1.3×G1k×b＝1.1×1.3×0.1×1=0.143kN/mp＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝18.213×0.22/8＝0.091kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.143×0.22/8+3.713×0.2/4＝0.186kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.091，0.186]＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/24000＝7.764N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2004/(384×10000×144000)=0.147mmν＝0.147mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！9.1.5小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.0小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)3.67小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)7.34小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝3.7kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.957kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.743kN/mq2＝1.1×1.3×G1k×b=1.1×1.3×0.3×0.2＝0.086kN/mp＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×2.957×0.92+0.117×0.743×0.92＝0.31kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.086×0.92+0.213×3.713×0.9，0.1×0.086×0.92+0.175×3.713×0.9]＝0.717kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.7×0.22/2，0.086×0.22/2+3.713×0.2]＝0.744kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.31，0.717，0.744]＝0.744kN·mσ=Mmax/W=0.744×106/3670=202.784N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×2.957×0.9+0.617×0.743×0.9＝2.009kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.086×0.9+0.675×3.713＝2.552kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.7×0.2，0.086×0.2+3.713]＝3.73kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.009，2.552，3.73]＝3.73kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.73×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×73400×5)＝26.836N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.2＝2.068kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.068×9004/(100×206000×7.34×104)＝0.607mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.068×2004/(8×206000×7.34×104)＝0.027mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！9.1.6主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×1.5]×0.2＝3.46kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.2＝3.014kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×1.5×0.2＝0.446kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.2＝2.108kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.014×0.9+1.2×0.446×0.9＝3.465kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×3.014+0.45×0.446)×0.9+3.46×0.2＝1.958kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.079kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.108×0.9＝2.087kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×2.108×0.9+2.108×0.2＝1.18kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.252kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.831×106/4490=185.165N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.198×1000/424＝24.517N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.728mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.802mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.012kN，R2=9.046kN，R3=9.849kN，R4=7.436kN图二支座反力依次为R1=8.205kN，R2=9.466kN，R3=9.466kN，R4=8.205kN9.1.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.849/0.6=16.415kN≤[N]＝30kN满足要求！9.1.8立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(900+2×500)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.623≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×1]×0.2=3.311kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝8.596kN，R2＝9.029kN，R3＝9.394kN，R4＝7.826kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(900+2×500)=3120.579mmλ1=l01/i=3120.579/15.9=196.263查表得，φ＝0.188不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[8.596，9.029，9.394，7.826]/0.6=15.657kNf＝N1/(ΦA)＝15657/(0.188×424)＝196.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.185×1.755×1200=2495.61mmλ=l0/i=2495.610/15.9=156.957查表得，φ1=0.287不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[8.596,9.029,9.394,7.826]/0.6+1.1×1.3×0.15×8.4=17.459kNf=N/(φ1A)＝17.459×103/(0.287×424)=143.473N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！9.1.9高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=8.4/3.5=2.4≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！9.2高支模扣件式钢管满堂脚手架板支撑体系方案二（260mm厚，10m层高）9.2.1工程属性新浇混凝土楼板名称1新浇混凝土楼板板厚(mm)260模板支架高度H(m)10模板支架纵向长度L(m)15模板支架横向长度B(m)69.2.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境是否考虑风荷载否9.2.3模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)9.2.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)29面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.26)+1.5×0.9×2.5]×1=13.188kN/mq2＝1.1×1.3×G1k×b＝1.1×1.3×0.1×1=0.143kN/mp＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.26))×1＝6.626kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝13.188×0.22/8＝0.066kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.143×0.22/8+3.713×0.2/4＝0.186kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.066，0.186]＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/24000＝7.764N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.626×2004/(384×10000×144000)=0.096mmν＝0.096mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！9.2.5小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.0小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)3.67小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)7.34小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.26)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝2.695kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.26)×0.2＝1.952kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.743kN/mq2＝1.1×1.3×G1k×b=1.1×1.3×0.3×0.2＝0.086kN/mp＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.952×0.92+0.117×0.743×0.92＝0.228kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.086×0.92+0.213×3.713×0.9，0.1×0.086×0.92+0.175×3.713×0.9]＝0.717kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.695×0.22/2，0.086×0.22/2+3.713×0.2]＝0.744kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.228，0.717，0.744]＝0.744kN·mσ=Mmax/W=0.744×106/3670=202.784N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.952×0.9+0.617×0.743×0.9＝1.467kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.086×0.9+0.675×3.713＝2.552kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.695×0.2，0.086×0.2+3.713]＝3.73kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.467，2.552，3.73]＝3.73kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.73×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×73400×5)＝26.836N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.26))×0.2＝1.365kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.365×9004/(100×206000×7.34×104)＝0.401mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.365×2004/(8×206000×7.34×104)＝0.018mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！9.2.6主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.26)+1.5×0.9×1.5]×0.2＝2.455kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.26)×0.2＝2.009kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×1.5×0.2＝0.446kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.26))×0.2＝1.405kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×2.009×0.9+1.2×0.446×0.9＝2.47kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×2.009+0.45×0.446)×0.9+2.455×0.2＝1.395kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.482kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.405×0.9＝1.391kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×1.405×0.9+1.405×0.2＝0.787kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.835kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.593×106/4490=131.994N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.705×1000/424＝17.476N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.486mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.535mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.424kN，R2=6.448kN，R3=7.021kN，R4=5.301kN图二支座反力依次为R1=5.849kN，R2=6.748kN，R3=6.748kN，R4=5.849kN9.2.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7.021/0.6=11.702kN≤[N]＝30kN满足要求！9.2.8立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×500)=3049mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=3049/15.9=191.774≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.26)+1.5×0.9×1]×0.2=2.306kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝6.008kN，R2＝6.311kN，R3＝6.566kN，R4＝5.47kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1200+2×500)=3613.302mmλ1=l01/i=3613.302/15.9=227.252查表得，φ＝0.141不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[6.008，6.311，6.566，5.47]/0.6=10.944kNf＝N1/(ΦA)＝10944/(0.141×424)＝183.059N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ=l0/i=3119.512/15.9=196.196查表得，φ1=0.188不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[6.008,6.311,6.566,5.47]/0.6+1.1×1.3×0.15×10=13.089kNf=N/(φ1A)＝13.089×103/(0.188×424)=164.204N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！9.2.9高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10/6=1.667≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！9.3高支模扣件式钢管满堂脚手架支撑体系方案三（250mm板厚，层高18m）9.3.1工程属性新浇混凝土楼板名称地下二层坡道20m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)18模板支架纵向长度L(m)8模板支架横向长度B(m)79.3.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境是否考虑风荷载否9.3.3模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)9.3.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)29面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×1=12.829kN/mq2＝1.1×1.3×G1k×b＝1.1×1.3×0.1×1=0.143kN/mp＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝12.829×0.22/8＝0.064kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.143×0.22/8+3.713×0.2/4＝0.186kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.064，0.186]＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/24000＝7.764N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×2004/(384×10000×144000)=0.092mmν＝0.092mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！9.3.5小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.0小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)3.67小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)7.34小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝2.623kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.88kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.743kN/mq2＝1.1×1.3×G1k×b=1.1×1.3×0.3×0.2＝0.086kN/mp＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.88×0.92+0.117×0.743×0.92＝0.223kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.086×0.92+0.213×3.713×0.9，0.1×0.086×0.92+0.175×3.713×0.9]＝0.717kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.623×0.22/2，0.086×0.22/2+3.713×0.2]＝0.744kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.223，0.717，0.744]＝0.744kN·mσ=Mmax/W=0.744×106/3670=202.784N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.88×0.9+0.617×0.743×0.9＝1.428kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.086×0.9+0.675×3.713＝2.552kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.623×0.2，0.086×0.2+3.713]＝3.73kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.428，2.552，3.73]＝3.73kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.73×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×73400×5)＝26.836N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.2＝1.315kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.315×9004/(100×206000×7.34×104)＝0.386mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.315×2004/(8×206000×7.34×104)＝0.017mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！9.3.6主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×1.5]×0.2＝2.383kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.938kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×1.5×0.2＝0.446kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.2＝1.355kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.938×0.9+1.2×0.446×0.9＝2.399kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×1.938+0.45×0.446)×0.9+2.383×0.2＝1.355kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.44kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.355×0.9＝1.341kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×1.355×0.9+1.355×0.2＝0.759kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.805kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.576×106/4490=128.253N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.6×1000/424＝16.981N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.468mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.515mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.242kN，R2=6.265kN，R3=6.822kN，R4=5.15kN图二支座反力依次为R1=5.683kN，R2=6.557kN，R3=6.557kN，R4=5.683kN9.3.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.822/0.6=11.37kN≤[N]＝30kN满足要求！9.3.8立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(900+2×500)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.623≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×1]×0.2=2.235kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝5.822kN，R2＝6.115kN，R3＝6.362kN，R4＝5.301kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(900+2×500)=3204.848mmλ1=l01/i=3204.848/15.9=201.563查表得，φ＝0.179不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[5.822，6.115，6.362，5.301]/0.6=10.604kNf＝N1/(ΦA)＝10604/(0.179×424)＝139.718N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.217×1.755×1200=2563.002mmλ=l0/i=2563.002/15.9=161.195查表得，φ1=0.271不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[5.822,6.115,6.362,5.301]/0.6+1.1×1.3×0.15×18=14.465kNf=N/(φ1A)＝14.465×103/(0.271×424)=125.888N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！9.3.9高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=18/7=2.571≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！9.4高支模碗扣式钢管满堂脚手架板支撑体系方案一（板厚400mm，层高8.4m）9.4.1工程属性新浇混凝土楼板名称地下一8.4m400碗扣楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度H(m)8.4模板支架纵向长度L(m)7.5模板支架横向长度B(m)3.5支架外侧模板高度Hm（mm）4009.4.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2016设置要求立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)400主梁最大悬挑长度l2(mm)300荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图9.4.3面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)29面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×2.5]×1=18.213kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝18.213×0.22/8＝0.091kN·mσ＝Mmax/W＝0.091×106/24000＝3.794N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2004/(384×10000×144000)=0.147mmν＝0.147mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！9.4.4小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.0小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)3.67小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)7.34小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝3.7kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.957kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.743kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×2.957×0.92+0.117×0.743×0.92＝0.31kN·mM2＝q1L12/2=3.7×0.42/2＝0.296kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.31，0.296]＝0.31kN·mσ=Mmax/W=0.31×106/3670=84.442N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×2.957×0.9+0.617×0.743×0.9＝2.009kNV2＝q1L1＝3.7×0.4＝1.48kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.009，1.48]＝2.009kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.009×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×73400×5)＝14.457N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.2＝2.068kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.068×9004/(100×206000×7.34×104)＝0.607mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.068×4004/(8×206000×7.34×104)＝0.438mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×400/400＝2mm满足要求！9.4.5主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝3.757kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.2＝3.014kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.743kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.2＝2.108kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.014×0.9+1.2×0.743×0.9＝3.786kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×3.014+0.45×0.743)×0.9+3.757×0.4＝2.889kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.272kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.108×0.9＝2.087kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×2.108×0.9+2.108×0.4＝1.602kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.252kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.909×106/4490=202.355N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.68×1000/424＝26.792N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.728mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.802mm≤[ν]=2×300/400=1.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.849kN，R2=9.885kN，R3=10.764kN，R4=8.126kN图二支座反力依次为R1=8.967kN，R2=10.345kN，R3=10.345kN，R4=8.967kN9.4.6可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝10.764/0.6=17.939kN≤[N]＝30kN满足要求！9.4.7立杆验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2016设置要求立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)427立杆截面回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)4.55抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1200+2×450)=2310mmλ=l0/i=2310/16.1=143.478≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμ(h+2a)=1.185×1.1×(1200+2×450)=2737.35mmλ=l0/i=2737.350/16.1=170.022查表得，φ1=0.245支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.115=0.104kN/m风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×0.4×0.254=0.091kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.42×0.104+8.4×0.091=4.42kN.m不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.Nd1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[9.849，10.345，10.764，8.967]/0.6+1.1×1.3×0.15×8.4=19.741kN≤30kN满足要求！不考虑风荷载σ=Nd1/(φ1A)＝19.741×103/(0.245×427)=188.701N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！9.4.8高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016第6.3.13：独立的模板支撑架高宽比不宜大于3，当大于3时，应采取加强措施H/B=8.4/3.5=2.4≤3满足要求！9.4.9架体抗倾覆验算参考《规范》JGJ166-2016第5.3.11条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.52×0.9×[0.15×8.4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3.5/2=26.163kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×4.42=14.585kN.M满足要求！9.5高支模碗扣式钢管满堂脚手架板支撑体系二（260mm板厚，层高10m）9.5.1工程属性新浇混凝土楼板名称地下一8.4m260碗扣楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)260模板支架高度H(m)10模板支架纵向长度L(m)15模板支架横向长度B(m)4.5支架外侧模板高度Hm（mm）15009.5.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)19.5.3模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2016设置要求立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)340小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)400主梁最大悬挑长度l2(mm)300荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图9.5.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)29面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.26)+1.5×0.9×2.5]×1=13.188kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.26))×1＝6.626kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝13.188×0.22/8＝0.066kN·mσ＝Mmax/W＝0.066×106/24000＝2.747N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.626×2004/(384×10000×144000)=0.096mmν＝0.096mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！9.5.5小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.0小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)3.67小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)7.34小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.26)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝2.695kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.26)×0.2＝1.952kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.743kN/m计算简图如下：1、强度验算