角型钢悬挑脚手架施工、计算书

未找到目录项。计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)18立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.1挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)2地区北京北京钢板网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.555，0.51风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.167，0.153三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490承载能力极限状态q=1.3×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+0.9×1.5×2×1.5/(2+1)=1.621kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))=(0.033+0.35×1.5/(2+1))=0.208kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.621×0.92/8，1.621×0.152/2]=0.164kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.164×106/4490=36.549N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.208×9004/(384×206000×107800)，0.208×1504/(8×206000×107800)]=0.08mmνmax＝0.08mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.621×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.993kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=0.208×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.128kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=0.993kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.128kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.407×106/4490=90.574N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.424mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.322kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1×0.993=0.993kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=1×2.322=2.322kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×2/2×0.033/1.5)×18=2.58kN单内立杆：NG1k=2.58kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(18/1.5+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.792kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.792kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(18/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=1.658kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.1×1.5×18=2.7kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.792+1.658+2.7=6.149kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.792kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×2)/2=1.575kN内立杆：NQ1k=1.575kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(2.58+6.149)+0.9×1.5×1.575=13.473kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(2.58+1.792)+0.9×1.5×1.575=7.809kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443查《规范》表A得，φ=0.2652、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k=2.58+6.149=8.729kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(2.58+6.149)+0.9×1.5×1.575=13.473kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.153×1.5×32)=0.05kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[13473.485/(0.265×424)+50191.65/4490]=131.092N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48.3×3.0连墙件截面面积Ac(mm2)427连墙件截面回转半径i(mm)16.1连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.5×ωk×2×h×3×la=1.5×0.167×2×1.5×3×1.5=3.382kN长细比λ=l0/i=600/16.1=37.267，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(3.382+3)×103/(0.896×427)=16.681N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=3.382+3=6.382kN≤0.9×8=7.2kN满足要求！（2）普通三角架SJJ1计算经过计算得到，组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：13.473kN，按照13.5KN计算；单内立杆：7.809kN，按照7.9KN。F节点的螺栓所受剪力为21.4KN，螺栓所受抗拔力为螺栓的剪力设计值为59.66KN，满足要求；螺栓抗拔力设计值为65.94KN，满足要求。=13.5NBE=13.5×1.37÷0.55=33.63KN(压杆)NBE×cosαNBD=33.63×1.25÷1.37=30.68KN(拉杆)NCE×0.341=13.5×0.85NCE=33.65KN(压杆)=NCD×cosα+NCE×cosαNCD=(XC-NCE×cosα)/cosα=(35.71-33.65×1.25÷1.37)/0.588=8.52(压杆)杆的压杆稳定（BC杆按最大杆长考虑）λ查表得ψ=0.608 A=7.38cm2σ=N/ψA=33.63*103/0.608*738=74.9MPa 满足要求杆的压杆稳定角钢的回转半径为λ查表得ψ=0.646 A=3.09cm2σ=N/ψA=8.52*103/0.646*309=42.7MPa 满足要求杆M值）角钢的,σ满足要求（3）阳角三角架SJJ2计算三角架受力图经计算得到A支座的竖向作用力为连墙螺栓的所受剪力为螺栓的剪力设计值59.66KN，满足要求。化学螺栓的拉力设计值三角架各杆件轴力图N（1）=55.16KN(拉杆)N（2）=42.96KN(拉杆)N（3）=42.96KN(拉杆)N（4）=42.96KN(拉杆)N（5）=21.4KN(拉杆)N（6）=6.83KN(压杆)N（7）=10.06KN(拉杆)N（8）=7.9KN(压杆)N（9）=44.80KN(压杆)N（10）=53.26KN(压杆)计算得到三角架杆件内力，经分析）压杆（）压杆、需验算稳定。）验算）杆的压杆稳定L*5角钢（按最大杆长考虑）λ==8查表得ψ=2 =c²σ满足要求。λ==61查表得ψ==c²σ满足要求。（4）悬挑梁计算悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)6悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115033001050否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.7313.47400150028.7313.4713001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=8.73/1=8.73kN第2排：F'2=F2'/nz=8.73/1=8.73kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=F1/nz=13.47/1=13.47kN第2排：F2=F2/nz=13.47/1=13.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×23.525×106/185000=127.162N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×27.566×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=26.973N/mm2τmax=26.973N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=11.278mm≤[ν]=2×lx/250=2×2000/250=16mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-9.019kN,R2=37.367kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《