模板工程施工计算书

10.1180mm楼板计算书 110.2250mm楼板计算书 1410.3350*1050mm梁模板支架计算书 2710.4400*1000mm梁模板支架计算书 3810.5450*850mm梁模板支架计算书 4910.6500*900mm梁模板支架计算书 6010.7550*700mm梁模板支架计算书 7110.8350*1050mm梁侧模板计算书 8210.9400*1000mm梁侧模板计算书 8910.10500*850mm梁侧模板计算书 9510.11500*900mm梁侧模板计算书 10110.12550*700mm梁侧模板计算书 10810.1180mm楼板计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.80m，顶层水平杆步距h'=1.00m。立杆钢管类型选择：B-LG-2000(Φ48×3.2×2000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.18+0.30)+1.40×3.00=9.982kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.18+0.7×1.40×3.00=9.039kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.180×0.900+0.300×0.900=4.336kN/m活荷载标准值q2=(0.000+3.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=25.35cm3；截面惯性矩I=16.48cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.336+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.081kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.081×1000×1000/25350=3.508N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.336+1.40×2.700)×0.300=1.617kN截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1617.0/(2×900.000×13.000)=0.228N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.336×3004/(100×9000×164775)=0.160mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.180×0.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.20×1.355+1.20×0.090=1.734kN/m活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(1.260+1.734)×0.900=2.695kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.695/0.900=2.994kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.99×0.90×0.90=0.243kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×2.994=1.617kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×2.994=2.965kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面惯性矩I=142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.243×106/40833.3=6.53N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1617.02/(2×50.00×70.00)=0.762N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.445kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.445×900.04/(100×9000.00×1429167.0)=0.499mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=2.965kN均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.850kN.m经过计算得到最大支座F=9.906kN经过计算得到最大变形V=0.542mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.850×106/8496.0=104.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.542mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.085×6.000=0.510kN钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.180×0.900×0.900=3.660kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=4.413kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+0.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.70kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=2.160m；λ=2160/15.9=135.849,φ=0.281立杆稳定性验算:σ=1.10×8697/(0.281×450)=75.780N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.40×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×1.280×1.200=0.768kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.40×0.6×0.768×0.900×1.800×1.800/10=0.188kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.768×6.0×0.90×(0.5×6.0+0.60)=14.930kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(14.930/10.00)=0.796kN立杆Nw=1.200×4.413+1.400×2.430+1.40×0.6×0.796=9.366kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(9366/(0.281×450)+188000/4730)=125.356N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=10.0002×0.900×(0.630+0.300)+2×(0.000×10.000×0.900)×10.000/2=83.704kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×14.930=49.269kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=34.79(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=8.70kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.254fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666,底模拆除时混凝土强度需达到设计混凝土强度等级值的百分率为75.0％。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2160.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4000mm×180mm，截面有效高度h0=160mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.00×0.50=4.00m，楼板计算范围内摆放9×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.18)+1×1.20×(0.51×9×5/8.00/4.00)+1.40×3.00=10.84kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.00×10.84=43.37kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×ql2=0.0829×43.37×4.002=57.53kN.m按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=8.35N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fc=2160.00×300.00/(4000.00×160.00×8.35)=0.12根据公式αs=ξ(1-0.5ξ)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为：αs=0.121此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fc=0.121×4000.000×160.0002×8.4×10-6=103.5kN.m结论：(1)由于∑Mi=103.47=103.47>Mmax=57.53第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。(2)混凝土强度达到58.40%＜75.00%,不满足混凝土结构工程施工规范要求。所以，第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.00×0.50=4.00m，楼板计算范围内摆放9×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.18)+1×1.20×(0.30+25.10×0.18)+2×1.20×(0.51×9×5/8.00/4.00)+1.40×3.00=17.49kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.00×17.49=69.94kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×ql2=0.0829×69.94×4.002=92.77kN.m按照混凝土的强度换算得到14天后混凝土强度达到79.20%，C30.0混凝土强度近似等效为C23.8。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=11.33N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fc=2160.00×300.00/(4000.00×160.00×11.33)=0.09根据公式αs=ξ(1-0.5ξ)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为：αs=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2=αsbh02fc=0.085×4000.000×160.0002×11.3×10-6=98.6kN.m结论：(1)由于∑Mi=103.47+98.58=202.05>Mmax=92.77第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。(2)混凝土强度达到79.20%≥75.00%,满足混凝土结构工程施工规范要求。所以，第3层以下的模板支撑可以拆除。盘扣式楼板模板支架计算满足要求！10.2250mm楼板计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.50m，顶层水平杆步距h'=1.00m。立杆钢管类型选择：B-LG-2500(Φ48×3.2×2500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×70.mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.25+0.30)+1.40×3.00=12.090kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.25+0.7×1.40×3.00=11.411kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.250×0.900+0.300×0.900=5.918kN/m活荷载标准值q2=(0.000+3.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=25.35cm3；截面惯性矩I=16.48cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×5.918+1.40×2.700)×0.250×0.250=0.068kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.068×1000×1000/25350=2.951N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.918+1.40×2.700)×0.250=1.632kN截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1632.0/(2×900.000×13.000)=0.230N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×5.918×2504/(100×9000×164775)=0.106mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.250×0.250=1.569kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.250=0.075kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)×0.250=0.750kN/m静荷载q1=1.20×1.569+1.20×0.075=1.973kN/m活荷载q2=1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(1.050+1.973)×0.900=2.721kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.720/0.900=3.023kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.02×0.90×0.90=0.245kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.023=1.632kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.023=2.992kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面惯性矩I=142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.245×106/40833.3=6.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1632.15/(2×50.00×70.00)=0.769N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.644kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.644×900.04/(100×9000.00×1429167.0)=0.568mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=2.992kN均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.978kN.m经过计算得到最大支座F=11.960kN经过计算得到最大变形V=0.725mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.978×106/8496.0=120.60N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.725mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.092×6.000=0.551kN钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.250×0.900×0.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=5.877kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+0.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.45kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.10×10454/(0.387×450)=65.977N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.40×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×1.280×1.200=0.768kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.40×0.6×0.768×0.900×1.500×1.500/10=0.131kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.768×6.0×0.90×(0.5×6.0+1.20)=17.418kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(17.418/10.00)=0.929kN立杆Nw=1.200×5.877+1.400×2.430+1.40×0.6×0.929=11.235kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(11235/(0.387×450)+131000/4730)=101.282N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=10.0002×0.900×(0.680+0.300)+2×(0.000×10.000×0.900)×10.000/2=88.244kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×17.418=57.480kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=41.82(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=10.45kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.254fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.20m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666,底模拆除时混凝土强度需达到设计混凝土强度等级值的百分率为75.0％。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3150.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4200mm×250mm，截面有效高度h0=230mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.00×0.53=4.20m，楼板计算范围内摆放9×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.25)+1×1.20×(0.55×9×5/8.00/4.20)+1.40×3.00=12.98kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.20×12.98=54.50kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×ql2=0.0829×54.50×4.202=79.70kN.m按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=8.35N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fc=3150.00×300.00/(4200.00×230.00×8.35)=0.12根据公式αs=ξ(1-0.5ξ)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为：αs=0.113此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fc=0.113×4200.000×230.0002×8.4×10-6=209.7kN.m结论：(1)由于∑Mi=209.66=209.66>Mmax=79.70第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。(2)混凝土强度达到58.40%＜75.00%,不满足混凝土结构工程施工规范要求。所以，第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.00×0.53=4.20m，楼板计算范围内摆放9×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.25)+1×1.20×(0.30+25.10×0.25)+2×1.20×(0.55×9×5/8.00/4.20)+1.40×3.00=21.75kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.20×21.75=91.36kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×ql2=0.0829×91.36×4.202=133.60kN.m按照混凝土的强度换算得到14天后混凝土强度达到79.20%，C30.0混凝土强度近似等效为C23.8。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=11.33N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fc=3150.00×300.00/(4200.00×230.00×11.33)=0.09根据公式αs=ξ(1-0.5ξ)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为：αs=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2=αsbh02fc=0.085×4200.000×230.0002×11.3×10-6=213.9kN.m结论：(1)由于∑Mi=209.66+213.88=423.54>Mmax=133.60第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。(2)混凝土强度达到79.20%≥75.00%,满足混凝土结构工程施工规范要求。所以，第3层以下的模板支撑可以拆除。盘扣式楼板模板支架计算满足要求！10.3350*1050mm梁模板支架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.8m，梁截面B×D=350mm×1050mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h'=1.00m，立杆钢管选择：φ48.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.5mm梁底增加2道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方50×70mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用木方:50×70mm梁底支撑顶托梁长度0.90m。梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。梁底承重杆按照布置间距275,350mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值3.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.120×0.137×0.900=0.492kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.050×0.900=24.098kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×1.050+0.350)/0.350=3.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+0.000)×0.350×0.900=0.945kN均布荷载q=1.30×24.098+1.30×3.150=35.422kN/m集中荷载P=1.50×0.945=1.418kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=25.35cm3；截面惯性矩I=16.48cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.547kNN2=5.361kNN3=5.361kNN4=1.547kN最大弯矩M=0.060kN.m最大变形V=0.003mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.060×1000×1000/25350=2.604N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2775.0/(2×900.000×13.000)=0.391N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.003mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.361/0.900=5.957kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.96×0.90×0.90=0.482kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×5.957=3.217kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×5.957=5.897kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面惯性矩I=142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.482×106/40833.3=13.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3216.51/(2×50.00×70.00)=1.516N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.885kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.885×900.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.342mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.345kN.m经过计算得到最大支座F=8.349kN经过计算得到最大变形V=0.059mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.345×106/8496.0=42.54N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.059mm顶托梁的最大挠度小于350.0/400,满足要求!三、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.12)+1.50×3.00)×(0.14+0.90/2)×0.90=4.83kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=-0.91kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=-0.91+4.83=3.91kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=-0.91kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=-0.91+4.83=3.91kN梁底立杆受力最大值为Nm=8.35kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=8.35kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(-0.91,-0.91)=-0.91kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式顶托梁的最大支座力N1=8.349kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.30×0.511=0.665kNN=8.349+0.665=9.014kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h''+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.10×9014/(0.387×450.4)=56.839N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×1.280×1.200=0.768kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.768×0.900×1.500×1.500/10=0.140kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.768×5.8×0.90×(0.5×5.8+0.80)=14.606kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(14.606/8.00)=0.974kN立杆Nw=1.300×8.349+1.500×0.511+1.50×0.6×0.974=9.890kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(9890/(0.387×450.4)+140000/4732)=91.623N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!五、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=8.0002×0.900×(0.631+0.500)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=65.171kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×14.606=48.200kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=36.06(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=9.01kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.363fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算(梁板共用立杆)满足要求！10.4400*1000mm梁模板支架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.7m，梁截面B×D=400mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h'=1.00m，立杆钢管选择：φ48.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.5mm梁底增加1道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方50×70mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用木方:50×70mm梁底支撑顶托梁长度0.90m。梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。梁底承重杆按照布置间距450mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值3.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.120×0.125×0.900=0.448kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.900=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×1.000+0.400)/0.400=2.700kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+0.000)×0.400×0.900=1.080kN均布荷载q=1.30×22.950+1.30×2.700=33.345kN/m集中荷载P=1.50×1.080=1.620kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=25.35cm3；截面惯性矩I=16.48cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.657kNN2=5.822kNN3=5.822kNN4=1.657kN最大弯矩M=0.075kN.m最大变形V=0.004mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.075×1000×1000/25350=3.254N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3033.0/(2×900.000×13.000)=0.428N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.004mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.822/0.900=6.469kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.47×0.90×0.90=0.524kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×6.469=3.493kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×6.469=6.404kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面惯性矩I=142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.524×106/40833.3=14.12N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3493.26/(2×50.00×70.00)=1.647N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.180kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.180×900.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.443mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.486kN.m经过计算得到最大支座F=14.348kN经过计算得到最大变形V=0.046mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.486×106/8496.0=59.93N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.046mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.12)+1.50×3.00)×(0.13+0.90/2)×0.90=4.72kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=0.79kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.79+4.72=5.51kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=0.79kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.79+4.72=5.51kN梁底立杆受力最大值为Nm=14.35kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=14.35kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.79,0.79)=0.79kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式顶托梁的最大支座力N1=14.348kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.30×0.418=0.543kNN=14.348+0.543=14.892kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h''+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.10×14892/(0.387×450.4)=93.902N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×1.280×1.200=0.768kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.768×0.900×1.500×1.500/10=0.140kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩