大学《钢结构设计原理》期末复习试题库及答案解析

23320.在计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，对虚轴为什么要采用换算长21.什么叫钢梁丧失整体稳定？影响钢梁整体稳定的主要因素是什么？提高1.计算中和轴的位置（对水平焊缝的形心位置yaybW484cmWW484cmWwwyb21.1EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(w),w)3227cm32MaEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(a),w)aMWWwFwwww2444193.8N/mm24193.8N/mm275.9N/75.9N/mm24552.试计算如图所示钢板与柱翼缘的连接角焊缝的强度。已知N=390kN（设yxxy33fff66(f2f2f(291.62f ffwf=160N/mm2,N=529khf3N23K2N120.7hfffff32320.7hfffw20.761604.设计矩形拼接板与板件用三面围焊连接的平接接头。轴心拉力N=，（），77efef25wff4wff4EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m,)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)88bvNbvbcbvdbfbfv4btfc24233N064.5取取nAEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up11(2),m,)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up11(2),m)99AA2fvb41b1b2vv2vv4bdbd2c734.4kN (bn (bAEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(II),n)[2e2a2e22EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(III),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(I),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(II),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up8(II),n)fnNnAfn)n28.98EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(v),n)vnnbvNbvbNbcvnvd2fvb4tfbc2224185.4kNAIn(bn32cm2[2en[2en2a2e22EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up8(III),n)0)t(2522.15)1.428.98cm2EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(I),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(II),n)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(II),n)nNnAfn)n28.98EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(v),n)vnn2bvbvdbcNdbc4tfbfvfbfc2212181.7kN81.7kN41EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up12(2),m,)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up12(2),m)bfbfvv4bdftbbdftccc411NVT4535TT2222yiV1yVn4EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(T),1x)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(N),x)2EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(T),1)yEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(V),1y)22bbEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)44IEQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(4),m，)EQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(3),m)EQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(4),m，)EQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up13(3),m)b），I2I443333EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up13(2),m)挠度不起控制作用，截面无削弱。整体稳定系数b=0ql228332288NAnNNAnNfW2fWxx8628633设计值为650kN,在腹板平面承受均布荷载设计值q＝6.24kN/m。试计算此压服点、抗拉强度和伸长率由一次静力单向均匀拉伸试验螺栓连接的优点：具备铆钉连接塑性、韧性好，传力可靠的优其外观可见缺陷及几何尺寸偏差必须符合三级合格标13.钢材在施焊过程中会在焊缝及附近区域内形成不均匀的温度场，在高温区产生拉应衡。这种应力称焊接残余应力。随焊接残余应力的产生焊接残余变形的影响：变形若超出了施工验收规范14．普通螺栓连接中的抗剪螺栓连接是依靠螺栓抗剪和孔壁承压来传递外力。当受剪螺栓连接在达到极限承载力时，可能出现五种破坏形式，被挤压坏、构件被拉断、构件端部被剪坏和螺栓弯曲破18.受轴心压力作用的直杆或柱，当压力达到临界值时，会发生有直线平衡状态转变为弯曲平衡状态变形分枝现象，这种现象称为压杆为第一类稳定问题。由于压杆截面形式和杆端19.在考虑实际轴心压杆的临界力时应考虑残余应力的影响、初弯曲和初偏心的影响、杆20.格构式轴心受压构件一旦绕虚轴失稳，截面上的横向剪力必须通过缀材来传递。但因缀材本身比较柔细，传递剪力时所产生的变形较大，从而使低稳定临界力。所以在计算整体稳定时，对虚轴要采用换算其侧向变形也只是在一定的限度内，并随着干扰力的的弯曲压应力达到某一数值时，钢梁在偶然的侧向干扰力作用侧向弯曲，并同时伴随着扭转。这时即使除去侧向干扰力，侧矩再稍许增大，则侧向弯扭变形迅速增大，产生弯扭屈曲，梁影响钢梁整体稳定的主要因素有：荷载类型、荷载作1tfy2,,0tfy）：2c2)21）：2c2)2123．轴心受压构件中整体稳定性涉及构件的几何形状和尺寸（长度和截面几何特征）、杆端的约束程度和与之相关的屈曲形式（弯曲屈曲、扭在计算整体稳定时，都需要考虑到。因此，在对轴心受压构NA压弯构件的整体失稳可能为弯矩作用平面内（生弯扭屈曲，即弯矩作用平面外失稳。在计算其稳虑的因素外，还需考虑荷载类型及其在截面上的作用点件，计算公式为mxxNxf。可见，压弯构件的整体稳定计算比轴心受压构件载能力时，虽然也考虑了初弯曲、初偏心等初始缺陷的影响是承受轴心压力，弯矩的作用带有一定的偶然性。对压弯构立即产生挠曲，但其在失稳前只保持这种弯曲平衡状态，不的平衡分枝现象，故压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性属24.局部稳定性属于平板稳定问题，应应用薄板稳定理论，通过限制翼缘和腹板的宽厚比所保证的。确定限值的原则：组成构件的板件的局部失者两者等稳。轴心受压构件中，板件处于均匀受压态下，其影响因素有板件的形状和尺寸、支承情况和应压应力等的单独作用和各种应力的联合作用弹性或EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(I),n))EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up10(N),1)fnnAEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up10(II),n)[2eEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(III),n)EQ\*jc3\*hps34\o\al(\s\up11(N),III)nEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up9(v),n)vvAxxixyIyyyNyxx2218xIxA12yIyA6xx6LxLy11AIAIyAx1Iy77.78yyxx2AxxyyA2x21211AxIxyIyyiyy98100cm38100cm3A21600yyb0.76bb2ybfy2620AxIxyIy332202406102215.035.038100cm8100cmyiyy7A21600yybbb2yttbfy2620loxxx222xx30.842(按a类截面）xNMyyyiyyyy2yb74.32Nx6EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(3),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up13(2),m)f215（N/mEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up12(2),m)）EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(4),m)44oxEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(b),V)V提示：剪力V可假定全部由腹板承担，弯矩按刚度比分配，即wwIt，t，fcw215N/mm2，w486.9kNmw202.9N/mm2w41.7N/mm2125N/mm2，满足要求EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(2),w)wEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up12(2),m)a9.9cmyb21.1cmEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)w4790cm4EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(a),w)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up10(w),w)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(w33mm2236.5N/EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(w),f)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m。)），1V240kN1N22f7.设计如图所示矩形拼接板与板件用普通螺栓连接的平接接头，图中长度单位为mm。EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m,)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)n2106mm2213.7N/mm2215EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up12(2),m)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m，)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(2),m)bNvbNc85.4kN连接螺栓所能承受的最大轴心力设计值N73EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up8(I),n)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(II),n)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up8(III),n)NnnAfn构件所能承受的最大轴心力设计值按Ⅱ-Ⅱ截面N633.4kNEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up9(v),n)通过比较