妇幼保健院配套道路桥梁工程施工图设计计算书

工程编号：妇幼保健院配套道路桥梁工程施工图设计计算书第一章设计资料和结构尺寸1.1工程概况本次设计道路位于。道路等级为城市次干路观月支路道路等级为城市支路，博才路本次设计长度552.865m，标准路幅26m，设计时速30km/h，观月支路本次设计长度113.478m，标准路幅26m，设计时速30km/h。拟建道路北侧地块已出让给渝北区妇幼保健院，妇幼保健院分建筑群体和停车场两部分，建筑群体靠北侧，停车场靠南侧，紧邻拟建道路。道路南北走向段由北向南降低，与地块形成路高地低的形式，高差约2~18m；东西走向直段，地块高差与拟建道路齐平。根据现场实际情况直线段存在放坡条件，采用自然放坡+坡面防护。曲线段无放坡条件，采用支挡结构+桥梁形式。根据现场地形情况，本次桥梁上部结构采用30m跨径等截面预应力混凝土连续梁，桥梁分左右两幅设置，两幅桥相接处设置2cm纵向伸缩缝。上部结构总共布置二联。第一联：3x30=90m，等截面预应力混凝土连续梁；第二联：3x30=90m，等截面预应力混凝土连续梁。桥梁布置图如下所示：桥梁平面布置图桥立面布置图桥梁桥面全宽26.0m，标准段横断面布置为4.2m（人行道）+17.6（车行道）+4.2（人行道）=26.0m。标准横断面布置图1.2建设条件1.2.1气象水文气象：拟建区属中亚热带湿润季风气候区，大陆性季风气候显著，具有冬暖春早，秋短夏长，初冬多雨，盛夏炎热，秋多阴雨，降水丰沛，水热同季，无霜期长，湿度大，风力小，多伏旱和云雾，少日照的特点。年均气温17.3℃，年平均日照1341小时，无霜期平均在319天以上。年均降雨1100mm，年均降水日为152天。常年风向为北，风力平均二级，气候温和，适宜多种动、植物的生长和繁育。水文：拟建场地属剥蚀丘陵地貌；处于跳蹬河南岸斜坡地形；周边无其他水源补给，主要补给来源为大气降水，在拟建道路K0+155～K0+200段存在一水塘，勘察时水深约0.5～1.5m，按道路整平标高整平后，该水塘将被填埋，拟建场地周边未见湖泊以及水库等其它大型地表水体，水文条件简单。1.2.2地形地貌场地为原始浅丘夹谷地形，地形较缓，地形坡角约1～20°，局部25°，零星陡坎约70°。最低点位于线路起点，最高点位于线路终点，地面高程272.62～325.78m，相对高差53.16m。拟建工程场地地貌总体属剥蚀丘陵地貌。1.2.3地质构造勘察场地构造单元位于重庆-江北向斜北西翼，岩层呈单斜状产出，未见断层通过本场地，未见断裂破碎带分布，岩层分布稳定，未见褶皱分布，地质构造简单。据场内和场外基岩露头观测：岩层产状：135°∠12°；层面平直，闭合～微张状，泥质充填，结合很差，属软弱结构面。观测到岩体中发育二组裂隙：①：245°∠75°，延伸5m左右，间距1.2～1.5m，微张，裂隙充填少量泥质物，间距2.7~5.1m不等，无胶结，结合差，为硬性结构面。②：145°∠85°，延伸6～7m，间距0.6～1.8m，张开2.5～5.4cm，充填碎屑物为主，间距3.5～4.2m不等，无胶结，结合差，为硬性结构面。1.2.3地层岩性据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层有第四系全新统人工填土（Q4ml），第四系全新统残坡积粉质粘土（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩。现由上至下分述：第四系全新统（Q4）1素填土（Q4ml）：杂色。主要由粉质粘土、强风化泥岩、砂岩碎石等组成，硬杂物总体含量约15～30%；粒径约3mm～300mm。松散，稍湿。系周边区域平场时机械无序抛填形成，局部有架空现象，分布于拟建场大部分区域，为新近堆填。未被污染。厚度0.50m（ZY3）～17.60m（ZY45），厚度变化大，均匀性差。2粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色。可塑状（水塘表层约0.20～1.0m呈软塑～流塑）。切面稍有光泽，无摇震反应，韧性中等，干强度中等，含少量硬杂物。分布于拟建场地局部地段。厚0.60（ZY24）～2.10m（ZY22）。侏罗系中统沙溪庙组（J2s）1泥岩：紫红色。主要由粘土矿物组成，局部含砂质条带。泥质结构，厚层状构造。为场地主要岩性，分布于整个道路区工程场地，本次勘察钻探揭露最大铅直厚度13.10(ZY12)。2砂岩：灰棕色。,矿物成分以由石英为主，长石次之并含云母等。细～中粒结构，中～厚层状构造，钙质胶结。本次勘察钻探揭露最大铅直厚度12.30m(ZY39)。1.2.4基面顶面及基岩风化带特征拟建道路区工程场地内，基岩埋深0.00（ZY44）～17.60m（ZY45），基岩面与原始地形起伏基本一致。据钻探揭露的实际情况，将基岩划分为强风化带及中等风化带。强风化带岩芯破碎，呈短柱状、碎块状、饼状，质软，碎块手折可断，其岩体破碎。局部强风化泥质粉砂岩质软，碎块手捏可成渣状、砂状；泥岩手折易断，砂岩质软、岩芯破碎。其厚度变化较大，本次钻探揭露厚度1.50～2.20m。中等风化带岩芯较完整，主要呈柱状，短柱状，少量碎块状，岩芯节长一般0.03～0.30m。本次钻探揭露最大铅直厚度11.60m（ZY20）。1.2.5水文地质条件据调查，拟建场地内及周边未见地表水体。根据地下水赋存条件、水力特征等因素判定，场地内地下水主要为第四系松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水。孔隙水主要赋存于场地素填土中，素填土为透水层；孔隙水受大气降雨补给，水量呈雨季大、旱季小的特点；基岩裂隙水主要赋存于裂隙中，裂隙水主要赋存于风化裂隙中，受大气降雨和上覆孔隙水的补给；向场外低洼处排泄并汇入跳磴河。本次勘察钻探过程中抽干孔内残留水后，对所有钻孔终孔24小时观测，各钻孔中未见稳定的地下水，故勘探深度范围内地下水贫乏，水文地质条件简单。但雨季在土层较厚地段和岩石裂隙中可能存在上层滞水和裂隙水。根据调查，场地周边和拟建场内无污染的工厂、矿山或污染排放点等污染源，场内素填土为未污染土，据《公路工程地质勘察规范》JTGC20-2011附录K判定场地环境类型为Ⅱ类，并结合当地经验判定，环境水和土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，土对钢结构具微腐蚀性。1.2.6不良地质现象根据现场地质调查及钻探揭露，场地及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。填土之下，未见沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。1.2.7岩土参数选用及建议岩土体设计参数取值岩土名称重度(kN/m3)抗剪强度抗拉强度(MPa)岩体水平抗力系数、（土体水平抗力系数的比例系数）岩石抗压强度标准值（MPa）地基承载力特征值(kPa)基底摩擦系数天然饱和天然粘聚力(kPa)内摩擦角(°)粘聚力(kPa)内摩擦角(°)天然饱和素填土20.0*（21.0*）5.0*30*222*/8MN/m4//载荷试验确定0.25粉质粘土19.50（20.0*）22.6*13.1*15.8*8.0*/10MN/m4//150*0.25强风化砂岩24.00*////////400*0.35强风化泥岩24.50*////////300*0.30中等风化砂岩24.60*1500*36.0°*//0.60*300MN/m322.5115.7381710.50中等风化泥岩25.00*400*33.0°*//0.17*60MN/m34.732.8617170.40LX1/58*20*////////LX2/58*20*////////层面/20*12*////////取值说明：①带“*”号的数值为经验值；②当设计采用地基承载力基本容许值时，地基承载力基本容许值可按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63—2007）第3.3.节相关规定确定（强风化泥岩取300kPa；强风化砂岩取400kPa；中等风化泥岩取800kPa；中等风化砂岩取1500kPa）；③表中结构面抗剪强度根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.3.1结合工程经验确定；④岩体水平抗力系数根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表14.2.12-2确定；⑤挡墙基底摩擦系数根据《公路路基设计规范》（JTGD60--2007）表5.4.3-2确定；⑥边坡坡率值根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013第14.2.1条、第14.2.2条确定。1.3设计的技术标准与规范设计规范:《工程建设标准强制性条文（城市建设部分）》（建标[2013]202号）《市政公用工程设计文件编制深度规定》（2017年版）《城市桥梁设计规范》（CJJ11—2011）（2019修订版）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362—2018）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363—2019）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTGT3310-2019）《城市桥梁桥面防水工程技术规程》(CJJ139-2010)《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T20065-2016)《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》(JT/T529-2016)《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2014）《钢筋混凝土用钢第1部分热轧光圆钢筋》(GB1499.1-2017)《钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋》(GB1499.2-2018)《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107—2016）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18—2012）《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》（JT/T327-2016）《公路桥梁盆式支座》(JT/T391-2019)《城镇桥梁沥青混凝土桥面铺装施工技术标准》(CJJ/T279-2018）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《大体积混凝土施工标准》（GB50496-2018）其它有关现行国家标准、行业标准及地方标准。技术标准：（1） 道路等级：城市次干路（2） 设计时速：30km/h（3） 结构设计安全等级：一级（4） 设计基准期：100年（5） 设计使用年限：100年（6） 环境类别：Ⅱ类（7） 抗震设防标准：6度，基本地震加速度0.05g（8） 抗震设防分类别：C类（9） 汽车荷载：城—A级（10） 预应力类型：A类预应力结构（11） 桥梁标准段横断面布置：4.2m（人行道）+17.6m（车行道）+4.2m（人行道）=26m。第二章结构验算荷载计算2.1荷载作用2.1.1一期恒载结构自重：结构容重按25kN/m3取值；桥面铺装为4cmSMA-13沥青玛蹄脂碎石混合料、6cm中粒式沥青混凝土（AC-20C）。车行道铺装：21.1KN/m；人行道构造：26.5KN/m。2.1.2混凝土收缩及徐变作用按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2018）取值；计算中分别考虑施工阶段、成桥时刻、使用10年时的收缩徐变对结构的影响并指导设计。2.1.3基础变位作用基础考虑沉降位移5mm。2.1.4预应力钢束张拉控制应力：0.75fpk=1395MPa及0.72fpk=1339.2MPa，具体钢束张拉控制应力与图纸对应。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.2条考虑预应力损失。2.2可变作用2.2.1活载作用内力计算汽车荷载效应根据《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）取值，本设计中采用城-A级，设计车道为双向两车道，不计挂车荷载。横向车道布载系数取1，本次计算不考虑纵向折减。车道荷载城-A级：车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，集中荷载标准值Pk：桥梁计算跨径小于或等于5m时，Pk=270KN，桥梁计算跨径等于或大于50m时，Pk=360KN，采用内插法计算Pk。对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；2.2.2整体升降温桥面铺装为普通钢筋混凝土。竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)表4.3.12-3进行计算；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5，加载如下图所示：2.2.3整体升降温整体升温：20度；整体降温：20度。2.2.4构件类型上部结构主梁纵向计算按A类预应力结构验算，横梁及下部结构按钢筋混凝土构件验算。2.2.5汽车荷载制动力汽车荷载制动力按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）第4.3.5条计算。公路-I级汽车荷载单车道制动力标准值不得小于165kN。2.3内力组合2.3.1基本组合在此基本组合考虑永久作用—结构重力，可变作用—汽车荷载、温度梯度、基础沉降作用，则基本组合作用效应表达式为：式中：—结构重要性系数，取为1.0； —永久作用结构重力效应分项系数，取为1.2；—可变作用荷载效应分项系数，取为1.4；—除汽车荷载效应（含冲击力、离心力）、风荷载外其它可变作用效应系数；—永久作用结构重力效应标准值；—可变作用汽车荷载效应标准值。2.3.2频遇组合在此频遇组合考虑永久作用—结构重力、收缩徐变作用，可变作用—汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则频遇组合作用效应表达式为：式中：—可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为0.7，人群取为1.0，温度梯度取为0.8，其他1.0；其他参数见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.1.5条。2.3.3准永久组合在此准永久组合考虑永久作用—结构重力、收缩徐变作用，可变作用—汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则准永久组合作用效应表达式为：式中：—可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为0.4，人群取为0.4，温度梯度取为0.8，其他1.0；其他参数见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.1.5条。第三章主要材料3.1混凝土（1）C50混凝土（主梁）弹性模量：3.45×104Mpa，剪切模量：1.38×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=22.4Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.83Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(2)C40混凝土（桥墩）弹性模量：3.25×104Mpa，剪切模量：1.3×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=18.4Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.65Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(3)C30混凝土（基础）弹性模量：3.0×104Mpa，剪切模量：1.2×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=13.8Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.39Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(4)桥面沥青混凝土铺装γ=24.0KN/m33.2普通钢筋(1)HPB300钢筋：抗拉设计强度fsd＝250MPa，标准强度fsk＝300Mpa，弹性模量Es＝2.0×105Mpa。(2)HRB400钢筋：抗拉设计强度fsd＝330MPa，标准强度fsk＝400Mpa，弹性模量Es＝2.0×105Mpa。3.3预应力筋钢绞线材料参数按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG

3362-2018）取值，具体计算参数如下：

单束直径d：15.2mm

抗拉强度fpk：1860MPa

管道摩阻擦系数μ:0.17

管道偏差系数k:0.0015

锚具变形Δl：0.006m

松弛系数ξ：II级松弛（低松弛）0.3第四章主梁纵向验算4.1左幅第一联纵向验算4.1.1验算说明纵向计算采用MIDAS-CIVIL2019进行建模。结构后处理采用civildesigner进行结构验算。采用midascivil2019对西引桥模型进行计算。全桥划分为191个节点，190个单元。模型建立按实际施工阶段模拟。材龄考虑7天。模型如下：左幅第一联整体离散模型4.1.2正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；4.1.3斜截面抗剪验算持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.5-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求；4.1.4正截面抗裂验算使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.213MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.906MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=1.232MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.52MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；4.1.5顶底板斜截面抗裂验算使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.563MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.1.6腹板斜截面抗裂验算使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=1.025MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.1.7正截面压应力验算使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.351MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=8.239MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；4.1.8斜截面主压应力验算使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：EQσ\s\do4(cp)=11.352MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，满足规范要求；4.1.9法向应力验算施工阶段法向应力验算(顶)包络图施工阶段法向应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘EQσ\s\do4(tcc)=5.751MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(tcc)=8.504MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求。4.1.10倾覆验算支座反力表支座节点编号组合名称Fz(kN)验算结果201倾覆102015.492OK200倾覆101793.588OK205倾覆73595.694OK204倾覆104463.510OK207倾覆73146.211OK206倾覆105326.539OK203倾覆101534.825OK202倾覆82505.011OK按照《桥规》第4.1.8条验算：支座反力Fz>0，满足规范要求。抗倾覆稳定系数表倾覆方向最不利支座节点编号组合名称∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]验算结果右倾201倾覆1768525.8925728.37411.96252.5000OK右倾203倾覆1768525.8925728.37411.96252.5000OK右倾205倾覆1768525.8925728.37411.96252.5000OK右倾207倾覆1768525.8925728.37411.96252.5000OK左倾200倾覆2095257.2818427.14311.30362.5000OK左倾202倾覆2095257.2818427.14311.30362.5000OK左倾204倾覆2095257.2818427.14311.30362.5000OK左倾206倾覆2095257.2818427.14311.30362.5000OK按照《桥规》第4.1.8条验算：第1组无效支座中，201号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.963>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第2组无效支座中，203号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.963>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第3组无效支座中，205号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.963>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第4组无效支座中，207号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.963>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第5组无效支座中，200号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.304>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第6组无效支座中，202号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.304>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第7组无效支座中，204号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.304>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第8组无效支座中，206号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.304>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求。4.1.11支反力计算支反力计算表支座节点荷载Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)200标准440.0000.0002836.458201标准440.0000.0003958.486202标准460.0000.0003669.457203标准440.0000.0003387.007204标准440.000-3.0705981.670205标准470.0003.0696425.574206标准440.0000.0006988.979207标准470.0000.0006462.9024.2左幅第二联纵向验算4.2.1验算说明纵向计算采用MIDAS-CIVIL2019进行建模。结构后处理采用civildesigner进行结构验算。采用midascivil2019对东引桥第一联模型进行计算。全桥划分为193个节点，192个单元。模型建立按实际施工阶段模拟。材龄考虑7天。模型如下：左幅第二联整体离散模型4.2.2正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；4.2.3斜截面抗剪验算持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.5-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求；4.2.4正截面抗裂验算使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.456MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.128MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=1.980MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.571MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；4.2.5顶底板斜截面抗裂验算使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.46MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.2.6腹板斜截面抗裂验算使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=1.004MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.2.7正截面压应力验算使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.832MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=8.797MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；4.2.8斜截面主压应力验算使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：EQσ\s\do4(cp)=11.834MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，满足规范要求；4.2.9法向应力验算施工阶段法向应力验算(顶)包络图施工阶段法向应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘EQσ\s\do4(tcc)=6.446MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(tcc)=9.961MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；4.2.10倾覆验算支座反力表支座节点编号组合名称Fz(kN)验算结果203倾覆101541.847OK202倾覆82553.971OK207倾覆72995.431OK206倾覆105470.972OK209倾覆73217.559OK208倾覆104754.059OK205倾覆102084.398OK204倾覆101849.922OK按照《桥规》第4.1.8条验算：支座反力Fz>0，满足规范要求；抗倾覆稳定系数表倾覆方向最不利支座节点编号组合名称∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]验算结果右倾203倾覆1766347.1766406.87310.35562.5000OK右倾205倾覆1766347.1766406.87310.35562.5000OK右倾207倾覆1766347.1766406.87310.35562.5000OK右倾209倾覆1766347.1766406.87310.35562.5000OK左倾202倾覆2099197.2808914.88411.12722.5000OK左倾204倾覆2099197.2808914.88411.12722.5000OK左倾206倾覆2099197.2808914.88411.12722.5000OK左倾208倾覆2099197.2808914.88411.12722.5000OK按照《桥规》第4.1.8条验算：第1组无效支座中，203号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=10.356>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第2组无效支座中，205号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=10.356>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第3组无效支座中，207号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=10.356>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第4组无效支座中，209号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=10.356>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第5组无效支座中，202号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.127>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第6组无效支座中，204号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.127>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第7组无效支座中，206号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.127>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第8组无效支座中，208号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=11.127>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；4.2.11支反力计算支反力计算表支座节点荷载Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)202标准460.0000.0003721.487203标准440.0000.0003391.887204标准440.0000.0002905.533205标准440.0000.0003998.234206标准440.0000.0007185.601207标准470.0000.0006302.001208标准440.0004.0736329.238209标准470.000-4.0746376.5334.3右幅第一联纵向验算4.3.1验算说明纵向计算采用MIDAS-CIVIL2019进行建模。结构后处理采用civildesigner进行结构验算。采用midascivil2019对东引桥第二联模型进行计算。全桥划分为173个节点，172个单元。模型建立按实际施工阶段模拟。材龄考虑7天。模型如下：右幅第一联整体离散模型4.3.2正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；4.3.3斜截面抗剪验算持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.5-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求；4.3.4正截面抗裂验算使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.344MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.444MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.690MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=1.845MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；4.3.5顶底板斜截面抗裂验算使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.183MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.3.6腹板斜截面抗裂验算使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.942MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.3.7正截面压应力验算使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=10.839MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=8.632MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；4.3.8斜截面主压应力验算使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：EQσ\s\do4(cp)=10.847MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，满足规范要求；4.3.9法向应力验算施工阶段法向应力验算(顶)包络图施工阶段法向应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘EQσ\s\do4(tcc)=6.170MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(tcc)=9.614MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；4.3.10倾覆验算支座反力表支座节点编号组合名称Fz(kN)验算结果183倾覆101842.959OK182倾覆102086.598OK187倾覆73173.129OK186倾覆104394.514OK189倾覆72069.304OK188倾覆104772.544OK185倾覆101122.990OK184倾覆82376.840OK按照《桥规》第4.1.8条验算：支座反力Fz>0，满足规范要求；抗倾覆稳定系数表倾覆方向最不利支座节点编号组合名称∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]验算结果右倾183倾覆1761574.5919948.5046.18932.5000OK右倾185倾覆1761574.5919948.5046.18932.5000OK右倾187倾覆1761574.5919948.5046.18932.5000OK右倾189倾覆1761574.5919948.5046.18932.5000OK左倾182倾覆2087173.1864755.95418.32932.5000OK左倾184倾覆2087173.1864755.95418.32932.5000OK左倾186倾覆2087173.1864755.95418.32932.5000OK左倾188倾覆2087173.1864755.95418.32932.5000OK按照《桥规》第4.1.8条验算：第1组无效支座中，183号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=6.189>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第2组无效支座中，185号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=6.189>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第3组无效支座中，187号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=6.189>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第4组无效支座中，189号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=6.189>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第5组无效支座中，182号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=18.329>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第6组无效支座中，184号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=18.329>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第7组无效支座中，186号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=18.329>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第8组无效支座中，188号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=18.329>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；4.3.11支反力计算支反力计算表支座节点荷载Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)185应力60.0000.0002181.299182应力60.0000.0004056.598188应力60.6460.0007395.898187应力90.0000.0005006.780189应力9-0.6460.0004395.951186应力60.0000.0006971.989183应力60.0000.0002902.518184应力80.0000.0004482.1284.4右幅第二联纵向验算4.4.1验算说明纵向计算采用MIDAS-CIVIL2019进行建模。结构后处理采用civildesigner进行结构验算。采用midascivil2019对东引桥第二联模型进行计算。全桥划分为171个节点，170个单元。模型建立按实际施工阶段模拟。材龄考虑7天。模型如下：右幅第二联整体离散模型4.4.2正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；4.4.3斜截面抗剪验算持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.5-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.9条进行抗剪截面验算，满足规范要求；4.4.4正截面抗裂验算使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.423MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.477MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.819MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=1.884MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；4.4.5顶底板斜截面抗裂验算使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.129MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.4.6腹板斜截面抗裂验算使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.918MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；4.4.7正截面压应力验算使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=10.894MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=8.570MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；4.4.8斜截面主压应力验算使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：EQσ\s\do4(cp)=10.895MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，满足规范要求；4.4.9法向应力验算施工阶段法向应力验算(顶)包络图施工阶段法向应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘EQσ\s\do4(tcc)=6.202MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(tcc)=9.573MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；4.4.10倾覆验算支座反力表支座节点编号组合名称Fz(kN)验算结果181倾覆101130.095OK180倾覆82370.114OK185倾覆72061.653OK184倾覆104700.885OK187倾覆72746.814OK186倾覆104487.121OK182倾覆102040.933OK183倾覆101805.478OK按照《桥规》第4.1.8条验算：支座反力Fz>0，满足规范要求；抗倾覆稳定系数表倾覆方向最不利支座节点编号组合名称∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]验算结果右倾181倾覆1759072.41010538.4195.60542.5000OK右倾183倾覆1759072.41010538.4195.60542.5000OK右倾185倾覆1759072.41010538.4195.60542.5000OK右倾187倾覆1759072.41010538.4195.60542.5000OK左倾180倾覆2087718.8065283.88016.60122.5000OK左倾182倾覆2087718.8065283.88016.60122.5000OK左倾184倾覆2087718.8065283.88016.60122.5000OK左倾186倾覆2087718.8065283.88016.60122.5000OK按照《桥规》第4.1.8条验算：第1组无效支座中，181号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=5.605>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第2组无效支座中，183号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=5.605>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第3组无效支座中，185号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=5.605>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第4组无效支座中，187号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=5.605>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第5组无效支座中，180号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=16.601>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第6组无效支座中，182号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=16.601>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第7组无效支座中，184号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=16.601>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第8组无效支座中，186号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=16.601>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；4.4.11支反力计算支反力计算表支座节点荷载Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)180标准460.0000.0004434.717181标准440.0000.0002173.475182标准440.0000.0004001.274183标准440.0000.0002844.867184标准44-0.8630.0007348.424185标准470.8630.0004388.715186标准440.0000.0007050.050187标准470.0000.0004933.388第五章端横梁验算5.1端横梁验算5.1.1横梁验算模型横梁厚度按实际取值；平面杆系模型共计31个节点30个单元，模型详见下图：横梁顶板配置2x18根Φ28的HRB400钢筋，底板配置2x18根Φ28的HRB400钢筋。5.1.2施工阶段划分横梁上部荷载分为恒载及车道荷载，可根据纵梁计算得上部结构的恒载反力、活载反力值。根据以往工程经验及相关文献论述，考虑铺装分摊荷载的情况。本次设计主梁铺装为10cm沥青混凝土。故考虑恒载20%通过铺装传递，80%通过梁肋腹板传递。端横梁验算参数端横梁位置宽度上部传递恒载均布荷载20%（KN/m）集中荷载80%（KN）端横梁1.852.21078.1上部结构恒载下，按均布荷载分配加载上部结构恒载下，按集中荷载分配加载车辆荷载特征值5.1.3正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；5.1.4斜截面抗剪验算使用阶段斜截面抗剪验算包络图结论：计算表明，本联连续箱梁中横梁各个单元截面抗剪切强度验算结果均满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）5.1.5条的要求。5.1.5裂缝宽度验算使用阶段裂缝宽度验算包络图结论：按照《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为EQW\s\do4(fk)=0.12mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求；5.2中横梁一验算5.2.1横梁验算模型横梁厚度按实际取值；平面杆系模型共计31个节点30个单元，模型详见下图：横梁顶板配置2x25根Φ28的HRB400钢筋，底板配置2x25根Φ28的HRB400钢筋。5.2.2施工阶段划分横梁上部荷载分为恒载及车道荷载，可根据纵梁计算得上部结构的恒载反力、活载反力值。根据以往工程经验及相关文献论述，考虑铺装分摊荷载的情况。本次设计主梁铺装为10cm沥青混凝土。故考虑恒载20%通过铺装传递，80%通过梁肋腹板传递。端横梁验算参数横梁位置宽度上部传递恒载均布荷载20%（KN/m）集中荷载80%（KN）中横梁2.5161.12791.7上部结构恒载下，按均布荷载分配加载上部结构恒载下，按集中荷载分配加载车辆荷载特征值5.2.3正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；5.2.4斜截面抗剪验算使用阶段斜截面抗剪验算包络图结论：计算表明，本联连续箱梁中横梁各个单元截面抗剪切强度验算结果均满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）5.1.5条的要求。5.2.5裂缝宽度验算使用阶段裂缝宽度验算包络图结论：按照《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为EQW\s\do4(fk)=0.151mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求；第六章桥墩验算6.1桥墩结构描述本桥为双幅桥，桥墩分为左右幅桥墩，均采用重力式空心墩，基础采用扩大基础，左右幅共用一个基础，桥墩详细信息如下表：墩号墩类型墩顶尺寸（m）墩底尺寸（m）墩高（m）基础尺寸（m）Z1重力式空心墩5.5x2.09.2x3.8518.527.0x8.0Z2重力式空心墩5.5x2.010.6x4.5525.527.0x8.0Z3重力式空心墩5.5x2.010.0x4.2522.527.0x8.0Z4重力式空心墩5.5x2.08.9x3.717.027.0x8.0Z5重力式空心墩5.5x2.07.2x2.858.524.0x7.0Y1重力式空心墩5.5x2.09.159x3.82918.527.0x8.0Y2重力式空心墩5.5x2.010.548x4.52425.527.0x8.0Y3重力式空心墩5.5x2.09.948x4.22422.527.0x8.0Y4重力式空心墩5.5x2.08.848x3.67417.027.0x8.0Y5重力式空心墩5.5x2.07.148x2.8248.524.0x7.0桥墩一般构造图6.2内力效应内力作用竖向力包括：结构自重、汽车荷载、人群荷载、整体升降温、温度梯度。水平力作用包括制动力、离心力、支座摩阻力、回填土主动土压力。支座摩阻力标准值按《通用规范》第4.3.11条规定进行计算：式中W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；u——支座的摩阻系数，本工程取0.03。汽车荷载制动力按《通用规范》第4.3.6条规定计算和分配，并应按《通用规范》第4.3.1-5的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。由于桥墩均为支座墩，因此，检算桥墩时选取墩底截面作为计算截面。桥墩立柱按照偏心受压构件进行计算。公路桥涵按照承载能力极限状态设计时，考虑永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：——在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他可变作用效应的组合系数；γGi——第i个永久作用效应的分项系数，参见《通用规范JTGD60-2004》表4.1.6。γ0——结构重要系数，本工程设计安全等级为一级，重要性系数取1.1；Sud——承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；SGik、SGid——第i个永久作用效应的标准值和设计值；SG1k、SG1d——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；γQj——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取γQj=1.4；γQ1——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取γQ1=1.4；公路桥涵按照正常使用极限状态设计时，根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：=1\*GB3①、作用效应频遇组合Ssd——作用频遇组合效应组合设计值；——第j个可变作用效应的频遇值系数；——第j个可变作用效应的频遇值；=2\*GB3②、作用效应准永久组合——第j个可变作用效应的频遇值系数；——第j个可变作用效应的频遇值；Sld——作用频遇组合效应组合设计值6.3上部结构合力汇总根据上部结构计算可以支座处各项反力，汇总后结果如下：联号墩台编号基本组合频遇组合准永久组合标准组合竖向力（kN）竖向力（kN）竖向力（kN）竖向力（kN）NmaxNminNmaxNminNmaxNminNmaxNmin左幅第一联1号7306.94468.25574.44717.95362.14797.45986.44563.67911.83508.15360.93600.74864.03633.56338.03499.42号8597.95407.86629.95655.46419.05725.77070.35502.97800.72986.95279.93087.14766.33126.16303.72944.93号小里程4539.82571.13476.32807.13356.32872.13735.52667.84350.31545.72683.51623.22315.61651.03397.91567.1左幅第二联3号大里程4544.72527.93676.52767.53404.02848.03824.02627.24344.81550.02679.51553.22311.01630.03393.31539.94号8742.95447.57152.55703.26642.35788.97367.25545.37807.82947.45285.83014.24767.93094.46309.92891.85号7738.54718.76307.15014.05823.75113.96501.04847.07949.03169.15377.93251.04855.23334.86395.03137.9右幅第一联1号8714.04394.56005.34501.55504.54546.26972.04414.86032.23173.14606.53381.14408.93450.75006.83208.52号9213.44772.56430.44885.35946.04920.77395.94801.25169.82069.33993.12259.23802.22335.24396.02043.03号小里程5642.62376.83725.92489.53349.72521.94482.12411.62633.21123.01993.31377.41899.81457.32181.31219.3右幅第二联3号大里程5577.32370.13694.82477.73327.02508.94434.72402.02622.41130.11987.81377.91895.71456.12173.51223.24号9141.84700.96396.64828.45920.84868.57348.44733.95146.52061.73991.02229.53803.62300.64388.72020.05号8811.44487.16104.64633.85627.84676.67050.14538.15891.12746.84497.22941.44287.63009.14933.42747.0根据上部结构汇总反力选取最不利反力计算墩盖梁，选取全部桥墩计算墩底截面。6.4桥墩墩帽计算规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)第8.4.7规定如下：墩帽顶共设置3排直径为28的HRB400钢筋，根据8.4.7条规定计算，计算结果如下：（1）中间墩：（2）分联墩：根据计算结果可知fsd*As＞γ0Ttd，满足规范要求。6.5桥墩纵向墩底截面计算（1）桥墩基本信息如下表所示：联号墩台编号支座编号上部自重墩方量墩高盖梁方量墩自重（m3）（m）（m3）（kN）左幅第一联1号14940.9246.418.552.37467.524819.42号15179.8389.525.552.311045.025222.73号小里程12408.1325.722.562.89712.521645.2左幅第二联3号大里程12398.5///0.021644.34号15204.6219.91752.36805.025264.25号14689.989.18.552.33535.025256.1右幅第一联1号34747.2242.718.29452.37375.044718.82号34425.0383.825.2452.310902.544450.13号小里程32045.1320.422.2462.89580.041511.7右幅第二联3号大里程32053.4///0.041514.24号34371.9215.416.7452.36692.544437.05号34312.385.88.2452.33452.544969.8（2）水平力：联号墩台编号支座编号车道数跨数跨径制动力支座摩阻（kN）（kN）左幅第一联1号12.03.030.0330.0292.822号12.03.030.0330.0312.123号小里程12.03.030.0330.0121.62左幅第二联3号大里程12.03.030.0330.0121.324号12.03.030.0330.0314.125号12.03.030.0330.0298.42右幅第一联1号32.03.030.0330.0284.042号32.03.030.0330.0266.343号小里程32.03.030.0330.0106.74右幅第二联3号大里程32.03.030.0330.0107.044号32.03.030.0330.0264.345号32.03.030.0330.0278.54（3）墩底荷载组合：左右幅墩编号基本组合竖向力（kN）水平力（kN）弯矩（kN·m）NmaxNminVM左幅1号24954.816988.2386.58116.72号30188.021383.7508.214229.63号30241.319697.9320.68015.14号25691.316719.9414.68084.05号21144.812565.1393.94332.5右幅1号24333.316436.9374.97794.72号27814.319518.7351.59749.33号28661.118238.0282.16979.84号23078.914800.6508.29777.85号19970.511755.0367.63947.7左右幅墩编号频遇组合竖向力（kN）水平力（kN）弯矩（kN·m）NmaxNminVMmax左幅1号18402.815786.1351.47378.82号22954.819787.5231.06468.03号22228.318463.5291.57286.54号19243.315522.4376.97349.15号15220.011800.0358.13938.6右幅1号17986.815257.6340.87086.12号21326.018047.0319.58863.03号20981.817302.5256.56345.34号17080.113750.4231.04444.45号14054.311027.7334.23588.8左右幅墩编号准永久组合竖向力（kN）水平力（kN）弯矩（kN·m）NmaxNminVM左幅1号17693.615898.4351.47378.82号22230.319896.8132.03696.03号21099.418713.6291.57286.54号18215.215688.3376.97349.15号14213.911983.7358.13938.6右幅1号17288.415371.9340.87086.12号20650.718158.4319.58863.03号20052.217524.2256.56345.34号16416.913861.6132.02539.75号13367.911138.2334.23588.8左右幅墩编号标准组合竖向力（kN）水平力（kN）弯矩（kN·m）NmaxNminVM左幅1号19791.915530.5292.86149.02号24419.019492.8330.09240.03号24063.218114.5242.96072.14号20482.115242.1314.16124.25号16431.011519.9298.43282.2右幅1号19353.814998.3284.05905.12号22694.417746.7266.37385.93号22851.616836.1213.75287.74号18429.613446.4330.06349.25号15436.010737.6278.52990.7（4）墩底配筋：桥墩断面纵向配置双排直径为28的HRB400钢筋，如图所示：墩柱截面配筋图（5）墩底截面强度、裂缝验算：结构基本信息：左右幅墩号MdNdmaxNdminbhfcdfsd左幅1号8116.724954.816988.29200385018.43302号14229.630188.021383.710600455018.43303号8015.130241.319697.910000425018.43304号8084.025691.316719.98900370018.43305号4332.521144.8125654330右幅1号7794.724333.316436.99159382918.43302号9749.327814.319518.710548452418.43303号6979.828661.118238.09948422418.43304号9777.823078.914800.68848367418.43305号3947.719970.511755.07148282418.4330左右幅墩号aεb受拉区钢筋根数受拉区直径受压区钢筋根数受压区直径l0左幅1号730.53108281082837.02号730.53108281082851.03号730.53108281082845.04号730.53108281082834.05号730.53108281082817.0右幅1号730.53108281082836.62号730.53108281082850.53号730.53108281082844.54号730.53108281082833.55号730.53108281082816.5Nmax-Mmax大偏心验算：左右幅墩号Ase0h0x轴力承载力(kN)弯矩承载力(kN.m)结果左幅1号66501.2325.337773277.01小偏心554733.11267578.3OK2号66501.2471.444773501.20小偏心682873.31958434.6OK3号66501.2265.041773733.71小偏心687002.41677139.6OK4号66501.2314.736273180.21小偏心520791.41138791.0OK5号66501.2204.927772713.95小