T-CHTS 10062-2022 公路装配式混凝土桥梁技术指南

公路装配式混凝土桥梁技术指南主编单位：上海市城市建设设计研究总院(集团)有限公司安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司实施日期：2022年07月06日人民交通出版社股份有限公司中国公路学会文件现发布中国公路学会标准《公路装配式混凝土桥梁技术指南》(T/CHTS10062—2022),自2022年7月6日起实施。2022年6月22日司(地址：上海市浦东新区东方路3447号，联系电话电子邮箱：lixuefeng@sucdri.1 12术语和符号 22.1术语 2 23材料 73.1混凝土 7 73.3钢材 73.4灌浆套筒 73.5灌浆波纹钢管 83.6连接用预应力钢筋和锚具组装件 93.7灌浆料与接缝材料 94设计 4.1一般规定 4.2上部结构 4.3下部结构 4.4吊点设计 5计算 5.1一般规定 5.2承载能力极限状态计算 5.3正常使用极限状态和使用阶段应力计算 215.4短暂状况施工阶段应力计算 225.5抗震计算 6构造 266.1上部结构 6.2下部结构 6.3连接构造 7预制 7.1一般规定 307.2钢筋、预埋件及模板 7.3混凝土浇筑及养护 7.4构件存放 7.5厂内吊装及运输 8安装 8.1一般规定 8.2墩柱安装 8.3盖梁安装 28.4主梁安装 8.5灌浆连接 9质量控制 附录A超高性能混凝土的拉伸试验 用词说明 1公路装配式混凝土桥梁技术指南2fuk——边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值；3fwk—穿过可能剪切开裂面钢筋或核心2.2.2作用与作用效应Vk——施工阶段计入动力系数作用标准值o₇—全部预应力钢筋在截面受压区体内ot—体内预应力钢筋的最大拉应力；4o—体外预应力钢筋的最大拉应力；o—作用频遇组合下接缝位置正截面边缘混凝土的拉应力；r——施工阶段剪力键根部截面混凝土的剪amm—T形截面剪压区高度最小时压力合力作用点至截面受压边缘的距离；e——轴向压力作用点至截面受拉侧或受压较小侧的纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋合h₀——截面受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的合力点至截面受压边缘的距离，或h—体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的极限距离；hw——矩形截面的高度、带翼板截面扣除上下翼板厚度的肋板净高度或扣除顶底板厚度的腹l——相邻U形钢筋的交错搭接长度；56η—偏心受压构件轴向压力的偏心距增大系数；w——构件受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵向连续普通钢筋和73.1.1主要受力构件的混凝土强度等级不应低于C40,主梁宜采用C50及以上的混凝土。3.1.2混凝土材料的力学性能指标应按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》3.2.1普通受力钢筋应采用HRB400及以上强度等级钢筋。3.3.2碳素结构钢和低合金高强度结构钢强度设计值应按现行《公路钢结构桥梁设计规范》(JTGD64)执行，桥梁用结构钢强度设计值应按现行《钢-混凝土组合桥梁设计规范》(执行。2自动焊和半自动焊接采用的焊丝和焊剂应按现行《公路钢结构桥梁设计规范》(JTGD64)3.4.1灌浆套筒按加工方式可采用铸造灌浆套筒和机械加工灌浆套筒；按钢筋连接方式可采用全8表3.4.2球墨铸铁灌浆套筒的材料性能断后伸长率3.4.3机械加工灌浆套筒宜采用优质碳素结构钢、低合金高强度结构钢、合金结构钢或其他经过接头型式检验确定符合要求的钢材制作，其材料应符合现行《优质碳素结构钢》(GB/T性能应符合表3.4.3的规定。表3.4.3各类钢灌浆套筒的材料性能屈服强度(MPa)抗拉强度(MPa)断后伸长率(%)3.4.4灌浆套筒与水泥灌浆料的连接接头应符合下列要求：1接头的抗拉强度不应小于连接钢筋抗拉强度标准值，且破坏时应断于接头外钢筋。2接头的变形性能应符合表3.4.4的规定。表3.4.4灌浆套筒与水泥灌浆料连接接头的变形性能单向拉伸残余变形(mm)0→0.6fyk→0(测量残余变形)→最大拉力(记录极限抗拉强度)→破坏(测定最大力下总伸长率)最大力下总伸长率(%)高应力反复拉压残余变形(mm)0→(0.9fx→-0.5fk)→破坏(反复2残余变形(mm)u₄≤0.3且ug≤0.6破坏(反复4次)注1:w为接头试件加载至0.6fk并卸载后在规定标距内的残余变形；Ag为接头试件的最大力头试件按规定加载制度经高应力反复拉压20次后的残余变形；m₄为接头试件按规定加载制度经大变形反复拉压4次后的残余变形；us为接头试件按规定加载制度经大变形反复拉压8次后的残余强度标准值；ek为钢筋应力为屈服强度标准值时的应变。3接头应能经受规定的高应力和大变形反复拉压循环检验，且在经历拉压循环后，其抗拉强度仍应符合第1款的规定。3.5灌浆波纹钢管3.5.1灌浆波纹钢管可采用直缝电焊钢管和无缝钢管制作。直缝电焊钢管应符合现行《直缝电焊93.5.3波纹钢管加工可采用机械加工成型或达到同等要求的其他制作方法。进、排浆孔与波纹钢3.6.2连接所用预应力钢筋和锚具组装件的连接性能应符合现行《预应力筋用锚具、夹具和连接3.7.1灌浆套筒或灌浆波纹钢管中使用的水泥灌浆料的性能应符合表3.7.1的规定。检测项目竖向自由膨胀率24h与3h差值28d自干燥收缩(%)氯离子含量(%)泌水率(%)0注：表中技术指标试验方法应符合现行《钢筋连接用套筒灌浆料》(JG/T408)的要求。3.7.2胶接缝采用的环氧树脂胶应符合表3.7.2的规定。可施胶时间(min)可黏结时间(min)≥60且≤240在结构立面上无流挂现象的最大涂胶层厚度(mm)瞬时瞬时表3.7.2环氧树脂胶主要性能要求(续)固化速度(低限温度条件)12h抗压强度(MPa)24h抗压强度(MPa)7d抗压强度(MPa)7d抗剪强度(低限温度条件)(MPa)钢-钢拉伸抗剪强度标准值(MPa)混凝土与混凝土的拉弯黏结强度(MPa)断裂破坏发生在混凝土内部50℃温度、95%相对湿度的环境条件下度降低率注1:本条文中所列指标均为胶体在适用温注2:对寒冷地区使用的环氧树脂胶，应满30MPa,28d的抗压强度不应小于60MPa且应高出被连接构件5MPa以上，28d竖向膨胀率应为2填充层砂浆初凝时间宜大于2h。3.7.4连接中采用超高性能混凝土的性能指标应符合表3.7.4的规定。性能项目抗压强度标准值(MPa)《活性粉末混凝土》(GB/T31387)弹性极限抗拉强度标准值(MPa)极限抗拉强度标准值(MPa)极限拉应变(μe)弹性模量(GPa)扩展度(mm)7d膨胀率(%)28d收缩率(μe)宜采用U形钢筋交错布置现浇混凝土接缝连接。5预制空心墩柱与承台的连接可采用承插式连接，与盖梁的连接可采用灌浆套筒或灌浆波纹4.3.3预制墩柱节段之间及其与其他构件的接缝应根据桥梁运营和所处环境进行耐久性设计，并2在作用频遇组合下，接缝位置正截面受拉边缘拉应力应小于接缝界面材料及预制构件材料的4.3.4墩柱与承台间采用组合型外包钢板连接时，其预应力钢筋可采用承插式或非承插式连接4.3.5墩柱与承台间采用组合型外包钢板连接设计时，预应力螺纹钢筋的张拉力应满足墩柱施工中稳固要求，且宜控制在预应力螺纹钢筋屈服应力的15%～30%范围之内。4.4.3预埋钢绞线吊环宜采用符合现行《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224)规定的、直径为弯曲半径不应小于80mm。应大于280MPa。3锚固螺栓轴向抗拉承载力、吊耳的抗剪承载力及焊缝强度应按现行《钢结构设计标准》(GB4.4.6预制构件的吊点距离预制构件边缘的最小边距应大于150mm。5计算5.1一般规定5.1.2构件计算时应计入接缝对截面受力和构件变形的影响。连接节点和接缝应满足承载力、抗5.1.3构件接缝位置正截面验算应采用下2截面承载力计算时，跨接缝纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋仍与混凝土维持初始的黏结5.1.4节段预制安装受弯构件的接缝位置应按全预应力构件设计，整体预制安装受弯构件可按A5.1.5节段预制安装受弯构件的非接缝位置以及整体预制安装梁可按现行《公路钢筋混凝土及预Mu——受弯构件的截面抗弯承载力设计值(N·mm);按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土筋合力点至截面受压边缘的距离宜按本指南第5.2.5条的规定取用。弯构件时取0.92;△re—体外预应力钢筋的极限应力增量(MPa);L₁—体外预应力钢筋在构件跨内的长度(mm);L₂——体外预应力钢筋锚具之间的长度(mm);fuie—体外预应力钢筋的抗拉强度设计值(MPa);w——构件受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵向连续普通钢筋和预hp—体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的初始距离(mm),应按本指南第5.2.6条的L——构件的计算跨径(mm);fa——普通钢筋的抗拉强度设计值(MPa);A,——截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面fu;——体内预应力钢筋的抗拉强度设计值(MPa);A—截面受拉区体内预应力钢筋的截面面积(mm²);Ag——体外预应力钢筋的截面面积(mm²)。5.2.5受弯构件截面抗弯承载力计算时，体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的距离h应n——体外预应力二次效应的修正系数：当计算简支受弯构件时取0.9;当计算连续受弯构件时取0.95;当计算截面处设置转向或定位构造且体外预应力钢筋穿过该构造时取1.0。5.2.6体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的初始距离，应计入该钢筋受拉后往转向器曲线孔表5.2.6体外预应力钢筋合力偏移量合力偏移量(mm)00注：R₂为转向器孔道的半径(mm);r。为成品索的外半径(mm)。5.2.7受弯构件截面抗剪承载力上限值宜满足下列公式要求：时取b₁/h=0.1;缝体内预应力钢筋时取0.85;当有纵向连续普通钢筋或构件腹部有跨接缝体内预应力钢筋时取0.90;当无接缝时取1.0;be——矩形截面的有效宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的有效宽度1/2后张预应力孔道直径后高度hw内的最小宽度；he——减去受拉侧纵向普通钢筋保护层厚度的截面抗剪Vg—弯起预应力钢筋的永存预加力在构件轴线垂直方向的分力(N);hw——矩形截面的高度、带翼板截面扣除上下翼板厚度的肋板净高度或扣除顶底板厚度的腹op—体内预应力钢筋的永存预应力(MPa);5.2.8受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力应满足下列公式要求(图5.2.8):Va=0.95(0.8fiu.iAya.isinθ+opdAph,sa₁—异号弯矩影响系数：当计算截面在简支和连续受弯构件的近边支点区段时取1.0;当计算截面在连续等受弯构件的近中支点区段时取0.9;外混合配筋时取1.1;P—截面受拉区纵向连续的普通钢筋和预应力钢筋的配筋率，当P>2.5时取2.fuk—边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值(MPa),当剪压区位于接缝时，取接缝两Va——弯起预应力钢筋拉力设计值在与构件轴线垂M₄——与Va工况对应的弯矩设计值(N·mm);图5.2.8受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力计算图式5.2.9剪压区为矩形的受弯构件接缝位置正截面抗剪弯承载力计算应符合下列规定(图5.2.9):2当剪弯比同时不符合式(5.2.9-1)和式(5.2.9-2)的条件时，抗剪弯承载力应满足下列公式Nsd.r=σ₄bíxVa=0.95(0.8faiApn.isinθ+opd.ApheNu=fuA,+f(A,+0.8Ancos)+ori(A+Apcos0,)-faA′—(f-o)Abí,=b+2bkVu—弯起预应力钢筋拉力设计值在接缝位置正截面切向的分力(N);hsh—Ngu的作用点至截面受压边缘的距离(mm);φ—接缝对混凝土抗剪强度的折减系数：当为设剪力键的环氧胶接缝时取0.85;当为不设剪力键的环氧胶接缝或设剪力键的现浇混凝土接缝时取0.7;当界面粗糙化处理后现浇混凝土或填充砂浆时取0.6;当界面不粗糙化处理现浇混凝土或填充砂浆时取0.3;re——剪压区混凝土的剪应力设计值(MPx—受弯构件接缝位置正截面剪压区的高度(mm),当x>h。时取h.;h₀——截面受拉区纵向连续的普通钢筋和体内预应力钢筋的合力点至受压边缘的距离(mm),当无跨接缝的纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋时取h;fa——普通钢筋的抗压强度设计值(MPa);A'——截面受压区纵向连续普通钢筋的截面面积(mm²);fa——体内预应力钢筋的抗压强度设计值(MPa);Aj—截面受压区体内预应力钢筋的截面b(——受压翼板承托或加腋的宽度(mm);当该宽度小于翼板根部厚度2倍时，或当受压翼板不agp—体内预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之og——全部预应力钢筋在截面受压区体内预应力钢筋合力点产生的预压应力(MPa)。图5.2.9剪压区为矩形的受弯构件接缝位置正截面抗剪弯承载力计算图式2当剪弯比同时不符合式(5.2.10-1)和式(5.2.10-2)的条件时，抗剪弯承载力应满足下列公式xV₄≤0.95r₁[br+(bí-b)Ng=o₂[bx+(bí-b)h]图5.2.10剪压区为T形的受弯构件接缝位置正截面抗剪弯承载力计算图式N、M——受压构件的截面抗压承载力设计值(N)、抗弯承载力设计值(N·mm),按现行《公路钢筋e—轴向压力作用点至截面受拉侧或受压较小侧的纵向连续普通钢筋和体内预应力钢Ne=faA,+faAm+omA-faA'—(fra₁-dn.)A,h₀——截面受拉区纵向连续的普通钢筋和体内预应力钢筋的合力点至受压边缘的距离(mm);hgke—Ng.的作用点至截面受压边缘的距离(oe——受压构件抗剪承载力计算时体外预应力钢筋的极限应力设计值(MPa),取σ图5.2.12剪压区为矩形的大偏心受压构件接缝位置正截面抗剪弯承载力计算图式x₀V₄≤0.95r;[bx+(bí,-图5.2.13剪压区为T形的大偏心受压构件接缝位置正截面抗剪弯承载力计算图式还应符合下列规定(图5.2.14):2U形钢筋所围核心混凝土加强钢筋计算取值c——混凝土的黏结强度(MPa),取2.8MPa;Aw——U形钢筋交错重叠部分所围核心混凝土投影平面fwk—核心混凝土加强钢筋的抗拉强度标准值(MPa),当大于400MPa时取400MPa;Aw——核心混凝土加强钢筋的截面面积(mm²),当实际采用的截面面积超过式(5.2.14-2)和K——混凝土界面的极限剪切强度(MPa),取10.3MPa。图5.2.14U形钢筋交错布置现浇混凝土接缝的计算参数示意5.3正常使用极限状态和使用阶段应力计算5.3.1在使用阶段作用标准值组合下，预应力混凝土构件接缝位置混凝土的压应力应满足下列2斜截面主压应力σ≤0.60fσp—使用阶段接缝位置斜截面混凝土的最大主压应力(MPa);fa——混凝土的抗压强度标准值(MPa),取接缝两侧强度较低者。oe体外预应力钢筋的最大拉应力(MPa);fe——体外预应力钢筋的抗拉强度标准值(M5.3.3预应力混凝土构件接缝位置应按下列规定进行抗裂验算：2)配置纵向连续普通钢筋的A类预应力混凝土构件Gm—0≤0.5f2斜截面混凝土主拉应力σp≤0.4f2)配置纵向连续普通钢筋的A类预应力混凝土构件σp≤0.5fkoye—永存预加力作用下接缝位置正截面边缘混凝土的压应力(MPa);5.3.5受弯构件和大偏心受压构件的截面刚度按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计5.4.1在施工阶段作用标准值组合下，构件接缝位置正截面边缘混凝土的最大压应力应满足下列125.4.2在施工阶段作用标准值组合下，预应力混凝土构件接缝位置正截面边缘混凝土的最大拉应1当受拉区跨接缝纵向连续的普通钢筋和体内预应力钢筋的配筋率小于0.2%时，不应出现拉2当受拉区跨接缝纵向连续的普通钢筋和体内预应力钢筋的配筋率大于0.4%时：fæ——施工阶段混凝土的轴心抗压强度标准值(MPa),取接缝两侧强度较3当受拉区跨接缝纵向连续的普通钢筋和体内预应力钢筋的配筋率在0.2%～0.4%时，σ不大于0.50fh和0.80fh之间的线性插值。5.4.3在施工阶段作用标准值组合下，钢筋混凝土构件中性轴处接缝位置斜截面混凝土的主拉应Vj——施工阶段计入动力影响系数作用标准值组合在接缝位置正截面产生的剪力(N);Ax——第i个键块根部的截面面积(mm²),位于顶板和底板中的键块计入范围限于抗剪有效宽o)—施工阶段接缝位置正截面的平均压应力(MPa)。ci—接缝连接材料界面的黏结强度(MPa):当为设剪力键的环氧胶时取2.3MPa;当为不设剪力键的环氧胶或设剪力键的现浇混凝土时取2.0MPa;当界面粗糙化处理后现浇混凝土或填充砂浆时取1.7MPa;当界面不粗糙化处理现浇混凝土或填充砂浆时取0.5MPa。M₂——墩柱等效屈服弯矩(kN·m);qy—墩柱等效屈服曲率(1/cm)。K₄——延性安全系数，灌浆套筒位于柱身潜在塑性铰区域时取2.5,位于承台或盖梁内时取2.2;Lp—等效塑性铰长度(cm),可取下L=0.08H+0.022fxd,≥0.5.5.5预制拼装墩柱塑性铰区域沿顺桥向和横桥向的斜截面抗剪强度应按下列公式计算：A₄——核心混凝土面积(cm²),可取A。=0.8AA₄——墩柱塑性铰区域截面全面积(cm²);A—螺旋箍筋面积(cm²);h₀——核心混凝土受压边缘至受拉侧钢筋重心的6构造6.1上部结构6.1.2节段预制安装混凝土箱梁腹板厚度应符6.1.3节段梁桥面板悬臂宽度大于3.5m时，宜设置肋板。带肋翼缘板示意如图6.1.3所示。图6.1.3带肋翼缘板示意6.1.4剪力键的设置应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362)的6.1.5距离支座中心线3倍梁高范围内节段接缝旁腹板的竖向钢筋(箍筋)应加密布置，加密箍筋不应少于3道，间距不应大于100mm,两端锚固应可靠。6.1.6胶接缝或现浇混凝土湿接缝应2采用胶接缝时，胶黏剂的涂抹厚度不宜超过3mm,且应施加0.3MPa～0.5MPa临时压应力予3预制节段端面应配置直径不小于10mm的钢筋网。6.1.7体外预应力钢束在转向处应设置转向和定位构造。体外预应力钢束宜锚固在横梁上或顶、M——受弯构件接缝位置正截面的开裂弯矩值(N·mmσg—扣除全部预应力损失的预应力钢筋和纵向连续普通钢筋的合力在接缝位置正截面抗裂W₀—换算截面抗裂边缘的截面模量(mm³6.2.2采用灌浆套筒连接的装配式墩柱应符合下列规定：1预制墩柱中纵向钢筋宜采用直径为28mm及以上的钢筋，纵向钢筋之间的中心距不宜大于2灌浆套简之间净距宜大于被连接纵向钢筋的直径d.,并不宜小于25mm。3灌浆套筒的预制安装端以及现场安装端钢筋伸入长度均不应小于10d。5灌浆套筒的保护层厚度不宜小于30mm,最外侧钢筋的混凝土保护层厚度宜符合现行《公路钢2灌浆波纹钢管的长度不应小于24d,且不得拼接；灌浆波纹钢管的内径不宜小于d,+40mm,其壁厚不应小于2mm,内径尺寸允许偏差为±0.5mm。4灌浆波纹钢管的保护层厚度不宜小于30mm;预埋灌浆波纹钢管后导致纵向主筋保护层过大6.2.4采用承插式连接的装配式墩柱应符1预制墩柱的埋深不宜小于1.0D(D为墩柱直径或较长边3承台预留槽底板厚度不应小于300mm,并应根据抗冲切要求配置纵筋以及抗剪钢筋。2预制墩柱中预留的钢筋长度应满足现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.2.6采用超高性能混凝土湿接缝连接的装配式墩柱应符2搭接宜采用U形筋的形式，搭接长度应大于12d(d为纵向主筋直径)。相互搭接的U形筋净距不宜小于1.5l;(l₁为超高性能混凝土中钢纤维的长度)。U形筋至超高性能混凝土内外表面的净距不宜小于30mm:弯钩端或墩头端钢筋搭接长度应大于15d。6.2.8预制墩柱中钢筋连接采用机械连接时6.2.10采用组合型外包钢板连接度不宜小于0.6D(圆形截面为墩柱直径或矩形截面为墩柱对角线长度)。2相邻开孔板连接件的间距不宜小于板高的3倍，开孔板连接件的钢板厚度不宜小于12mm,孔3预应力螺纹钢筋在承台中的锚固长度不应小于20d(dw为预应力螺纹钢筋直径),并应预埋锚4预应力螺纹钢筋宜采用直径为28mm及以上螺纹钢筋，并与U形加劲肋及锚垫板配套布置。2)外包钢板顶部第一道箍筋距离外包钢板顶面距离不宜大于50mm。1)承台预留槽深度h不宜小于500mm。出浆管或直接由端部出浆；压浆口下缘与端部净距应大于30mm,不应大于6.3.3采用灌浆套筒或灌浆波纹钢管连接时，预制构件间的接缝可采用砂浆填充层或环氧树脂胶接缝；砂浆填充层厚度宜为10mm～30mm,环氧树脂胶接缝厚度宜为1mm～3mm。1采用插槽式连接时，受力纵筋进入承台的锚固长度l₄应满足：带肋钢筋不应小于35倍钢筋直2采用承插式连接时，当桩径(或边长)D,小于0.6m时，插入长度l₀不应小于2D,;当桩径(或边长)D,为0.6m～1.2m时，插入长度l₀不应小于1.2m;当桩径(或边长)D,大于1.2m时，插入长度l₀不应小于D₂.a)插槽式连接b)承插式连接7预制7.2.1构件预制用钢筋笼胎架、定位板、模板、吊具等应根据具体预制工艺和精度要求进行专项7.2.2构件钢筋骨架制作应符合下列规定：3当墩柱与其上的盖梁采用灌浆套筒或灌浆波纹钢管连接时，墩柱预留连接钢筋应采用定位板定位允许偏差不应超过±5mm。7.2.6当墩柱模板拼装由卧式翻转成立式后，宜采用四角布设缆风绳的形式作为微调及防倾覆7.2.7模板脱模剂应采用对混凝土无害并便于清洗的水性脱模剂。7.3.1墩柱预制高度应计入拼接面填充层厚度的影响；墩柱宜竖向预制，混凝土宜一次性浇筑7.3.2采用组合外包钢板连接的墩柱工厂预制应满足下列要求：7.3.4整孔预制梁和节段预制梁的混凝土浇筑应符合现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T值的75%后拆模。7.4.2墩柱采用立式存放时，应验算其在最不利荷载下的稳定性；如不满足要求，应采取防倾覆牢固可靠.8安装8.3.5当盖梁节段间采用临时预应力张拉时，除应符合现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T2节段拼接面的混凝土受压应力不应小于0.30MPa。8.4.1本节适用于整孔预制混凝土梁和节段预制混凝土梁的安装施工；节段预制混凝土梁可采用8.4.2梁体安装之前，支承结构的混凝土强度和预埋件4当拼装涂抹作业下方开放交通时，应在车道上方设置防止胶黏剂滴落、材料和工具坠落的8.4.8预制混凝土节段梁拼接的临时预应力不应小于0.3MPa,且预应力施工应符合现行《公路桥8.5.2水泥灌浆料应在安装前一天进行流动度测试及1d龄期抗压强度测试，符合本指南第3.7.14宜在出浆口接弯折管，使停止灌浆且灌浆料回落后，出浆口浆液高于灌浆套筒内腔灌浆料填在合格标准内《混凝土强度检验评定标准》(GB/T50107)宽度高度2或灌浆波纹钢管的主筋(mm)2士55外露尺寸吊孔(mm)59.0.4墩柱、盖梁拼装完成后允许偏差应符合表9.0.4规定。±0.1%且≤6mm节段间错台(mm)轴线偏位(mm)3顶面高程(mm)相邻墩、柱间距(mm)9.0.5组合型外包钢板连接质量控制应满钢筋的平面定位精度及竖直度。预应力螺纹钢筋平面定位允许偏差为±2mm,竖直度允许偏差为H/3000且小于20mm。A.1.1轴拉试件尺寸平面尺寸如图A.1.1所示，厚度可采用50mm和100mm两种。设计单位或厚度为50mm的试件；当超高性能混凝土中钢纤维长度大于16mm时，宜采用厚度为100mm的试件。A.1.2每组试件数量应为6个。A.2试件制作A.2.1试件的浇筑和成型应符合本指南第7章有关规定。碳纤维布或铝片宜伸入等截面段15mm。A.3试验仪器设备A.3.2用于微变形测量的仪器装置应符合下列规定：2当采用位移传感器或千分表时，其测量精度应为±0.0其测量精度应为±0.001%。3微变形测量仪的标距宜为150mm。试件厚度的取值应取试件不同位置的6个数值的平均值，沿长轴方向每边等间距选取3个位置量测。当实测尺寸与公称尺寸之差不超过1mm时，可按公称尺寸进行计算。试件承压面的不平整度误差不得超过边长的0.05%,承压面域相邻面的不垂直度不应超过±5°。A.4.2将试件放置于试验机上下夹具中，上下夹具连接件应与混凝土试件的中轴线一致并对中。在试件弧形段与夹具接触部位放置0.5mm～1mm厚的橡胶垫片或铝垫片。将试件上端与试验机上夹A.4.4开动试验机进行预拉，预拉荷载相当于弹性极限荷载的15%～20%。预拉时，应测读应变方法。当试件偏心率大于15%时，应对试件重新进行对中调整。内的变形应由数据采集系统自动记录，绘制荷载—变形曲线。试件初裂前，数据采样频率不宜小于1试件进入拉伸应变软化阶段后拉应力低于峰值荷载的30%时。2试件的拉应变达到10000×10-时。1宜取位移传感器和数据采集系统绘制的荷载—变形曲线中，由线性段转为非线性段的点作为1位移传感器和数据采集系统绘制的荷载—变形曲线在弹性极限点后呈现应变硬化时，极限抗2位移传感器和数据采集系统绘制的荷载—变形曲线在弹性极限点后呈现应变软化时，极限抗拉点宜取试件拉伸变形达到0.30mm时对应的点。A.5.3弹性极限抗拉强度和应变应按下式进式中：fe——弹性极限抗拉强度(N/mm²),计算结果精确至0.01MPa;F——弹性极限荷载(N),取弹性极限点处的荷载；E——弹性极限拉应变，计算结果精确至10×10-⁶;lne——弹性极限点处拉伸变形(mm);L——测试标距(mm)。A.5.4极限抗拉强度和应变计算应符合下列规定：式中：fw——极限抗拉强度(N/mm²),计算结果应精确至0.01N/mm²;Fg——极限抗拉荷载(N),应取极限抗拉点的荷载，即应变硬化型超高性能混凝土应取轴拉试验过程中的最大荷载，应变软化取型超高性能混凝土应取拉伸变形0.30mm时对应的荷载；Ew——极限拉应变，计算结果应精确至10lw——极限抗拉点处的拉伸变形(mm),应变硬化型超高性能混凝土应取轴拉试验过程中最大荷载处拉伸变形，应变软化型超高性能混凝土应取拉伸变形为0.30mm。A.5.5试验结果的处理应满足下列规定：1有效轴拉试件的开裂位置应位于标距内，有效轴拉试件数量不应少于3个。当有效轴拉试件数量少于3个时，该组试件无效，应重新进行试验。2根据所有有效轴拉试件测值的平均值确定弹性极限抗拉强度、弹性极限拉应变、极限抗拉强3式中：fu.m——弹性极限抗拉强度平均值(MPa),计算结果精确至0.01MPa;fn—弹性极限抗拉强度标准值(MPa),计算结果精确至0.01MPa;fwm—极限抗拉强度平均值(MPa),计算结果精确至0.01MPa;fwx——极限抗拉强度标准值(MPa),计算结果精确至0.01MPa;t—T检验系数，可按表A.5.5规定取值；S₄—n组试件的标准差(MPa),计算结果精确至0.01MPa。表A.5.5T检验系数3456789*2)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”,反面词采用1)在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准或行业标准时，应表述为“应符合 452术语和符号 463材料 473.1混凝土 3.2钢筋 3.3钢材 3.4灌浆套筒 4.1一般规定 4.2上部结构 4.3下部结构 4.4吊点设计 5.1一般规定 5.2承载能力极限状态计算 5.3正常使用极限状态和使用阶段应力计算 5.4短暂状况施工阶段应力计算 5.5抗震计算 6构造 6.1上部结构 6.2下部结构 6.3连接构造 7.1一般规定 7.3混凝土浇筑及养护 7.4构件存放 7.5厂内吊装及运输 688安装 8.1一般规定 8.2墩柱安装 8.3盖梁安装 8.4主梁安装 8.5灌浆连接 9质量控制 1.0.1近年来，随着我国经济发展方式的转变，装配式桥梁在一些公路桥梁工程中正逐渐推广应3.1.1、3.1.2给出混凝土材料的要求，与现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》3.2.2普通钢筋和预应力钢筋的力学性能指标根据现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设3.2.3体外预应力钢束采用的无黏结钢绞线符钢材的基本材料标准。钢材的力学性能指标根据现行《公路钢结构桥梁设计规范》(JTGD64)3.4.4用于装配式桥梁的连接套筒需要能经受规定的高应力和大变形反复拉压循环检验，且在经图3-1全灌浆套筒图3-2半灌浆套筒π形梁I形梁节段预制拼装箱梁中采用的钢绞线为直径15.2mm的高强度低松弛钢绞线，钢值。根据文献，平均值为40t进行计算，乘以0.7的折减系数。即40×0.7=28(t),考虑安全系数为3,每根钢绞线为两个截面受力，即应力控制值为28×10/2/3/140=333(MPa),与本指南给出的算法一致，即屈服强度×折减系数=0.85×1860×0.22=347(MPa),取为350MPa。工况时混凝土的破碎仅发生在钢绞线与混凝土的接触部位。相比于起吊工况下的钢绞线最大承载力5.1.2研究表明接缝对构件截面受力和构件刚度的影响不可忽略，故应计入其对构件截面的承载行《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60)和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362)的规定进行验算。本指南仅给出连接形式的设计与要求，连接接头的相关要求应符合本指南的5.2.3根据试验得到的受弯构件接缝位置正截面弯曲破坏形态，以破坏时的截面受力状态建立平5.2.4受弯构件破坏时体外预应力钢筋的极限应力一般低于或接近钢筋材料(钢绞线、钢丝)的名实际荷载的差异进行了修正，并使之在构件达到极限受力状态时与同时配置的体内预应力钢筋相协5.2.5基于同济大学验证试验资料和结构全过程非线性数值模拟结果的回归分析，采用体外预应力钢筋至截面受压区边缘距离改变的方式计入体外预应力的二次效应。体外预应力钢筋至截面受压5.2.6体外预应力钢筋至截面受压边缘的初始距离，将因钢筋受拉作用在转向器的钢道内朝弯曲量相关试验研究资料并提取了357根发生斜压破坏梁的试验数据。为了分析上述三个桥梁设计规范计算值与试验值比值的平均值、标准差及变异系数均最大；Eurocode2的平均值与试验值最接近，标准差σ表达形式最简单。由于JTG3362的公式是在之前剪压破坏试验数据下包线拟合公式的基础上，通过不能吻合，且量值与国内外规范差异较大。因此，经上述分析，本指南采用与试验规律符合最好的AASHTO规范公式的表达形式拟合试验数据。在拟合曲线达到包络95%试验数据的保证率后，除以材料分项系数和乘以受力模式不确定系数后得到了计算公式。在混凝土强度均采用标准值的情况下，本指南公式的计算值约为AASHTO规范计算值的0.76倍，与试验值之比的平均值、标准差及变异系数同AASHTO规范一样。为了验证该公式是否适合我国常用混凝土桥梁截面的形式和配筋情况，同面尺寸和配筋情况设计了26个试件进行荷载试验。结果表明：在公式不考虑上述试验数据95%保证是计算值的1.45,试验最小值是计算值的1.03倍。因此，在公式取用95%试验数据保证率、材料分项行折减，折减系数近似按AASHTO规范的剪切强度系数0.85取值。极限拉力设计值参与截面受力平衡。该公式由同济大学的系列验证试验成果和经过验证的结构全过在剪—弯耦合作用下接缝截面发生破坏时，截面的剪切和弯曲受力是同时达到极限抗剪承载力设计值，不仅直接与截面尺寸和钢筋配置相关，且与特定剪弯比下截面剪压区混凝土的法或采用计算机软件直接求解方程组。下面介绍一种将混凝土剪—压复合强度准则曲线用分段割线计算得到x>hi,则应按本标准第5.2.10条剪压区为T形截面的规定进行计算。io/fu适用区间12345最后用式(5.2.9-3)和式(5.2.9-4)验算截面承载力，若式(5-4)求得的x>h。,则取x=h。代入(2)剪压区为T形截面若不符合以上条件则不需要按T形截面进行抗剪弯B=b[A₁+Ch{(bí-b)+Ch{(bí₀-b)-pthaC=hí(bí-b)[A₁+h(C(bí-b)]+h'(bí-b)[M₄Va+pA=0.95pa₁M₄Na,C=0.95φbfuM力的作用纯粹用偏心受压构件的计算图式验算截面的抗压承载力可能是偏不安全的。同济大学混凝限强度。在缩尺模型试验的基础上，编写组进行了4个足尺钢筋混凝土墩柱承载力试验，得到了与缩压复合强度准则(图5-1)及假定条件，按图5.2.12和5.2.13所示的两个计算图式进行方程推导，最后迭代计算方法或采用计算机软件直接求解方程组。下面介绍一种将混凝土剪—压复合强度准则曲线同受弯构件一样，将式(5.2.9-6)表示的混凝土剪—压复合强度准则曲线替换为分段割线，见B=b(C(e-qch₀)+0.5p.C=b(V₄Nga(e-ph₉)-(b(V₄-A₁)[eNgu-A₁=0.95pabt,N₄,C=0.95pcbí,fa,Na,Ngu=faA,+fu Ax³+Bx²+Cx+D=0B=b²Ce-b²Ch₀+0.5b[Chí(bí,-bC=b{Cehí(bí-b)+Chí(bí,-b)(e-ho)-Chí(bí-b)(h₉-0.5hí)+Ng(ho-D=[eh{(b{-b)-h{(bí-b)(h₀-0.5hí)][Ch(b₁₀-Nh(h₀-hgke-e)[h(V₄(bí-b)-A,hí(bí.-b)]A=0.95pa;N₄,C=0.95pcfa.Na,Nyu=faA,+f,iApi+大学100余个试件的试验资料和国外的相关试验研究成果，当U形钢筋与核心混凝土加强钢筋配置不式中的参数按美国AASHTO规范取值，并按我国混凝土和钢筋的材料分项系数进行修正。试验结果错误地采用多配置穿过U形钢筋核心混凝土的钢筋而不加大核心混凝土投影面积的方式去提高计算要构件个别关键受力截面的最大压应力限值降低5%。内最大拉应力(均取最小半径)相当的原则确定体外预应力钢筋的最大拉应力。考虑到体外预应力钢筋可滑动转向器(散束式转向器、成品索集束式转向器等)的最小弯曲半径由钢筋的疲劳应力幅控制，本指南规定中的部分预应力混凝土适用于构件纵向普通钢筋在接缝位置连续或受力次要的区段，允许其按不开裂且应力受限的A类预应力混凝土构件设计。根据中铁第一勘察设计院集团有限公司位置混凝土材料的抗拉强度低于无接缝区段10%～30%,故在作用效应频遇组合下正截面抗裂验算时对公式(5.3.3-3)右侧的混凝土抗拉容许应力偏安全地折减了约30%。5.3.4钢筋混凝土构件接缝位置正截面的最大裂缝宽度计算方法还有待研究，国外规范也没有可施工构件在10%之内。为了计入该影响，考虑将受弯构件和大偏心受压构件的挠度计算值取1.1的增5.4.1短暂状况施工阶段构件非接缝位置正截面的最大压应力同行业标准《公路钢筋混凝土及预5.4.2构件非接缝位置正截面的最大拉应力限值仍同现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混保持久状况正常使用极限状态的抗裂性能，接缝位置正截面的最大拉应力同抗裂验算中一样折减了约30%。5.4.3钢筋混凝土构件非接缝位置中心轴处的主拉应力限值同行业标准《公路钢筋混凝土及预应5.4.4在设置多重剪力键的箱梁或墩柱节段的安装过程中，当接缝没有采取施工临时的抗剪措施5.4.5节段预制安装墩柱的接缝通常不设剪力键或设少量的定位键，剪切面可与节段接缝的界面表5-3是对国内外学者开展预制拼装墩柱抗震性能试验研究数据的汇总，主实测现浇1-12013—2015套筒1-1波纹管1套筒2-1柱内套简实测现浇3-1套筒3-1波纹管4-1StructuralEngineering,2017套筒5-1Joumal,V.111,No.1-6海公路投资建设发展有限公司，上海应用套筒7-1其他1-1其他2-1其他3-1同时，定义安全系数比为K测/K观，即预制试件所需安全系数与对照的现浇试件所需安全系数之比。从安全系数比的定义可知，该数值等于1时，表明预制墩柱位移延性等同现浇墩柱；大于1.0表明预制墩柱位移延性弱于现浇混凝土墩柱，反之，则表明预制墩柱位移延性强于现浇混凝土材料规范值图5-2试件安全系数比汇总图(5组；4性铰的发展，损伤易转移至接缝处，易出现纵筋疲劳破坏，降低其塑性；而套筒放置于承台顶面会影响接缝处承台内纵筋塑性渗透发展，同样会稍降低其塑性。另一方面，墩柱底部放置套筒在影响塑性铰发展的同时，还会使塑性变形集中在接缝处及套筒顶端，形成两个主、次裂缝，套筒高度范围内混凝土裂缝开展很少，而对于这种情况的规范等效塑性铰长度计算公式如何修正，值得依据表5-3汇总的数据绘制的图5-2可知，灌浆套筒布置于墩身的安全系数比均值为1.247(依据实测值计算),灌浆套筒布置于承台