高耸结构设计规范

高耸构造设计标准GBJ135-901章总则2章根本规定3章荷载荷载分类风荷载裹冰荷载地震作用和抗震验算4章钢塔架和桅杆构造一般规定钢塔桅构造的内力分析钢塔桅构造的变形和整体稳定纤绳轴心受拉和轴心受压构件偏心受拉和偏心受压构件焊缝连接计算螺栓连接计算法兰盘连接计算5章钢筋混凝土圆筒形塔一般规定塔身变形和塔筒截面内力计算塔筒承载力气计算塔筒裂缝宽度计算钢筋混凝土塔筒的构造要求6章地基与根底一般规定地基计算刚性根底和板式根底根底的抗拔稳定和抗滑稳定附录一钢材及连接的强度设计值附录二轴心受压钢构件的稳定系数

塔筒水平截面受压区半角φ计算表(正常使用状态时)附录四圆筒形塔的附加弯矩计算

τ、ξ附录六根底和锚板根底抗拔稳定计算附录七本标准用词说明1章总则1.0.1条为了在高耸构造设计中做到技术先进，经济合理、安全适用、确保质量，特制订本标准。1.0.2条本标准适用于钢及钢筋混凝土高耸构造，如电视塔、拉绳水塔、矿井架等。第1.0.3条 本标准是依据国家标准《建筑构造设计统一标准》GBJ68-84规定的原则制定的。符号、计量单位和根本术语是按现行国家标准《建筑构造设计通用符号、计量单位和根本术语》的有关规定承受。1.0.4条设计高耸构造时，除遵照本标准的规定外，尚应符合现行国家标准《建筑构造荷载标准有关专业技术问题尚应符合各专业标准、规程的要求。第1.0.5条设计高耸构造和选择构造方案时〔包括运输、安装〕以及建成后的环境影响，维护保养等问题。2章根本规定2.0.1条标度量高耸构造的牢靠度，以分项系数设计表达式进展计算。2.0.2条极限状态分为以下两类：一、承载力气极限状态。这种极限状态对应于构造或构造构件到达最大承载力气，或到达不适于连续承载的变形；注：当考虑偶然大事时，应使主体承重构造不致丧失承载力气，允许局部破坏，但不致发生倒塌。二、正常使用极限状态。这种极限状态对应于构造或构造构件到达正常使用或耐久性能的有关规定限值。第2.0.3条对于承载力气极限状态，高耸构造应依据其破坏后果(如)2.0.3划分为两个安全等级。高耸构造的安全等级2.0.3安全等级高耸构造类型构造破坏后果一级重要的高耸构造很严峻二级一般的高耸构造严峻注：①对特别的高耸构造，其安全等级可依据具体状况另行规定。调整其安全等级。2.0.4注：①对特别的高耸构造，其安全等级可依据具体状况另行规定。调整其安全等级。一、根本组合应承受以下极限状态设计表达式：γγ0(γGCGGk+γQ1CQ1Q1k+Σn ψγCQik)≤R(.)i=2ciQiQi(2.0.4)式中1.1、1.0；?γG——永久荷载分项系数，一般状况可承受1.2，当永久荷载效应对1.0；kγQ1、γQi——i个可变荷载的分项系数，一般1.4，但对安装检修荷载可承受1.3，对温度作用可承受1.0；G——永久荷载的标准值；k——Q ——1Ki个可变荷载的效应；Q——除第一个可变荷载外，其它任何第i个可变荷载的标准值；ik——C、C 、C 永久荷载、第一个可变荷载和其他任何第i个可变荷——G Q1 Qi载的荷载效应系数；ψci——除第一个可变荷载外，其它任何第i个可变荷载的组合值系数，2.0.5条规定承受；R(.)——构造构件的抗力函数。二、偶然组合的极限状态设计表达式宜按以下原则确定：只考虑一种偶然作用与其它可变荷载组合；偶然作用的代表值不应乘分项系数；与偶然作用同时消灭的可变荷载可依据具体状况承受相应的代表值；具体的设计表达式及各种系数值应按有关专业标准，规程的规定承受。2.0.5条设计高耸构造时，对不同荷载根本组合，其可变荷载组合2.0.5承受：可变荷载组合值系数注：可变荷载组合值系数注：G表示构造构件自重等永久荷载，W、A、I、T、L分别表示风荷载、安装检修荷载、裹冰荷载、温度作用和塔楼楼面或平台的活荷载。ψcs0.5。ωO0.3kNm2，ψwcωO0.3kNm2

2.0.5荷载组合ψcWψcJψcAψcTψcLⅠG+W+L1.0－－－0.7ⅡG+I+W+L0.251.0--0.7ⅢG+A+W+J0.25-1.0-0.72.0.6条高耸构造抗震计算时根本组合应承受以下极限状态设计表达式：γγGCGGE+γEhCEhEhk+γEvCEvEvk+ψwγwCwWk≤R/γRE(2.0.6)式中γG——1.2，当重力效应对构件承载1.0；γ?γEh2.0.6的规定承受；γ?γEh地震作用分项系数2.0.6考虑地震作用的状况γEhγEv仅考虑水平地震作用1.3不考虑仅考虑竖向地震作用不考虑1.3同时考虑水平与坚向地震作用1.30.5γw——1.4；GE——3.4.6条承受；Ehk——水平地震作用标准值；Evk——竖向地震作用标准值；Wk——风荷载标准值；ψw——0.2；EhEvWCG、C CEhEvW

、C——有关各类荷载与作用的作用效应系数，并应乘GBJ11-89中规定的效应增大系数或调整系数；R——抗力，按本标准各章的有关规定计算；1.0。2.0.7条对于正常使用极限状态，应依据不同的设计目的，分别按荷载效应的短期组合和长期组合进展计算，其变形、裂缝等计算值不应超过相应的规定限值。一、短期效应组合CCGGk+CQ1Q1k+Σn ψCQi=2ciQiik(2.0.7-1)二、长期效应组合CCGGk+Σn ψCQi=1qiQiik(2.0.7-2)式中ψci——i个可变荷载的组合值系数；ψqi——长期效应组合时，任何第i个可变荷载的准永久值系数。2.0.8条高耸构造正常使用极限状态的把握条件应符合以下规定：(标准值)点离地高度的1燉100。对桅杆构造，留意层间的相对水平位移，尚不1100.)或工艺要求较严格的设备(如石油化工塔)的高耸构造，在不均匀日照温度或风荷载(标准值)作用下，在设备所在位置处的塔身转角，应满足工艺要求。三、在风荷载的动力作用下，设有巡游设施的塔，在巡游设施所在位置处的塔身振动加速度及水平振幅应满足正常使用要求。四、在各种荷载标准值组合作用下，钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度0.2mm。注：上述把握条件适用于一般状况，当有其它特别要求时可按各专业标准规程的规定承受。3章高耸构造设计标准荷载分类3.1.1条高耸构造上的荷载可分为以下三类：一、永久荷载：构造自重、固定的设备重、物料重、土重、土压力、线的拉力等；二、可变荷载：风荷载、裹冰荷载、地震作用、雪荷载、安装检修荷载、塔楼楼面或平台的活荷载、温度变化、地基沉陷等；三、偶然荷载：导线断线等。注：地震设防烈度≤6度时，地震作用可作为偶然荷载。3.1.2条本标准仅列出风荷载、裹冰荷载及地震作用的标准值，其它荷载应按现行国家标准《建筑构造荷载标准》的规定承受。风荷载3.2.1条作用在高耸构造单位面积上的风荷载应按下式计算：ωω＝βzμsμzμrω0(3.2.1)式中ω——作用在高耸构造单位面积上的风荷载(kN/m)；ω0——根本风压(kN/m2)3.2.23.2.33.2.4条的规定承受；μr——重现期调整系数，对一般高耸构造可承受1.1，对重要的高耸构造1.2；μz——z3.2.5条的规定承受；μs——3.2.6条的规定承受；βz——z高度处的风振系数，可按本章第3.2.7条至第3.2.10条的规定承受。3.2.2条ωO10m高、统计30年一遇的10min平均最大风速为标准，其值应按现行国家标准《建筑构造荷载标准》的规定承受，但对高耸构造不得小于0.3kN燉m2。第3.2.3条山区及偏辟地区的根本风压应通过实地调查和比照观看经分析确定。一般状况可按四周地区的根本风压乘以以下调整系数承受：0.75-0.85与风向全都的谷口、山口1.2-1.5注：山顶或山坡的根本风压可依据山麓根本风压近似地按高度变化规律推算。3.2.4条沿海海面和海岛的根本风压，当缺乏实际资料时，可按邻3.2.4规定的调整系数承受：海面和海岛距海岸距离(km)＜10海面和海岛距海岸距离(km)＜1040-6060-100调整系数1.01.0-1.11.1-1.23.2.5条分为以下三类：A类指近海海面、小岛及大沙漠等：B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市的郊区；C类指有密集建筑群和较多高层建筑的大城市市区。地面粗糙度类别离地面或海面高度(m)风压高度变化系数μz 表地面粗糙度类别离地面或海面高度(m)ABC51.170.800.54101.381.000.71151.521.140.84201.631.250.94301.801.421.11401.921.561.24502.031.671.36602.121.771.46702.201.861.55802.271.951.64902.342.021.721002.402.091.791502.642.382.112002.832.612.362502.992.802.583003.122.972.783503.123.122.96≥4003.123.123.123.2.7条0.25s时，可不考虑风振影响。注：高耸构造计算风振时的根本自振周期可按现行国家标准《建筑构造荷载标准》的规定计算。3.2.8条独立式高耸构造在ｚ高度处的风振系数β可按下式确定：ββz＝1+ξ.ε1.ε2(3.2.8)式中ξ——3.2.8-1承受；ε1——风压脉动和风压高度变化等的影响系数，按表3.2.8-2承受。ε2——3.2.8-3承受。注：对于上部用钢材、下部用钢筋混凝土的构造，可近似地分别依据钢和钢筋混凝土由表3.2.8-1查取相应的ξ值，并计算各自的风振系数。脉动增大系数ξ 表3.2.8-1ωOT2(KN/s2/m2〕钢构造构造类别钢筋混凝土构造0.011.471.110.051.731.180.101.881.230.202.041.280.402.241.340.602.361.380.802.461.421.002.531.442.002.801.544.003.091.656.003.281.728.003.421.7710.003.541.8220.003.911.9639.0039.004.142.06注：H≥200mζ1.1承受。风压脉动和风压高度变化等的影响系数ε1 表3.2.8-2总高度H(m)Ａ地面粗糙度类别BC100.570.720.93200.510.630.79400.450.550.69600.420.500.59800.390.450.541000.370.430.501500.330.370.432000.300.340.382500.270.310.343000.250.280.313500.250.270.29≥4000.250.270.27构造顶部和底部的宽度比注：化的构造。其余无括弧的数值则二者均适用。振型、构造外形的影响系数ε2 构造顶部和底部的宽度比注：化的构造。其余无括弧的数值则二者均适用。相对高度h/H1.00.50.30.20.11.01.000.880.760.660.560.90.890.830.73(0.79)0.65(0.76)0.57(0.84)0.80.780.760.67(0.77)0.61(0.78)0.57(0.96)0.70.660.660.60(0.70)0.55(0.73)0.54(0.94)0.60.540.560.51(0.60)0.48(0.64)0.49(0.84)0.50.420.440.41(0.48)0.40(0.51)0.42(0.69)0.40.310.320.31(0.35)0.30(0.38)0.34(0.52)0.30.200.220.220.2(0.25)0.27(0.38)0.20.110.110.120.130.15(0.19)0.10.040.040.040.050.063.2.9条对于外形比较规章，顶宽与底宽之比在0.15-0.4之间的钢塔，如微波塔和电视调频塔，其风振系数亦可按以下确定：ββz＝1+ηβ0(3.2.9)式中η——3.2.9-2承受。钢塔风振系数动力局部根本值β0 表3.2.9-1相对高度h/H地面粗糙度类别ABC1.00.901.201.400.90.750.901.200.80.600.751.000.70.500.650.900.60.400.550.750.50.300.400.600.40.200.300.450.30.150.200.300.20.100.100.150.10.100.100.10调整系数η3.2.9-2H/T304050607080η1.251.201.101.051.000.98H/T90100110120130140η0.950.900.900.850.800.80注：Hm计；T为构造根本自振周期。3.2.10注：Hm计；T为构造根本自振周期。地面粗糙度类别部位ABC悬臂端其它部位1.8地面粗糙度类别部位ABC悬臂端其它部位1.81.52.11.72.42.0注：拉绳、悬索等的风振系数β可取1.5.第3.2.11条竖向斜率小于2/100的圆筒形塔及烟囱等圆截面构造和圆共振，并应按以下公式计算构造或构件的雷诺Re数：Re=69000υRe=69000υcrd(3.2.11-1)υυcr=5d/Tj(3.2.11-2)式中υcr——临界风速(m/s)；d——构造或构件的直径(m)；Tj——构造或构件的j振型的自振周期(s)。3.2.12条圆形截面构造或构件的横向共振应依据其雷诺数按以下规定处理：一、当雷诺数Re<3X105时，可能发生微风共振(亚临界范围的共振)，此时应在构造上实行防振措施或把握构造的临界风速υcr15m/s，以降卑微风共振的发生率。Rw≥3.5X106(跨临界范围的共振)，此时应验算横向共振。横向共振引起的等效静风荷载ωlji(KN/m)应按下式计算：ωωlji=μjiμlυcr2d/2023ξ(3.2.12-3)式中ωji——j振型在i点的相对位移；υcr——j振型的共振临界风速(m/s)，按公式(3.2.11-2)计算；d——圆筒形构造的外径(m)23高度处的外径；ζ——0.010.05；μl——0.25。注：①悬臂构造可只考虑第一振型；多层拉绳桅杆依据状况可考虑的4。n②考虑横向风振时，风荷载的总效应s(内力、变形等)可由横向风振的Sn和顺风向风荷载的效应SlS=√S2+S2l荷载取按相应于临界风速计算的风荷载。n3X105≤Re<3.5X106时，则可能发生超临界范围的共振，此时可按第一款的规定处理。裹冰荷载3.3.1条架空线、拉绳外表裹冰后所引起的荷载及挡风面积增大的影响。3.3.2条10m50年一遇的最大裹冰厚度为标准。当无观测资料时，应通过实地调查确定，或按以下阅历数值分析承受：一、重裹冰区：川东北、川滇、秦岭、湘黔、闽赣等地区，根本裹冰10-20mm;二、轻裹冰区：东北(局部)、华北(局部)、淮河流域等地区，根本裹冰5-10mm.注：裹冰还会受地形和局地气候的影响，因此轻裹冰区内可能消灭个别地点的重裹冰或无裹冰的状况；同样，重裹冰区内也可能消灭个别地点的轻裹冰或超裹冰的状况。3.3.3条管线及构造构件上的裹冰荷载的计算应符合以下规定：一、圆截面的构件、拉绳、缆索、架空线等每单位长度上的裹冰荷载可按下式计算：qι=πbaqι=πba1a2(d+ba1a2)γ.10-6(3.3.3-1)式中：qι0——单位长度上的裹冰荷载(kN/m)；根本裹冰厚度(mm)3.3.2条的规定承受；d——圆截面构件、拉绳、缆索、架空线的直径(mm)；α1——3.3.3-1承受；α2——3.3.3-2承受；γ——9kN/m3。二、非圆截面的其它构件每单位外外表积上的裹冰荷载q(kN/m2)可按下式计算：qqa=0.6ba2γ.10-3(3.3.3-2)式中qa——单位面积上的裹冰荷载(kN/m2)；与构件直径有关的裹冰厚度修正系数α1

3.3.3-1直径(mm)510203040506070α11.11.00.90.80.750.70.630.6裹冰厚度的高度递增系数α2

3.3.3-2离地面高度(m)1050100150200250300≥350α11.01.62.02.22.42.62.72.8地震作用和抗震验算3.4.1条本节规定适用于地震设防烈度为69度地区的高耸构造的抗震设计。6789震作用的不利组合。3.4.2条构造要求：一、6度、任何类场地的高耸构造及其地基根底；8度Ⅰ、Ⅱ类场地的不带塔楼的钢塔架，钢桅杆及其地基根底；ω0≥0.4kNm2；7度Ⅲ、Ⅳ类场地8ω0≥0.7kN/m2的钢筋混凝土高耸筒体构造及其地基根底。注：建筑场地类别的划分应按现行国家标准《建筑抗震设计标准》的规定执行。3.4.3条特别重要的高耸构造可承受时程分析法作比较计算。对于圆筒形构造、烟囱、水塔等亦可承受底部剪力法和近似简化法。3.4.4条振型i质点的水平地震作用标准值Fji应按下式计算(3.4.4)：3.4.4：水平地震计算简图FFji=＝αjγjμjiG2i=1,2,……nj=1,2,……n(3.4.4-1)γγj=∑ni=1jii i=1 jiiμG/∑n μ2G(3.4.4.3)水平地震作用产生的总作用效应S可按下式计算：S=√∑S=√∑m S2j=1 j(3.4.4-3)式中Fji——j振型i质点的水平地震作用标准值；αj——相应于j振型自振周期Tj《建筑抗震设计标准》确定；μji——j振型i质点的水平相对位移；Gi——i3.4.6条承受；γj——j振型的参与系数；γj——j振型水平地震作用产生的作用效应()；m2-3T11.5s时可适当增加。3.4.5条高耸构造竖向地震计算应符合以下规定(3.4.5)。3.4.5：竖向地震计算简图构造底部总竖向地震作用标准值FEV应按下式计算：FFEV=αmaxGeq(3.4.5-1)质点i的竖向地震作用标准值Fvi应按下式计算：FFvi=Gihi/∑GjhiFEV(3.4.5-2)式中αvmax——竖向地震影响系数的最大值，可取水平地震影响系数最大值αmax

65%；Geq——0.75G；EGE——G

＝∑n

G1计算；G、G集中于质点i、j的重力荷载代表值；

E j=1i jh、h集中质点i、j的高度。i j(水平)a及其最大值αmax应按现行国家标准《建筑抗震设计标准》的规定承受。3.4.6条按以下规定承受：(构造构配件自重、固定设备重等)1.0；1.00.3；0.0.5。4章高耸构造设计标准一般规定4.1.1条钢塔架和桅杆构造(以下简称钢塔桅构造)选用的钢材材质应符合现行国家标准《钢构造设计标准》的要求，在低温条件下，或腐蚀环境中尚应考虑冷脆及腐蚀等影响。第4.1.2条钢塔桅构造的钢材及连接的强度设计值应按本标准附录一的规定承受。注：钢丝绳的破坏强度可按现行国家有关标准的规定承受。钢塔桅构造的内力分析4.2.1条架计算。第4.2.2条桅杆杆身可按纤绳节点处为弹性支承的连续压弯杆件计算，并应考虑纤绳节点处的偏心弯矩。ξ确定：ξξ＝[l0/iλ0]2(4.2.2)式中l0——弹性支承点之间杆身计算长度(m)；i——杆身截面回转半径(m)；λ0——4.5.5计算。钢塔桅构造的变形和整体稳定4.3.1条2.0.8条的把握条件。4.3.2条2.0。对于纤绳上有绝缘子的桅杆，应验算绝缘子破坏后的受力状况，此时可假定纤绳初应力值20%1.6。纤绳第4.4.1条桅杆纤绳可按一端连接于杆身的抛物线计4.4.2条内力和稳定以及纤绳承载力等因素确定，宜在0.10-0.25kNmm2范围内选用。4.4.3条纤绳的截面强度应按下式验算：N/A≤fN/A≤f(4.4.1)ff＝(ψ1.ψ2)fu(4.4.2)式中N——纤绳拉力(N)；f——钢丝绳强度设计值(N/mm2);fu——钢丝绳的破坏强度(N/mm2)，按国家现行有关标准承受；ψ1——钢丝绳扭绞强度调整系数。依据钢丝绳规格按国0.8～0.9；ψ2——1×7单股钢丝绳取0.650.56。轴心受拉和轴心受压构件4.5.1条轴心受拉和轴心受压构件的截面强度应按下式验算：N/A≤fN/A≤f(4.5.1)式中nN——轴心拉力或轴心压力；A净截面面积；nf——钢材的强度设计值(N/mm2)，按本标准附录一承受。4.5.2条轴心受压构件的稳定性应按下式验算：N/ψA≤fN/ψA≤f(4.5.2)式中A——构件毛截面面积；ψ——λ按本标准附录二承受。4.5.3条钢塔桅构造的构件长细比λ应符合以下规定：弦杆形式二塔面斜杆交点错开二塔面斜杆交点不错开简图长细比弦杆形式二塔面斜杆交点错开二塔面斜杆交点不错开简图长细比λ＝1.2l/iλ＝l/iy0符号说明斜杆形式杆双斜杆双斜杆加关心杆简斜杆形式杆双斜杆双斜杆加关心杆简图长细比时：λ＝l1/lxA点与相邻塔面的对应点当斜杆不断开又互之间有连杆时：λ＝相不连结果时：λ＝l1/iy0其中两斜杆同时受压时，l/iy0λ＝l/iy0λ＝1.25l/ix当斜杆断开时：A点与相邻塔面的对λ＝0.7l/iy0应点之间无连杆时：λ＝l/lx简图截面形式横杆横膈简图截面形式横杆横膈λ＝l1/ixλ＝l1/iyoλ＝l1/ixλ＝l1/iy0λ＝l/i2y0当一根穿插杆断λ＝1.4l2/iy0λ＝l1/iy0λ＝2l1/ixｘλ＝l1/2iy0λ＝l1/ixλ＝l/i2y0λ＝l/i2y04.5.4条构件的长细比λ不应超过以下规定：150200350预应力拉杆长细比不限。桅杆两相邻纤绳结点间杆身长细比宜符合以下规定：格构式桅杆〔换算长细比〕1001504.5.5条构件截面形式缀材计算公式符号说明缀板构件截面形式缀材计算公式符号说明缀板式轴的长细比1-1的长细比缀板式A1zA、1y－构件截面中垂面积之和缀板式λ1－单肢长细比缀板式A1－构件截面中各斜缀条毛截面面积之和注：λ140。40℃-70℃范围内。偏心受拉和偏心受压构件4.6.1条面内时，应按下式验算：N/AN/An±Mx/Wnx±My/Wny≤f(4.6.1)式中MMx、y——x、y轴的弯矩；MMxMMnx、ny——x、y轴的净截面抵抗矩。MMnx4.6.2条偏心受压构件的稳定性，当弯矩作用在主平面时，应分别按弯矩作用平面内和弯矩作用平面外进展验算。一、弯矩作用平面内(4.6.2-1)(4.6.2-2)式中N——所计算构件段范围内的轴心压力(N)；Mx——弯矩，取所计算构件段范围内的最大值(N.m)；M ——欧拉临界力(N)，E ＝π2EA/λ2；Ex Ex Xφx——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，按本标准附录二采用；βmx——4.6.2的规定承受；β1X——毛截面抵抗矩(mm3)W

＝I/X

1X y 0的毛截面惯性矩，x0为由虚轴y到压力较大分肢轴线的距离或者到压力较大分肢腹板边的距离，二者中取较大值。构件支承条件、图弯矩作用平面内βmx弯矩作用平面外βtx1.01-0.2N*N/Ex构件支承条件、图弯矩作用平面内βmx弯矩作用平面外βtx1.01-0.2N*N/Ex1.01.00.65-0.35*M2/M10.4,m1m2无反弯点〕时取同号：使构件产生反向曲率〔有反弯点〕取异号，M1确实定值≥M2确实定值端弯矩使构件产生同向曲率时：1.00.85二、弯矩作用平面外N/φN/φyA+βtxMx/φnW1x≤f(4.6.2-3)式中φy——弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数，按本标准附录二承受；φb——受弯构件的整体稳定系数，按现行《钢构造设计标准》的规定承受，实腹箱形截面取ψ；bβtx——弯矩作用平面外的构件等效弯矩系数4.6.2的规定承受。但应计算单肢的稳定性。4.6.3条格构式偏心受压构件应按下式验算单肢的强度：N/n+NN/n+Nm/Anu≤f(4.6.3)式中n——单肢数目；截面弯矩在单肢中引起的轴力(N)；Anu——单肢净截面面积(mm2)。4.6.4条格构式偏心受压构件应按下式计算单肢的稳定性：N/n+NN/n+Nm/ψAu≤f(4.6.4)式中Au——单肢毛截面面积(mm2)。4.6.5条格构式轴心受压构件的剪力应按下式计算：V=Af/85√fV=Af/85√fy/235(4.6.5)式中fy——钢材屈服强度(N/mm2)。此剪力V值可认为沿构件全长不变，并由承受该剪力的缀件面分担。4.6.6条按公式(4.6.5)的计算剪力两者中的较大者进展计算。一、缀条的内力应按桁架的腹杆计算。二、缀板的内力应按以下公式计算：剪力：VVl＝V1α/s(4.6.6-1)MMl＝V1α/2(4.6.6-2)式中1V——安排到一个缀材面的剪力(N)；1缀板中到中距离(m)；s——肢件轴线间距(m)。焊缝连接计算4.7.1条承受轴心拉力或压力的对接焊缝强度应按下式计算：σ=N/lσ=N/lwt≤fwfwtc(4.7.1)式中N——作用在连接处的轴心拉力或压力；lw——焊缝计算长度(mm)，未用引弧板施焊时，每条焊缝取实际长度10mm；t——连接件中的较小厚度(mm)；——对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值，可按本标准附录一承受。——t c4.7.2条承受剪力的对接焊缝剪应力应按下式验算：τ=VS/It≤fτ=VS/It≤fwv(4.7.2)式中V——剪力；I——焊缝计算截面惯性矩(mm4)；S——计算剪应力处以上的焊缝计算截面对中和轴的面积矩(mm3)；fwv——对接焊缝的抗剪强度设计值(N/mm2)，按本标准附录一承受；4.7.3条σ和剪4.7.3)4.7.4条角焊缝在轴心力〔拉力、压力或剪力〕作用下的强度应按下式计算：t(4.7.4)式中h——角焊缝的有效厚度(mm)0.7h，h

为较小焊脚e f f尺寸；(mm)10mm；fwf——角焊缝的强度设计值(N/mm2)，按本标准附录一承受。第4.7.5条角焊缝在非轴心力或各种力共同作用下的强度应按下式计算：√σ√σ2+3τ2≤1.1fww wt(4.7.5)式中按焊缝有效截面计算、垂直于焊缝长度方向的应力(N/mm2)；τw——按焊缝有效截面计算、沿焊缝长度方向的应力(N/mm2)。4.7.6条圆钢与钢板(或型钢)、圆钢与圆钢的连接焊缝抗剪强度应按下式计算：τ=N/hτ=N/helw≤fwt(4.7.6)式中——作用在连接处的轴心力(N)；lw——焊缝计算长度(mm2)；——h 焊缝有效厚度(mm2)。对圆钢与钢板连接，图4.7.6(a)，取h＝e e0.7h4.7.6(b)h＝0.1(d+2d)-α，这里：fh为焊缝的焊脚尺寸(mm)；fd、d为大、小钢筋的直径(mm)；1 2

e 1 2a为焊缝外表至两根圆钢公切线的距离(mm)。4.7.6：圆钢与钢板、圆钢与圆钢的连接焊缝螺栓连接计算4.8.1条受剪和受拉螺栓连接中，每个螺栓的受剪、承压、受拉承载力设计值应按以下公式计算：=nπd2/4fbv vv(4.8.1-1)cc(4.8.1-2)/4fbte t(4.8.1-3)式中vn——每个螺栓的受剪面数目；vd——螺栓杆直径(mm)；ed——螺栓螺纹处的有效直径(mm)；eΣt——在同一受力方向的承压构件的较小总厚度(mm)；——fb、fb、fb 螺栓的抗剪、承压、抗拉强度设计值——v c t(N/mm2)应按本标准附录一承受。第4.8.2条承受轴心力的连接所需一般螺栓的数目n按下式计算：n≥N/Nn≥N/Nb(4.8.2)式中Nb——螺栓承载力设计值(N)，螺栓受剪时取式(4.8.1-1)和式(4.8.1-2)两计算值中的小者；螺栓受拉时，取式(4.8.1-3)的计算值。第4.8.3条螺栓同时承受剪力和拉力时应满足以下两式的要求：√[N√[Nv/Nb]2+[N/Nb]2≤1vt t(4.8.3-1)NNv≤Nb/1.2c(4.8.3-2)式中——N、N 每个螺栓所承受的剪力、拉力(N)；——v t——Nb、Nb、Nb 每个螺栓的受剪、承压和受拉承载力——v c t设计值(N)4.8.1条计算。注：高强螺栓连接计算应按现行国家标准《钢构造设计标准》的规定承受。法兰盘连接计算4.9.1条法兰盘底板必需平坦，其厚度t应按下式计算，并不宜小20mm16mm。t≥√6Mt≥√6Mmax/f(4.9.1)式中t——法兰盘底板厚度(mm)；Mmax——底板单位宽度最大弯矩。4.9.2条当法兰盘承受弯矩时，螺栓拉力应按下式计算：/Σy2tii i(4.9.1)式中Nb——i处的螺栓拉力(N)；ti螺栓中心到旋转轴的距离(mm)4.9.2(a)，取圆杆外壁接触点切线为旋转轴；对矩形法兰盘，图4.9.2(b)，取方杆外壁接触边缘线为旋转轴。4.9.2：法兰盘4.9.3条轴心受压柱脚底板应按以下公式计算。一、底板面积AA≥N/fA≥N/fe+ΣA0(4.9.3)式中N——柱脚的轴心压力(N)；fe——根底混凝土的抗压强度设计值(N/mm2)；ΣA0——锚栓孔面积之和(mm2)。二、底板厚度按公式(4.9.1)计算。5章高耸构造设计标准一般规定5.1.1条本章的钢筋混凝土圆筒形塔适用于电视塔、排气塔以及水塔支筒等构造。烟囱的截面设计应按现行国家标准《烟囱设计标准》的规定执行。第5.1.2条钢筋混凝土圆筒形塔的塔筒水平截面的承载力气承受以下极限状态设计表达式：N≤RN(fN≤RN(fc、fs、αK……)(5.1.2-1)、fs、αK……)(5.1.2-2)式中NM——章和第三章规定的荷载值和荷载组合方法计算；oM——5.2.6条或本标准附录四计算；c s RN(f、f、α……)——c s c s RM(f、f、α……)——c s ——f、f 混凝土轴心抗压强度设计值和钢筋的强度设计——c s值；αk——截面的几何参数。第5.1.3条钢筋混凝土圆筒形塔身的正常使用极限状2.0.8条的规定。5.1.4条确定。第5.1.5条混凝土和钢筋的强度设计值应按现行国家标准《混凝土构造设计标准》的规定承受。塔身变形和塔筒截面内力计算第5.2.1条计算圆筒形塔的动力特征时可将塔身简化成多质点悬臂体5-10m8个。每个质点的重力应取相邻上下质点距离内构造自重的一半，有塔楼时应包括相应的塔楼重和楼面固定设备重，但楼面活荷载可不计。相邻质点间的塔身截面刚度取该区段的平均截面刚度，可不考虑开孔和局部加强措施〔如洞口扶壁柱等〕的影响。5.2.2条弹性体系。其截面刚度可按以下规定取值：0.85EcI；0.65eCI；1.0EcI。5.2.3条(1/rc)可按下式计算：1/r1/rc＝αT△t/d(5.2.3)式中αT——1×10-5/℃；ot——由日照引起的塔身向阳面和背阳面的温度差；d——塔筒的外径。5.2.4条按下式计算：αα＝40X/T2(5.2.4)式中a——加速度(m/s2)；(m)；T——塔的根本自振周期(s)。5.2.5条考虑横向风振时截面的组合弯矩可按下式计算：MMmax=M2n+M2l(5.2.5)式中Mmax——截面组合弯矩(N.m)；Mn——横向风振引起的弯矩(N.m)；Ml——相应于临界风速的顺风向弯矩(N.m)。注：横向风振和临界风速可按本标准第三章的规定计算。5.2.6条在塔身截面i处由塔体竖向荷载和水平位移所产生的附加弯矩△Mi可按下式计算(5.2.6)，也可按本标准附录四计算。j=i+1j j iG(u-u)(5.2.6)式中Gj——j质点的重力，(考虑竖向地震影响时应包括竖向地震作用)；u、ui、j质点的最终水平位移，计算时包括日照温差和根底倾斜i j的影响。响。5.2.6：截面附加弯矩计算简图塔筒承载力气计算第5.3.1条钢筋混凝土塔筒水平截面承载力气可按以下公式计算：一、塔筒截面无孔洞时(5.3.1-1)N≤afN≤afcA+(a-at)fsAs(5.3.1-1)(5.3.1-2)5.3.1-1：塔筒截面不开孔二、塔筒受压区有一个孔洞时(5.3.1-2)N≤αfN≤αfcA+(α-αt)fsAs(5.3.1-3)M+M+△M≤rπ-θ{(fcA+fsAs)[sin(απ-αθ+θ)-sinθ]+fsAssinαt(π-θ)}(5.3.1-4)式中A——塔筒截面面积，当塔筒受压区有孔洞时，扣除孔洞面积；As——全部纵向钢筋的截面面积，当塔筒受压区有孔洞时，扣除孔洞断筋的面积；r——塔筒平均半径；α——受压区的半角系数，按式(5.3.1-1)确定；ttα时，取＝0；αtθ——孔洞的半角(rad)。注：当受拉区有孔洞时，可不考虑该孔洞的影响。5.3.2条钢筋混凝土塔筒竖向截面承载力可不验算，但竖向裂缝宽度应验算，并应满足构造配筋的要求。塔筒裂缝宽度计算5.4.1条eok≤rcoeok>rco两种偏心状况计算截面混凝土压应力和钢筋拉应力。此时轴向力对截面圆心的偏心距eok和截面核心距eco应分别按以下公式计算：一、轴向力对截面圆心的偏心距eokeeok=Mk+△Mk/Nk(5.4.1-1)式中——N、M 各项标准荷载(包括风荷载)共同作用下的截面轴向力(N)和弯矩——k k(N.m)；koM——相应的附加弯矩。二、截面核心距rkco塔筒截面无孔洞时rrco=0.5r(5.4.1-2)塔筒截面受压区有一个孔洞时rrco=π-θ-0.5sin2θ-2sinθ/2(π-θ-sinθ)r(5.4.1-3)5.4.2条eok≤rco时应按以下规定确定，5.4.1-(a)。σ′c度设计值f：塔筒截面无孔洞时σ′σ′c=Nk/A(1+ω)[1+2eok/r](5.4.2-1)5.4.1：水平截面在标准荷载作用下的计算简图ok >r(双向应力状况)ok σ”σ”c=Nk/A(1+ω)×{1+2[eok/r+sinθ/π-θ][(π-θ)cosθ+sinθ]/π-θ-sin2θ-2sin2θ/π-θ}(5.4.2-2)σ′c应按以下公式计算：塔筒截面无孔洞时σ”σ”c=Nk/A(1+ω)[1-2eok/r](5.4.2-3)塔简截面受压区有一个孔洞时σ”σ”c=Nk/A(1+ω)×{1-2[eok/r+sinθ/π-θ](π-θ)-sinθ/π-θ-0.5sin2θ-2sin2θ/π-θ}(5.4.2-4)A=2rt(π-θ)A=2rt(π-θ)(5.4.2-5)式中A——塔筒水平截面面积；2.5ρα

为钢筋和混凝土弹性模量比E/E，E E s cρ为截面纵向钢筋配筋率。条eo>rco时应按以下规定确定，5.4.1-(b)。σ′c应按以下公式计算，但不得大于混凝土的抗压强度设计值f：c塔筒截面无孔洞时σ”σ”c=Nk/A.π(1-cosφ)/sinφ-(φ+πω)cosφ(5.4.3-1)塔筒截面受压区有一个孔洞时σ′σ′c=Nk/A×(π-θ)(cosθ-cosφ)/sinφ-(1+ω)sinθ-[φ-θ+(π-θ)ω]cosφ(5.4.3-2)σ′s应按以下公式计算，但不得大于钢筋的强度设fs：塔筒截面无孔洞时σ”σ”s=2.5αE1+cosφ/1-cosφσ”c(5.4.3-3)塔筒截面受压区有一个孔洞时σ′σ′s=2.5αE1+cosφ/cosθ-cosφσ′c(5.4.3-4)φ为截面受压区半角，可按以下公式计算，也可按本标准附录三确定：塔筒截面无孔洞时eeok/r=φ-0.5sin2φ+ωπ/2[sinφ-(φ+ωπ)cosφ(5.4.3-5)塔筒截面受压区有一个孔洞时(5.4.3-6)裂缝宽度ω

(mm)按下式计算：maxωωmax=αcrψσsc/Es[2.7c+0.1d/ρ]γ(5.4.4-1)σσsc=σs+0.5Es△tαT(5.4.4-2)Ψ=1.1-0.65fΨ=1.1-0.65ftk/ρσsc(5.4.4-3)式中σsc——在各项标准荷载和温度共同作用下的纵向钢筋拉应力；σs(N/m2)5.4.3算；αT——1×10-5/℃；ot——筒壁内外温差(℃)；αcr——2.7；Ψ——Ψ<0.40.4Ψ>1.0时取。ftk——混凝土抗拉强度标准值(N/mm2)ρ——截面纵向钢筋配筋率；γ——与纵向受拉钢筋外表特征有关的系数，对变形钢筋取0.7，对光面钢筋取1.0；(mm)，当承受不同直径的钢筋时，d4As/S(S为全部纵向钢筋的总周长)；c——最外一排纵向受拉钢筋的保护层厚度(mm)。注：当eok≤rco时，水平裂缝宽度不需验算。ω第5.4.5条钢筋混凝土塔筒由于内外温差所产生的最大竖向裂缝宽度 仍可ωmaxα ρ 按第5.4.4条的公式进展计算仅在承受 、及 三个数据时有所不同α ρ cr scαcr2.1。ρ为按有效受拉混凝土面积计算的环向受拉钢筋配筋率(受拉区高度可取塔筒壁厚的一半)ρ<0.008ρ=0.008。(3)σsc应按下式计算；σσsc＝ES△tαT(1-ξ)(5.4.5-1)ξξ＝-ωv+√ω2+2ωr v(5.4.5-2)ωωv=2ραE(5.4.5-3)5.5钢筋混凝土塔筒的构造要求5.5.1条t160mm:

(mm)可按下式计算，但不应小minttmin=100+10d(5.5.1)式中d——塔筒外直径(m).5.5.2条不同的坡度。塔筒壁厚可沿高度均匀变化，也可分段阶梯形变化。5.5.3条筒壁的混凝土强度等级不应低于c20;混凝土的水灰比不宜大于0.50;纵向或环向钢筋的混凝土保护层厚度不应小于30mm.5.5.4条筒壁上的孔洞应规整，同一截面上开多个孔洞时，应沿圆周均匀分布，其圆心角总和不应超过140°,单个孔洞的圆70°.5.5.5条钢筋混凝土塔筒的最小配筋率

5.5.5塔筒配筋类别塔筒配筋类别混凝土强度等级外排c200.20c25-c400.25纵向钢筋内排0.100.15环向钢筋外层内层0.150.100.200.105.5.6条纵向钢筋和环向钢筋的最小直径和最大间距应符合5.5.6的规定。配筋类别钢筋最小直径钢筋最大间距纵向钢筋12300配筋类别钢筋最小直径钢筋最大间距纵向钢筋12300500环向钢筋10250且不大于筒壁厚度5.5.7条钢筋网(图5.5.7).6mm,拉筋的纵横间距可取500-600mm.拉筋应穿插布置，并与纵向钢筋连接结实。5.5.8条当纵向钢筋直径不大于18mm时可承受非焊接或焊接的搭接接头，当大于18mm时宜承受对焊接头。环向钢筋可承受搭接接头，有地震作用时应承受焊接接头。非焊接钢筋的搭接长度，Ⅰ级钢筋应为30d，Ⅱ级钢筋应为35d.同一截面上搭接接头的数量不应超过钢筋总数的1/4;对焊接接头则接头数量不应超过钢筋总数的1/2，且接头位置应均匀错开。5.5.9条塔筒孔洞处的补强钢筋应按以下要求配置:一、补强钢筋应靠近洞口四周布置，其面积可取同方向被孔洞1.3倍；筋可按筒壁每100mm厚度承受250mm2钢筋面积，且钢筋不宜2根；40倍钢筋直径。6章高耸构造设计标准地基与根底第6.1.1条高耸构造的根底选型应依据建设场地土条件和构造的要求确定。高耸构造的地基应进展强度计算和变形验算，有特别要求时尚应进展抗拔、抗滑稳定验算。6.1.2条高耸构造根底设计应符合以下要求:一、电视塔、微波塔根底底面在组合荷载作用下不允许脱开基土；二、石油化工塔根底底面在正常操作或充水试压状况下不允许脱开基土，在停产检修时允许局部脱开基土；三、专业塔根底底面在不影响工艺要求时允许局部脱开基土；四、各类塔根底底面在考虑地震作用时允许脱开基土；五、根底底面允许局部脱开基土的面积应把握不大于底面全面积的1/4。地基计算6.2.1条地基承载力的计算应符合以下要求：一、当承受轴心荷载时Pm≤fPm≤fs(6.2.1-1)式中Pm——根底底面平均压力(KN/m2)fs——根底设计标准》的规定承受。尚应满足下式要求：除应符合公式(6.2.1-1)的要求外，尚应满足下式要求：PPmax≤1.2fs(6.2.1-2)式中Pmax——根底边缘的最大压力(KN/m2)。当考虑地震作用时，在公式(6.2.1-1)、(6.2.1-2)中应承受地基抗震承载力设计值f 代替地基承载力设计值f，地sE s基抗震承载力设计值f 应按现行国家标准《建筑抗震设sE计标准》的规定承受。第6.2.2条当根底承受轴心荷载和在核心区内承受偏心荷载时，根底底面压力可按以下公式计算：一、矩(方)形和圆(环)形根底承受轴心荷载时PPm=N+G/A(6.2.2-1)式中N——上部构造传至根底的竖向荷载设计值(KN)；G——根底自重(包括根底上的土重)(KN)；A——根底底面面积(m2)。二、矩(方)形、和圆(环)形根底承受(单向)偏心荷载时PPmax=N+G/A+M/W(6.2.2-2)PPmin=N+G/A-M/W(6.2.2-3)式中(KN.m)；W——根底底面的抵抗矩(m3)；Pmin——根底边缘最小压力(KN/m2)。三、当矩(方)形根底承受双向偏心荷载时PPmax=N+G/A+Mx/Wx+My/Wy(6.2.2-4)PPmax=N+G/A+Mx/Wx-My/Wy(6.2.2-5)式中MMx、y——x、y轴的力矩设计值MMx(KN.n)；W、W——矩(方)形根底底面对x、y轴的抵抗矩(m3)。x y条1/4以下公式确定：一、矩(方)形根底承受单向偏心荷载时(6.2.3-1)脱开时的基底压力PPmax=2(N+G)/3lα(6.2.3-1)3a≥0.75b3a≥0.75b(6.2.3-2)式中b——平行于x轴的根底底面边长(m)；l——y轴的根底底面边长(m)；(m)。二、矩(方)形根底承受双向偏心荷载时(6.2.3-2)PPmax=N+G/3αxαy(6.2.3-3)aa≥0.125blaa≥0.125bl(6.2.3-4)式中αx——exb/2-ex计算；αy——αy1/2-ey计算；Mx/N+G计算；ey——y方向的偏心距(m)，按My/N+G计算。三、圆(环)形根底承受偏心荷载时(6.2.3-3)PPmax=N+G/ξr21(6.2.3-5)ααc＝τr1(6.2.3-6)式中r1——根底底板半径(m)；r2——(mr2=0时即为圆形根底；αc——基底受压面积宽度(m)；ξτ——r2/r1及e/r1按本标准附录五确定。6.2.3-3：在偏心荷载作用6.2.3-2：在双向偏心荷载作用条其计算值应不大于地基变形容许值。一、地基最终沉降量应按现行国家标准《建筑地基根底设计标准》的规定计算。二、根底倾斜应按以下公式计算：tgθ=Stgθ=S1-S2/b或d(6.2.4)式中——S、S 根底倾斜方向两边缘的最终沉降量(mm)，对——1 2矩(方)形根底可按现行国家标准《建筑地基根底设计规范》计算，对圆(环)形根底可按现行国家标准《烟囱设计标准》计算；矩(方)形根底倾斜方向的宽度(mm)；d——圆(环)形根底的外径(mm)。注：①当计算风荷载作用下的地基变形时，应承受地基(弹性模量)代替变形模量。100许沉降量的要求后，可不验算倾斜。6.2.5条6.2.5的另行确定。沉降量允许值(mm)倾斜允许值电视塔沉降量允许值(mm)倾斜允许值电视塔微波塔等石油构造类型 高压缩性低、中压缩性粘性粘性土土，砂土tgθH≤20400≤0.00820<H≤50<TD>400≤0.00650<H≤100<TD>400≤0.005100<H≤150<TD>300200≤0.004150<H≤200<TD>300≤0.003200<H≤250<TD>200≤0.002250<H≤300<TD>200≤0.0015300<H≤400<TD>100100≤0.0010一般石油化工塔分馏 d0≤3.2200100≤0.004≤0.004化类化类塔3.2<D0≤6.4<TD>≤0.0025注：H为高耸构造的总高度(m)；d0为石油化工塔的内径(m)。刚性根底和板式根底6.3.1条刚性根底的外形尺寸应符合以下要求：一、圆形根底(6.3.1-1)rb≤0.8htgαrh≥d1/3tgα二、环形根底(6.3.1-2)6.3.1-1：圆形根底6.3.1-2：环形根底1b≤0.8htgα12b≤htgα22b≤htgα21 b≤h1 x b≤hx 6.3.1-3：锥形和阶梯形根底四、根底台阶宽高比(tgα)6.3.1的规定。刚性混凝土根底台阶宽高比的允许值

6.3.1根底底面处的平均压力pm(kN/m2)混?凝?土?强?度?等?级c10 c15

宽?高?比?允?许?值(tgα)≤90≤1101:11101401:1.21401801:1.41802301:1.6≥220≥2701:1.86.3.2条板式根底的外形尺寸宜符合以下要求：一、圆形板式根底(6.3.2-1)r1/rc≈1.5r1-r2/2.2≤h≥r3/4.0h1≥h/2二、环形板式根底(6.3.2-2)r4≥ψrcr1-r2/2.2≤h≥r3r4/3h1≥h/2≤h26.3.2-2：环形板式根底式中rc——筒体底截面的平均半径,rc=r2+r3/2r1,r2,r3,r4——根底不同位置的半径；h1,h2,h3——根底底板不同位置的厚度；ψ——r1/r2按图6.3.2-3确定。6.3.2-3：环形根底底板外形系数ψ曲线6.3.3条计算矩(方)形板式根底强度时，基底压力可按以下规定承受。一、坡形顶面的板式根底(6.3.3-1)x-x的内力时，可承受按下式求得的基底均布荷载p：P=PP=Pmax+Px/2(6.3.3-1)式中p——基底均布荷载；Pmax——基底边缘最大压力；Px——计算截面X－X处的基底压力。二、台阶形顶面的板式根底(6.3.3-2)1－12－2的内力时，可分别承受按以下二式求得的基底均布荷载P：P=PP=Pmax+P1/2(6.3.3-2)P=PP=Pmax+P2/2(6.3.3-3)式中1 P、P——1-1、2-21 6.3.3-1：坡形顶面板式根底的荷载计算简图6.3.3-2：台阶形底板顶面板式根底的荷载计算简图第6.3.4条计算圆形、环形根底底板强度时(图6.3.4)可取根底外悬挑中点处的基底最大压力p作为基底均布荷载承受，p值可按下式计算：P=N/A+M/IrP=N/A+M/Ir1+r2/2(6.3.4)6.3.4：圆形、环形根底的基底荷载计算简图式中N——上部构造传至根底的轴向力设计值(不包括根底底板自重及根底底板上的土重)；M——上部构造传至根底的力矩设计值；A——根底底板的面积；I——根底底板的惯性矩。注：对基底局部脱开的根底，除基底压力分布的计算不同外，底板强度计算时P的取法一样。根底的抗拔稳定和抗滑稳定6.4.1条根底等应验算抗拔和抗滑稳定性。第6.4.2条根底抗拔稳定计算可依据抗拔土体和基型的不同分为:土重法，适用于回填土体的基型;剪切法，适用于原状土体的基型。注：原状土系指处于自然构造状态的粘性土和经夯实到达自然状态密实度的砂类回填土。第6.4.3条承受土重法时钢塔根底的抗拔稳定应按下式计算(6.4.3):F≤GF≤Ge/γR1+Gf/γR2(6.4.3)6.4.3：土重法根底抗拔稳定计算图式中F——根底的受拔力；e≤hG——土体重量，按本标准附录六计算，此时土的计算重度0按表6.4.3-1承受当根底上拔深度h 时取基e≤ht erα础底板以上、抗拔角α0以内的土体重，图6.4.3(a)；当根底上拔深度h>h 时取h 以上抗拔角以内的土体重αt cr cr和高度为(h-h)6.4.3(b)；t crfG根底重，按根底的体积计算；fα0——6.4.3-1承受；——h 6.4.3-2承受；——cr粘土、亚粘土、轻亚粘土基土类别软塑粗砂中砂细砂粉砂坚硬、硬塑可塑0(kN/m3)α01725°粘土、亚粘土、轻亚粘土基土类别软塑粗砂中砂细砂粉砂坚硬、硬塑可塑0(kN/m3)α01725°1620°1410°1728°1626°1522°土重法计算的临界深度 表6.4.3-2回填土类别 密实状况

临界深度hcr圆形根底 方形根底砂土稍密的～密实的2.5d3.0b粘性土坚硬的～坚硬的2.0d2.5b粘性土可塑的1.5d2.0b粘性土软塑的1.2d1.5b注：hcr即为土体整体破坏的计算深度。②注：hcr即为土体整体破坏的计算深度。②d、b分别为圆形根底的直径和方形根底的边长。③当矩形根底的长边I与短边b3时，可折算为d=0.6(b+1)hcr承受。cr度。②d、b分别为圆形根底的直径和方形根底的边长。③当矩形根底的长边1与短边b之比小于3时，可折算为d＝0.6(b+l)后，按圆形根底的临界深度h 承受。crR1——土体重的抗拔稳定系数，一般状况可承受1.7。当专业标准(规程)有具体规定时，可按专业标准(规程)承受；tt t R2——根底重的抗拔稳定系数，一般状况可承受1.2。注：公式(6.4.3)对非松散砂类土适用于h/b≤5.0 和h/d≤4.0；对粘性土适用于h/b≤4.5和h/d≤3.5tt t 第6.4.4条承受土重法时倾斜拉绳锚板根底的抗拔稳定应按下式计算(6.4.4):6.4.4：拉绳锚板根底的抗拔稳定计算简图Fsinθ≤GFsinθ≤Ge/R1+Gf/R2(6.4.4)式中F——垂直于锚板的拉绳拔力；eG——土体重量，可按本标准附录六计算；efG拉绳锚板根底重；f——θ——拔力F与水平地面的夹角；R、R 同第6.4.3条。——1 2注：公式(6.4.4)θ>45°。第6.4.5条承受剪切法时根底抗拔稳定，应按下式计算：tt

6.4.5(a)F≤VF≤Ve/R1+Gf/R2(6.4.5-1)二、当h>h 时，图6.4.5(b)t crF≤VF≤Ve+Ge/R1+Gf/R2(6.4.5-2)当根底埋置在软塑粘土内时：6.4.5：剪切法根底抗拔稳定计算简图F≤8dF≤8d2c/R1+Gf/R2(6.4.5-3)式中eV——土体滑动面上剪切抗力的竖向重量之和，可按本标准附录六计算；efG根底重，按根底的体积计算；f——G 当h>h 时，在h-h——e t cr t

范围内土柱的重量，可按本标准附录六计算；——h 6.4.5承受；——cr剪切法计算的临界深度

6.4.5基土类别基土类别密实状况临界深度hc碎石、粗中砂细砂、粉砂粘性土粘性土稍密的～密实的～密实的～可塑的4.0d-3.0d3.0d-2.5d3.5d-2.5d2.5d-1.5dc——分散力，按本标准附录六承受；R1——土体滑动面上剪切抗力Ve1.7。当专业标准(规程)有具体规定时，可按专业标准(规程)承受；t R2——根底重的抗拔稳定系数，一般状况承受1.2。注：公式(6.4.5-1)、(6.4.5-2)对非松散砂类土适用于h/d≤4.0h/d≤3.5t 6.4.6条根底的抗滑稳定应按下式计算：H≤(N+G)μ/1.3H≤(N+G)μ/1.3(6.4.6)式中基底上部构造传至根底的水平力设计值(KN)；N——上部构造传至根底的竖向力设计值(KN)；G——根底重包括根底上的土重(KN)；μ——根底底面对地基的摩擦系数，可按现行国家标准《建筑地基根底设计标准》的规定承受。注：根底抗滑稳定也可按弧形滑移面进展计算。附录一钢材及连接的强度设计值fv端面承压(刨平顶紧fv端面承压(刨平顶紧)fce3号钢16Mn钢16Mnq钢15MnV钢15MnVq钢注：5%.1组-2151253202组-2001153203组-190110320-≤16315185445-17-25300175425-26-36290170410-≤16350205450-17-25335195435-26-36320185415钢材厚度抗拉、抗压、钢号组别或直径(mm)抗弯f圆钢、方钢和角钢、工字钢、注：圆钢、方钢和角钢、工字钢、注：工字钢和槽钢的厚度系指腹板厚度。

1.11.2组别钢板的厚度扁钢的直径或厚度槽钢和钢管的厚度1组2组≤40>40~100≤15>15~20>20 ≤20>20~40>40~503组构件钢材对接焊缝角焊缝焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝焊条型号钢号组别直径(mm)抗压fwc及验收规检验质量标准时抗拉和抗弯fwc抗剪fwcⅠ、Ⅱ级Ⅲ级抗拉、抗剪fwf自动焊、半自动焊和用型焊3?号?钢自动焊、半自动焊和用型焊16Mn钢16Mnq钢自动焊和用16MnV钢E55××型16MnVq钢焊条的手工焊1组2组--2152002152001851701251151601603-190190160110160组-≤16315315270185200-17-25300300255175200-26-36290290245170200-≤16350350300205220-17-25335335285195220-26-36320320270185200一般螺栓锚构件钢材(或强度等级)一般螺栓锚构件钢材(或强度等级)和构件的钢号粗制螺栓精制螺栓承?压?型?高栓强?度?螺?检组别厚度(mm)抗抗承抗抗剪I 承压I拉剪压拉 类孔 类孔抗拉fbfbvfbctfbvfbcfbtfbvfbcfbt一般螺栓3号钢--170130 - 170170----3号钢锚栓16Mn钢承压 8.8级------------------------140 -90 -- 250---3号钢1~3组---305--400--465构16Mn钢≤1617~25----420400----550530----64061516Mnq钢-件26~36- -385- -510- -59015MnV钢≤16- -435- -570- -66515MnVq钢-17~2526~36----420400----550530----640615型高型高10.9级--------- 310-构件或连接的条件

折减系数

1.5一、单面连接的单角钢按轴心受力计算强度和连接短边相连的不等边角钢长边相连的不等边角钢注：

0.851.01.00.700.90①λλ＜20λ=20。235N/mm2;钢、16Mnq345N/mm2;390N/mm2.③当几种状况同时存在时，其折减系数应连乘。钢丝绳类型弹性模量Es(N/mm2)钢丝绳类型弹性模量Es(N/mm2)单股钢丝绳1.8×105单股钢丝绳(间为钢丝)1.4×105多股钢丝绳(中间为有机芯)1.2×105附录二轴心受压钢构件的稳定系数轴心受压钢构件的截面分类

2.1截面类别截面类别截面形式和对应轴线a类轧制双角钢双角钢等边角钢等边角钢b类格构式格构式格构式格构式3号钢a类截面轴心受压构件的稳定系数φ 附表2.2λ01.02.03.04.05.06.07.08.09.001.0001.0001.0001.0000.9990.9990.9980.9980.9970.996100.9950.9940.9930.9920.9910.9890.9880.9860.9850.983200.9810.9790.9770.9760.9740.9720.9700.9680.9660.964300.9630.9610.9590.9570.9550.9520.9500.9480.9460.944400.9410.9390.9370.9340.9320.9290.9270.9240.9210.919500.9160.9130.9100.9070.9040.9000.8970.8940.8900.886600.8830.8790.8750.8710.8670.8630.8580.8540.8490.844700.8390.8340.8290.3240.8180.8130.8070.8010.7950.789800.7830.7760.7700.7630.7570.7500.7430.7360.7280.721900.7140.7060.6990.6910.6840.6760.6680.6610.6530.6451000.6380.6300.6220.6150.6070.6000.5920.5850.5770.5701100.5630.5550.5480.5410.5340.5270.5200.5140.5070.5001200.4940.4880.4810.4750.4690.4630.4570.4570.4450.4401300.4340.4290.4230.4180.4120.4070.4020.3970.3920.3871400.3830.3780.3730.3690.3640.3600.3560.3510.3470.3431500.3390.3350.3310.3270.3230.3200.3160.3120.3090.3051600.3020.2980.2950.2920.2890.2850.2820.2790.2760.2731700.2700.2670.2640.2620.2590.2560.2530.2510.2480.2461800.2430.2410.2380.2360.2330.2310.2290.2260.2240.2221900.2200.2180.2150.2130.2110.2090.2070.2050.2030.2012000.1990.1980.1960.1940.1920.1900.1890.1870.1850.1832100.1820.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1710.1690.1682200.1660.1650.1640.1620.1610.1590.1580.1570.1550.1542300.1530.1520.1500.1490.1480.1470.1460.1440.1430.1422400.1410.1400.1390.1380.1360.1350.1340.1330.1320.1312500.1303号钢b类截面轴心受压构件的稳定系数φ 附表2.3λ01.02.03.04.05.06.07.08.09.001.0001.0001.0000.9990.9990.9980.9970.9960.9950.994100.9920.9910.9890.9870.9850.9830.9810.9780.9760.973200.9700.9670.9630.9600.9570.9530.9500.9460.9430.939300.9360.9320.9290.9250.9220.9180.9140.9100.9060.903400.8990.8950.8910.8870.8820.8780.8740.8700.8650.861500.8560.8520.8470.8420.8380.8330.8280.8230.8180.813600.8070.8020.7970.7910.7860.7800.7740.7690.7630.757700.7510.7450.7390.7320.7260.7200.7140.7070.7010.694800.6880.6810.6750.6670.6610.6550.6480.6410.6350.628900.6210.6140.6080.6010.5940.5880.5810.5750.5680.5611000.5550.5490.5420.5360.5290.5230.5170.5110.5050.4991100.4930.4870.4810.4750.4700.4640.4580.4530.4470.4421200.4370.4320.4260.4210.4160.4110.4060.4020.3970.3921300.3870.3830.3780.3740.3700.3650.3610.3570.3530.3491400.3450.3410.3370.3330.3290.3260.3220.3180.3150.3111500.3080.3040.3010.2980.2950.2910.2880.2850.2820.2791600.2760.2730.2700.2670.2650.2620.2590.2560.2540.2511700.2490.2460.2440.2410.2390.2360.2340.2320.2290.2271800.2250.2230.2200.2180.2160.2140.2120.2100.2080.2061900.2040.2020.2000.1980.1970.1950.1930.1910.1900.1882000.1860.1840.1830.1810.1800.1780.1760.1750.1730.1722100.1700.1690.1670.1660.1650.1630.1620.1600.1590.1582200.1560.1550.1540.1530.1510.1500.1490.1480.1460.1452300.1440.1430.1420.1410.1400.1380.1370.1360.1350.1342400.1330.1320.1310.1300.1290.1280.1270.1260.1250.1242500.12316Mn钢、16Mnq钢a类截面轴心受压构件的稳定系数φ 附表2.4λ01.02.03.04.05.06.07.08.09.001.0001.0001.0000.9990.9990.9980.9970.9970.9960.994100.9930.9920.9900.9880.9860.9840.9820.9800.9780.975200.9730.9710.9690.9670.9040.9620.9600.9570.9550.952300.9500.9170.9440.9410.9390.9360.9330.9300.9270.923400.9200.9170.9130.9090.9060.9020.8980.8940.8890.885500.8310.8760.8710.8660.8610.8560.8500.8440.8380.832600.8250.8190.8120.8060.7980.7910.7830.7750.7670.759700.7510.7420.7340.7250.7160.7070.6980.6890.6800.671800.6610.6520.6430.6330.6240.6150.6060.5960.5870.578900.5700.5610.5520.5430.5350.5270.5180.5100.5020.4941000.4870.4790.4710.4640.4570.4500.4430.4360.4290.4231100.4160.4100.4040.3980.3920.3860.3800.3740.3690.3631200.3580.3530.3480.3430.3380.3330.3280.3240.3190.3151300.3100.3060.3020.2980.2940.2900.2860.2820.2780.2751400.2710.2680.2640.2610.2570.2540.2510.2480.2450.2421500.2390.2360.2330.2300.2270.2240.2220.2190.2170.2141600.2120.2090.2070.2040.2020.2000.1970.1950.1930.1911700.1890.1870.1840.1820.1800.1790.1770.1750.1730.1711800.1690.1670.1660.1640.1620.1610.1590.1570.1560.1541900.1530.1510.1500.1480.1470.1450.1440.1420.1410.1402000.1380.1370.1360.1340.1330.1320.1310.1290.1280.1272100.1260.1250.1240.1230.1210.1