梁滩河江北山支流综合整治工程施工图结构计算书

梁滩河江北山支流综合整治工程

施工图结构计算书

目录

1工程概述..............................................1

2设计依据及采用的技术标准、规范.......................1

2.1设计规范、标准.....................................................1

2.2设计基础资料、工程资料............................................1

3地质评价(摘自地勘报告).............................2

3.1地形地貌..........................................................2

3.2气象、水文........................................................2

3.3地质构造..........................................................3

3.4地层岩性..........................................................3

3.5水文地质条件......................................................5

3.6不良地质现象及地质灾害............................................6

3.7特殊岩土评价......................................................7

3.8岩土体物理力学指标取值............................................7

4结构计算.............................................9

4.1结构设计标准......................................................9

4.2沉砂井盖板(2.0mx1.8m,hf<0.5m).............................................................9

4.3压力检查井盖板(1.8mx1.6m,hf<1.0m)....................................................13

4.4泵站(2.0mx2.0m,埋深4.0m)..................................................................17

4.5人工湿地配水渠(1.35mx1.4m)..................................................................25

4.6沟槽开挖(钢板桩支护)...........................................36

4.7管道支墩.........................................................44

4.8截流堰...........................................................47

4.9预处理系统设备基础...............................................50

4.10地基换填计算....................................................56

5结论................................................59

1工程概述

江北山支流为梁滩河右岸一级支流，上游有江北山水库，出库后向西北流，流经团坟

堡、重庆市农业学校，于重庆市农业学校实习牧场汇入梁滩河。

2020年5月8日，重庆高新区管委会办公室发布《关于梁滩河综合整治专题会议的纪

要》，纪要要求“高开投集团负责江北山(白龙沟)支流整治工作，会同白市驿镇立即开展

前期工作，统筹好上游源头污染治理、江北山水库水质提升、牟家工业园区路及周边区域

环境问题整治。”本次整改的重点为三级截污干管，以及完善部分二级截污干管。

2设计依据及采用的技术标准、规范

2.1设计规范、标准

>《建筑结构制图标准》(GB/T50105-2010)

>《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

>《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

>《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

>《建筑地基基础设计规范》(DBJ50-047-2016)

>《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)

>《钢筋机械连接通用技术规程》(JGJ107-2016)

>《混凝土结构设计规范》(2015年版)(GB50010—2010)

>《建筑抗震设计规范》(2016年版乂GB50011—2010)

>《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)

>《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)

2.2设计基础资料、工程资料

>《重庆高新技术产业开发区西区市政管网及设施(设备)用地综合规划设计》

林同楼国际工程咨询(中国)有限公司(2013.10)

>重庆市高新区(西区)岸线保护与利用规划

重庆水利电力建筑勘测设计研究院(2015.10)

>业主提供现状管线勘测资料

＞《江北山支流管网勘察报告》

＞业主提供的1：500矢量地形图

3地质评价（摘自地勘报告）

3.1地形地貌

本次勘察场地为两个区域，江北山支流二级污水管网东侧和三级污水管道改造与人工

湿地水质强化系统，江北山支流二级污水管网东侧和三级污水管道改造部分位于已建的城

区，场地属构造剥蚀浅丘地貌，地面高程290.32〜308.66m,相对高差18.34m,总体地势

较为平缓，地面坡角多在5〜15°之间，场地为已建的城市道路区，主要为土层覆盖，在

已有沟渠附近因为人类活动开挖形成35-45°的陡坎。

人工湿地水质强化系统主要为水库及下游综合整治，位于江北山水库。该项目包含进

水系统、预处理系统及人工湿地系统、管理中心污水收集工程及水库清淤工程。场地属构

造剥蚀浅丘地貌，地面高程321.45〜351.89m,相对高差30.44m,场地为斜坡地带，坡脚

较为平缓，地面坡角多在10〜25°之间，场地为现状地貌，主要为土层覆盖，斜坡地貌因

为人类活动开挖形成35-55°的陡坎。

3.2气象、水文

（1）气象

日照：高新区常年平均日照时数为1131.6小时.，最多年为1495.7小时•，最少年为883.6

小时。年日照百分率为25%。

降水量：高新区年平均降水量为1091.1mm,最多年为1508.0mm,最少年为740.7mm。

集中在夏季，春秋接近，冬季最小。日降水量最大为206.1mm,1小时最大降水量为77.5mm。

其中西部日降雨量达248.0mm,一年最多降水雨次数（＞=5（）mm）,为7次，最多大暴雨

（＞=100mm）为2次，特大暴雨（＞=200mm）为1次，汛期最多降雨量为1330.7mm,最

少为503.2mm。

风：高新区年最多风向为NNW（西北偏北风），出现频率为13%,次多风向NW（西

北风），出现频率为ll%o年平均风速1.4米/秒，历年瞬间极大风速33.0米/秒。C（静风）

出现频率22%o

2

(2)水文

本项目场地内白海路流经河流为江北山支流为梁滩河右岸一级支流，上游有江北山水

库，出库后向西北流，流经团坟堡、重庆市农业学校，于重庆市农业学校实习牧场汇入梁

滩河，该支流集雨面积7.54kitf,河长4.68km。白彭路流经河流为梁滩河。

本场地勘察期间勘察区内河流宽度4〜8米。勘察期间梁滩河常水位标高为

286.64〜287.13m。

3.3地质构造

拟建场地构造部位于北培向斜东翼，岩层呈单斜产出，拟建江北山支流二级污水管

网沿线岩层产状280〜290°N35〜42°,优势产状285°N38°。拟建江北山水库周边管

网沿线岩层产状280〜29()。N62〜66°,优势产状285°N64°。层面结合程度很差，表

面较平直、光滑，无充填，综合判断层面属软弱结构面；根据区域地质构造资料及地质调

查，拟建场地内及邻近地段未发现活动性断裂带通过。

经过场地内地质调查，地表地层层序正常，无地层缺失与重复现象，未见断层破碎带

出露；钻探深度范围内基岩地层层序正常，岩芯中所见岩层倾角与区域地层产状基本协调

一致，无突变现象。岩心采取率一般较高，无断层破碎带显示，总之，无论地表与钻探深

度控制范围内，均无断层破碎带显示。在基岩露头上测得2组主要裂隙，产状如下：裂隙

①：倾向190°Z880,闭合〜微张，张开宽度约3〜6mm,间距1.5()〜4.2m,见少量泥

质充填，延伸度1.5〜6.0m,结合差，为硬性结构面。裂隙②：倾向125°Z750,裂面

平直，微张，延伸度1.4〜5.8m,间距0.30〜3.5m,无充填或充填砂、泥质岩屑、粘性土,

裂隙面结合程度差，为硬性结构面。

场区范围内，两组裂隙均为拟建场地内的主要结构面，综合判定场地内岩体裂隙为较

发育。根据现场开挖面的调查及钻探分析，岩体较完整，裂隙面平直，少量充填。

3.4地层岩性

经地面调查与钻探揭露，拟建场地分布有拟建场地分布有第四系全新统(Q。的素填土

ma,+pl

(Q4%细砂(Q4)＞粉质粘土(Qp+di)及侏罗系中统沙溪庙组(J2s)地层。分述如下:

(1)第四系土层

3

1)素填土9严》杂色，由砂泥岩碎块石、粘性土及少许建筑垃圾组成，局部地段上

部一般为0.20-0.50m的混凝土路面，稍湿，松散一稍密，硬质物粒径为5-27()mm,含量约

5-40%,回填时间大约5年以上，主要分布为已建道路路基。钻探揭露深度为

0.4(ZY216)-9.7m(ZY61)o

2)细砂((24疝初)：黄色，黄褐色，稍密，稍湿〜湿，主要组成成份为粉质粘土，细砂，

冲洪积成因，土层均匀性较差，砂含量约30〜50%,。主要分布于现有梁滩河沟附近。钻探

揭露深度为1.2(ZY43)-3.7m(ZY45)»

3)粉质粘土(Q43+H)：黄褐色，灰褐色，可塑，局部含细砂质及砂泥岩碎块石，干强度、

韧性中等，稍有光泽，摇振反应无，主要为残坡积成因，该层在场区均有分布。钻探揭露

深度为0.6(ZY42)-7.2m(ZY23)o

(2)基岩

江北山支流管网工程区基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，砂岩揭露钻孔较少。江

北山水库周边沿线管网工程区基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及泥灰岩。

1)泥岩：紫红色，褐红色，由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，含砂质较重。

强风化层裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，手捏易碎；中风化层岩心呈柱状，锤击声哑。

该层广泛分布于场地内，为本场地主要岩层。钻探揭露深度为4.0(ZY23)-18.3m(ZY156)。

2)砂岩：灰色，灰白色，青灰色，矿物成份以石英、长石、云母等为主，钙质胶结，

中细粒结构，中-厚层状构造。强风化层裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，手捏易碎；中风

化层岩芯呈柱状，锤击声哑，同为本场地主要岩层。钻探揭露深度为4.6(ZY23)-7.5m(ZY83)o

3)砂质泥岩：紫红色，褐红色，矿物成份以粘土矿物为主，局部含砂质成份及钙质结

核，泥质结构，中厚层构造，泥质胶结，质软。强风化岩体：岩芯破碎，呈小碎块〜碎块

状，裂隙发育。中等风化岩体：岩芯呈柱状、短柱状，锤击声较清脆，轻微回弹，难击碎，

为线路区的主要岩性，分布于江北山水库周边大部分区域。本次钻探揭露深度为

9.7(ZK79)-14.9m(ZK45)o

4)泥灰岩：黑灰色，泥质结构，薄〜中厚层状构造，主要由粘土矿物和方解石矿物组

成；强风化岩体：岩芯破碎，呈碎块状，裂隙发育。中等风化岩体：岩芯呈柱状、短柱状，

锤击声哑，分布于江北山水库周边局部区域。本次钻探揭露深度为7.9(ZK60)-12.0m(ZK49)o

基岩状态分为强风化及中等风化，强风化层岩体破碎〜较破碎，岩芯破碎，多呈碎块

4

状，少数短柱状，质软，岩块手折易断，结构构造欠清晰，中等风化基岩岩体较完整，岩

质较硬，结构构造清晰。

基面顶面及基岩风化带特征:拟建工程场地大部分基岩埋深较大，本次勘察钻孔较浅，

仅少量钻孔揭露基岩，基岩顶面坡角变化较大，纵向上呈波状起伏，坡角一般3〜20°。

各钻孔土层、基岩及强风化层情况详见钻孔数据一览表。

3.5水文地质条件

3.5.1场地地表水

根据地质调查与测绘可知，江北山支流沿线场区为沿道路平整场地后形成，地形整体

平缓，地表水体较少，勘察期间梁滩河内水深约0.7-1.2米、江北山支流内水深约0.3-0.6

米。江北山水库及鱼塘勘察期间水深约0.5-2.0米。

3.5.2场地地下水

场区地下水主要受大气降水补给，据调查分析，场区的地下水类型主要为第四系松散

土层孔隙水及基岩裂隙水。

1、松散土层中的孔隙水

该类地下水赋存于第四系全新统人工填土层、残坡积层中，接受大气降雨补给，向地

势较低的斜坡坡脚处排泄，由于该层孔隙率大，透水性好，厚度小，含水性差，水量贫乏，

在暴雨后有短暂孔隙水存在。

2、基岩裂隙水

基岩裂隙水主要赋存于岩石风化裂隙、构造裂隙中以及层间裂隙中。拟建场地内下伏

基岩为泥岩与砂岩。砂岩有少量孔隙与裂隙，是相对含水层。由于补给能力差、补给量小，

地下水迳流、排泄条件好，因此场区内基岩裂隙水含量小、埋藏深，分布局限。泥岩为相

对隔水层，无地下水。

钻孔水位观测表明，拟建场地内无统一、稳定的地下水位面，地下水埋藏较深，地下

水不发育。

勘察期间，通过钻孔内水位观察，钻孔内多无地下水。勘察期间，通过钻孔内水

位观察，钻孔内多无地下水，梁滩河一支流周边钻孔有地下水，勘察期间梁滩

河内水深约0.7-1.2米、江北山支流内水深约0.3-0.6米，江北山水库及鱼塘

5

勘察期间水深约0.5-2.0米。项目区附近地下水主要接受大气降雨和地表水

（梁滩河、江北山支流）补给。地表水（梁滩河、江北山支流）体附近地下水

受其补给，地下水较丰富。其余地段皆为大气降雨补给，当大气降雨时，大量

雨水在地表形成径流向低洼处排泄，少量雨水下渗，形成上层滞水，即均松散

土层孔隙水，部分雨水下渗至岩土界面，在岩土界面形成地下径流，向附近地

形较低的凹地、冲沟和河沟等排泄，部分下渗至强风化基岩中，形成基岩裂隙

水。

综上所述：勘察区地表水不发育，对岩土体的稳定性影响小；地下水主要为基岩裂隙

水。经对场地内大部分钻孔的终孔简易水位观测，场地在施工期间钻探深度范围内未见地

下水，场地内浅部地下水贫乏。局部存在上层滞水及少量地下水，水量受大气降雨影响而

变化，施工中应加强地下水、地表水的抽排、拦截措施。

3.5.3场地水土腐蚀性评价

据现场调查，拟建场地及周围无大型工矿、化工企业，无对水土有重度污染的污染源，

于场区取1组粉质粘土样送实验室进行腐蚀性分析试验，土样腐蚀性测试成果见表2.7.3-1。

按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001（2009版）附录G判定，场地环境类型为III类；

根据场地周边已有建筑现状和当地已有的工程经验，该场区地下水及地表水对混凝土结构

和钢筋混凝土中钢筋具微腐蚀性。

根据实验结果：粉质粘土对碎结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀性，

对钢结构具微腐蚀性。根据场地周边已有建筑现状和当地已有的工程经验，该场区素填土

对混凝土结构和钢筋混凝土中钢筋具微腐蚀性。

3.6不良地质现象及地质灾害

据现场钻孔揭露及附近地表地质调查表明，江北山支流管网场地及附近未发现滑坡、

泥石流、危岩与崩塌等不良地质作用，未见全新活动性断裂构造，由于拟建局部地段存在

已建暗埋污水管等，因此在修建新管道时要做彻底清理或合理的跨越处理。

江北山水库周边拟建管网段的既有边坡局部有掉块现场，在管网修建前应对该类型边

坡进行有效的处治。

6

3.7特殊岩土评价

江北山支流区域拟建场地的素填土分布较多，主要分布于靠近已建道路地段，现有素

填土呈杂色，成分主要由砂岩、泥岩碎块石、粉质粘土等组成，碎石粒径5-270mm,硬质

含量一般5〜40%,稍密、稍湿，无污染物，一般碾压堆填，堆填时间大约3-5年，施工扰

动及地表水浸泡存在不均匀沉降与湿陷性问题，未经人工加固处理达标时不宜作拟建物持

力层，建议场地采取可靠的排水措施，对扰动的松散填土进行压实处理，防止不均匀沉降。

江北山水库周边沿线区域的素填土分布较少，主要分布于靠近已建环湖道路附近，现

有素填土呈杂色，成分主要由泥岩碎块石、粉质粘土等组成，碎石粒径5-220mm,硬质含

量一般5〜35%,松散、稍湿，无污染物，一般碾压堆填，堆填时间大约1年，施工扰动及

地表水浸泡存在不均匀沉降与湿陷性问题，未经人工加固处理不宜作拟建物持力层，建议

场地采取可靠的排水措施，对扰动的松散填土进行压实处理，防止不均匀沉降。

强风化基岩：强风化层裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，手捏易碎；测区岩石以物理

风化为主，其形式有表层风化、裂隙式风化及顺层风化。风化速度和深度与岩性、地形、

裂隙发育程度密切相关。砂岩强度高，风化速度慢，但剥蚀也慢。泥岩、砂质泥岩及泥灰

岩岩性软弱，风化快而强烈，但风化后较快遭剥蚀，相同岩性则裂隙发育较不发育的风化

速度快和强烈。当风化作用沿层面和较软弱的岩层进行时，风化深度较大。区内含泥质较

重、长期浸水地段的砂岩存在风化层较厚的情况。

3.8岩土体物理力学指标取值

根据野外鉴别、搜集周边地质资料及当地经验，提供岩体有关物理力学指标标准值；

岩土物理力学指标设计值如表3.8.1o

地基及地基岩土参数取值表3.8.1

单轴抗压强地基

基底水平抗力系

天然饱和度标准值承载抗拉内摩粘聚

摩数(MN/m3)

岩性重度重度(Mpa)力特强度擦角力

擦系(土比例系

(kN/m3)(kN/m3)征值(kPa)(度)(kPa)

天然饱和数数(MN/m4))

(kPa)

素填土*20.00*综合28°*6

*130

素填土(饱和)*20.50*综合25°

细砂*22.5*综合32°*10

7

细砂（饱和）23.0*综合30°

粉质粘土19.7*13*24.5*0.25*8

*140

粉质粘土（饱和状态）19.9*9.5*15.2

强风化泥

*22.30*22.80*300//*0.30*20

石UU

中风化泥

24.7125.434.963.071800.5*180*28.0*300*0.40*55

石UU

强风化砂

*22.00*22.5()*45()//*0.45*30

岩

中风化砂

*24.30*24.6026.5620.539641.3*490*33.0*1200*0.50*280

石

带*号者为经验取值。结构面抗剪强度按《建筑边坡工程技术规范》表4.3.1取值。采用M30砂浆，岩体与锚固体极

限粘结强度标准值取值：中等风化泥岩及砂岩标准值取300kPa,具体宜根据现场抗拔试验确定。表格中土层取比例系数，

岩石取水平抗力系数。

临时边坡坡率：素填土边坡：HW5m,1：1.25,5mVHW10m,1：1.50,粉质粘土边

坡：H<5m,1：1.25。强风化基岩：1:0.75。中等风化基岩：H〈8m,1:0.5；稳定性受外

倾裂隙面或裂隙面交线控制的岩质边坡，坡率不应陡于外倾裂隙面或裂隙面交线的倾角。

岩质地基承载力特征值，按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条确定，

计算公式如下：

fak-T'ffuk

式中：fak----岩质地基承载力特征值（Kpa）；

fuk一一地基极限承载力标准值（Kpa）；

Y1--地基极限承载力分项系数。岩质地基取（）.33；

按照《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14.3.2条地基极限承载力标准值过

由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定，本工程地基条件系数取l.lo

中等风化泥岩单轴天然抗压强度标准值为4.96MPa。泥岩承载力特征值为18（）（）.5kPao

中等风化砂岩单轴天然抗压强度标准值为26.56MPa。砂岩承载力特征值为9641.3kPa。

强风化岩层：根据地区经验，结合场地实际情况取值，强风化泥岩地基承载力特征值

取30（）Kpa,强风化砂岩地基承载力特征值取450KPa»

8

4结构计算

4.1结构设计标准

1.结构合理使用年限为5()年

2.结构安全等级为二级，结构重要性系数为1.0。

3.混凝土结构环境类别：地下结构中露天或迎土面混凝土构件的环境类别为二b类。

4.钢筋混凝土保护层厚度应符合设计要求，其中地下构筑物等与土体直接接触面不小

于40mm,其他为35mm。

5.设计荷载：人行段人群荷载：4.0KN/m2；车行段地面汽车荷载：城-A级；地面堆

积荷载：按10kN/m2计算。荷载分项系数:按《建筑结构荷载规范》(GB500()9-2012)第

3.2.4条采用。

6.抗震设防烈度为6度，基本设防，抗震等级为四级。

7.计算软件采用理正工具箱7.0。

4.2沉砂井盖板(2.0mX1.8m,hf^0.5m)

本工程范围内的压力检查井盖板(1600X1400)＞雨污水检查井盖板(1800X1400),

沉砂井盖板配筋图(2000X1800),取尺寸最大者沉砂井盖板配筋图(2000X1800)进行分

析计算。

单块矩形板计算(2.0*1.8)

钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF500

按弹性板计算：

1计算条件

计算跨度：L=2.000m

Ly=l.800m

板厚h=200mm

板容重=26.OOkN/n?；板自重荷载标准值=5.20kN/n「

恒载分项系数YG=L30；活载分项系数YQ=1.50

活载调整系数Y1=1.00;准永久系数力q=LOO

荷载标准值：

均布恒载qnO.OOkN/m?(不包括自重荷载)

均布活载q=20.00kN/m2

22

碎强度等级：C30,fc=14.30N/mm,Ee=3.00X10'N/mm

252

支座纵筋级别：HRB400,fz=360.00N/mm,Es=2.00X10N/mm

252

板底纵筋级别:HRB400,f,=360.00N/nun,Es=2.00X10N/mm

9

纵筋混凝土保护层=35mm,配筋计算as=40mm,泊松比=0.20

支撑条件=

四边上:简支下:简支左:简支右:简支

角柱左下:无右下:无右上:无左上:无

2计算结果

弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm7m,构造配筋率:0.20%

弯矩计算方法：双向板查表

挠度计算方法：双向板查表。

2.1荷载设计值：

计算公式：荷载设计值=YGX恒载+YQXY1X活载

均布荷载=1.30X15.20+1.50X1.00X20.00=49.76

2.2荷载准永久值：

计算公式：荷载准永久值=恒载+<bqX活载

均布荷载=15.20+1.00X20.00=35.20

2.3跨中：［水平］［竖向］

均布荷载弯矩系数：0.04500.0528

弯矩设计值：7.2588.509

面积：400(0.20%)400(0.20%)

实配：E12@150(754)E12@150(754)

2.4四边：［上］［下］［左］［右］

均布荷载弯矩系数：0.00000.00000.()0000.0000

弯矩设计值：0.0000.0000.0000.000

面积：400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%)

实配：E12@150(754)E12@150(754)E12@150(754)E12@150(754)

2.5挠度结果(按双向板计算)：

经查久结构静力计算手册〉〉：

挠度计算系数a产0.004960

(1)截面有效高度：

hQ=h-as=200-40=160/M/H

⑵计算构件纵向受拉钢筋的等效应力。卯根据《混凝土规范》式7.1.4-3计算:

Mq5134438.50

防加

0.1=-------------------=48.922

sq

0.87/z0Ay0.87x160x754

⑶按有效受拉混凝土截面面积计算纵向受拉钢筋配筋率P也

2

Ate=O.5bh=0.5x1000x200=100000%机

As754

Hptte===0.75%

Ate100000

⑷裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，根据《混凝土规范》7.1.2计算:

065于法0.65x2.010,

甲=1.1-=1.1-=(-2.442)

pteasq0.00754x48.9207

小小于0.2,巾取0.2

10

(5)短期刚度反,根据《混凝土规范》7.2.3计算:

Es_200000

a==6.667

LFE一30000

754

/?===0.005

b/101000x160

bf-b)h

f(0-1000)x0

=(-0.000)

b力o1000x160

„.,2

EAh20(X)00x754x1602

ss02

B；=6.241579E+012N.mm

6aEP6x0.005x6.667

1.15招+0.2+,1.15x0.200+0.2+

+3.5x(-0.000)

1+3.5yf

(6)挠度增大的影响系数9,根据《混凝土规范》7.2.5计算:

’As0

p——=0.00%

bhp1000x160

PP

。=相加(2.0，，皿(1,6,1.6+°，(~0.4x(0.47-0.00)\\

=minI2.0,max1.6,1.64-=2.00

0.47))

(7)长期作用影响刚度B,根据《混凝土规范》7.2.2计算:

B

S6241579433984.002

B===3.120790E+012N.mm

e2.00

/4

“04。/0.004960x35.200x1800

f=

B3.I20790e+012

=0.587mm

挠度验算：0.587〈f”,*=9.00mm,满足

2.6跨中裂缝：［水平］［竖向］

弯矩准永久值：5.1346.020

裂缝：0.0150.018

跨中最大裂缝：0.018＜［3耐］=0.20mm,满足

11

SO

8

3

卜0.

070_—00

0字

O

小mA2

赳

弯

kN.,m

。

一

400(

一

后

。

。

配筋面积(mm2)

12

裂缝宽度（mm）

【理正结构设计工具箱软件7.0PB4SP2]

4.3压力检查井盖板(1.8mX1.6m,hf<1.0m)

钢筋：d-HPB3OO;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5OO

按弹性板计算：

1计算条件

计算跨度：L=l.800m

Ly=l.600m

板厚h=300mm

板容重=26.00kN/n/；板自重荷载标准值=7.80kN/m2

恒载分项系数yG=L30；活载分项系数YQ=1.50

活载调整系数Y1=L0。：准永久系数中q=LOO

荷载标准值：

均布恒载q=20.00kN/m2（不包括自重荷载）

均布活载q=20.OOkN/m2

22

碎强度等级：C30,fc=14.30N/mni,Ec=3.00X10*N/mm

52

支座纵筋级别：HRB400,。=360.00N/mm；Es=2.00X10N/mm

52

板底纵筋级别：HRB400,6=360.00N/mm；Es=2.00X10N/mm

纵筋混凝土保护层=35mm,配筋计算as=40mm,泊松比=0.20

支撑条件=

四边上：自由下：自由左:简支右:简支

角柱左下:无右下:无右上:无左上:无

2计算结果

弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm7m,构造配筋率:0.20%

弯矩计算方法：单向板按公式法。弯矩=£（弯矩系数Xq/），q为荷载设计值。

挠度计算方法：单向板按公式法。挠度=£（弯矩系数Xql'/Bc）,q为荷载准永久值。

13

2.1荷载设计值：

计算公式：荷载设计值=YGX恒载+YQXY1X活教

均布荷载=1.30X27.80+1.50X1.00X20.00=66.14

2.2荷载准永久值：

计算公式：荷载准永久值=恒载+WqX活载

均布荷载=27.80+1.00X20.00=47.80

2.3跨中：［水平］［竖向］

弯矩设计值：26.7870.000

面积：600(0.20%)600(0.20%)

实配：E12@100(1131)E12@100(1131)

2.4四边：［上］［下］［左］［右］

弯矩设计值：0.0000.()000.0000.000

面积：600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)

实配：E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131)E12@100(1131)

2.5挠度结果(按单向板计算):

(1)截面有效高度：

h0=h-as=300-40=260/nw

(2)计算构件纵向受拉钢筋的等效应力。如根据《混凝土规范》式7.1.4-3计算:

Mq19359000.002

as<l~O.81hA=15.61N/mm

os0.87x260x1131

(3)按有效受拉混凝土截面面积计算纵向受拉钢筋配筋率P

2

Ate=O.5bh=0.5x1000x300=150000zn/n

As1131

=0.75%

150000

⑷裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数2,根据《混凝土规范》7.1.2计算:

0.65ftk0.65x2.010

y/=1.1-=1.1-=(-1.190)

Pfe。sq0.00754x75.6725

小小于02,小取0.2

⑸短期刚度Bs,根据《混凝土规范》7.2.3计算:

E200000

=6.667

30000

1131

p===0.004

b1000x260

jhf(()_IOOO)x0

yf=(-0.000)

bh0100()x260

14

2

EsAshO

200000x1131x2602

Bs==2.531600E+013N.mm

6aEP6x0.004x6.667

1.15y/+0.2+1.15x0.200+0.2+

1+3.5x(-0.000)

1+3.5y,

(6)挠度增大的影响系数0,根据《混凝土规范》7.2.5计算:

,乙0

p--=0.00%

bhQ1000x260

2。，皿(16,1.6+°"°”/I0.4x(0.43-0.00)\\

=minI2.0,maxI1.6,1.6+II=2.00

\\0.43//

(7)长期作用影响刚度B,根据《混凝土规范》7.2.2计算:

B

S25315998957568.002

B===1.265800E+013N.mm

e2.(x)

挠度：f=0.52

挠度验算：0.52〈f“*9.00mm,满足

2.6跨中裂缝：［水平］［竖向］

弯矩准永久值：19.3590.000

裂缝：0.0230.000

跨中最大裂缝：0.023＜匚3皿］=0.20廊,满足

0.026.80.0

「

9

9

0.0

0.026.80.0

荷鬟时值

(kN/mA2)

弯矩(kN.m)

15

6o000@6o00

6o06oo

oIco

6006oo

06000

配筋面积(mm。2)

。

E12®8SE12@W0

K'fjSO;

E12(W一fcE12^00

_I

00'

E12E12劭80

E12@180

a

i^O

o

裂缝宽度(mm)

【理正结构设计工具箱软件7.0PB4sp2】

16

4.4泵站（2.0mx2.0m,埋深4.0m）

钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF500

1基本资料

1.1几何信息

水池类型：无顶盖半地上

长度L=2.600m,宽度B=2.600m,高度H=4.000m,底板底标高=-4.000m

池底厚h3=300mm,池壁厚tl=300mm,底板外挑长度t2=300mm

注：地面标高为±0.000。

1.2土水信息

土天然重度20.00kN/m3,土饱和重度21.00kN/m,土内摩擦角28度

地基承载力特征值fak=150.OkPa,宽度修正系数H产0.00,埋深修正系数n广1.00

地下水位标高-2.500m,池内水深0.000m,池内水重度10.OOkN/n?,

浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf=l.05

1.3荷载信息

活荷载：地面lO.OOkN/m：组合值系数0.90

恒荷载分项系数：水池自重L20,其它1.27

活荷载分项系数：地下水压1.27,其它1.27

活载调整系数：其它1.00

活荷载准永久值系数：顶板0.40,地面0.40,地下水1.00,温湿度1.00

考虑温湿度作用：池内外温差10.0度，内力折减系数0.65,碎线膨胀系数1.00(107°C)

不考虑温度材料强度折减

1.4钢筋碎信息

混凝土：等级C30,重度26.OOkN/n?,泊松比0.20

纵筋保护层厚度(mm):池壁(内35,外35),底板(上40,下40)

钢筋级别：HRB400,裂缝宽度限值：0.20mm,配筋调整系数：1.00

按裂缝控制配筋计算

构造配筋采用混凝土规范GB50010-2010

2计算内容

(1)地基承载力验算

(2)抗浮验算

(3)荷载计算

17

(4)内力(考虑温度作用)计算

⑸配筋计算

(6)裂缝验算

(7)混凝土工程量计算

3计算过程及结果

单位说明：弯矩:kN.m/m钢筋面积:mm"裂缝宽度:mm

计算说明：双向板计算按查表

恒荷载:水池结构自重，土的竖向及侧向压力，内部盛水压力.

活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力，温湿度变化作用.

裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.

水池方位定义如下：

水池方位示意图

3.1地基承载力验算

3.1.1基底压力计算

(D水池自重Gc计算

池壁自重G2=265.51kN

底板自重G3=79.87kN

水池结构自重Gc=G2+G3=345.38kN

(2)池内水重Gw计算

池内水重Gw=O.00kN

(3)覆土重量计算

池顶覆土重量Gt1=0kN

池顶地下水重量Gsl=0kN

底板外挑覆土重量Gt2=219.94kN

底板外挑地下水重量Gs2=41.76kN

基底以上的覆盖土总重量Gt=Gtl+Gt2=219.94kN

基底以上的地下水总重量Gs=Gsl+Gs2=41.76kN

(4)活荷载作用Gh

地面活荷载作用力Gh2=34.80kN

活荷载作用力总和Gh=Gh2=34.80kN

(5)基底压力Pk

基底面积:A=(L+2Xt2)X(B+2Xt2)=3.200X3.200=10.24m2

基底压强：Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A

=(345.38+0.00+219.94+41.76+34.80)/10.240=62.68kN/m2

3.1.2修正地基承载力

(D计算基础底面以上土的加权平均重度rm

rm=[l.500X(21.00-10)+2.500X20.00]/4.000

18

=16.63kN/m3

(2)计算基础底面以下土的重度r

考虑地下水作用，取浮重度，r=21.00-10=11.00kN/m3

(3)根据《地基规范》的要求，修