残疾人康复中心工程工程地质勘察报告（初步勘察）

残疾人康复中心工程工程地质勘察报告（初步勘察）附图、表顺序号图号名称比例尺00-1总图例-11-1勘探点平面位置图1:5002～92-1～2-8工程地质剖面图1:20010～213-1～3-12钻孔柱状图1:100～1:25022～294-1～4-8动探试验曲线1:30附表1钻探点数据表附件建设工程勘察合同工程地质勘察任务委托书工程地质勘察纲要岩、水试验报告声波测试报告测量说明目录1.勘察工作概况 页勘察工作概况任务由来及工程概况重点建设和城市管线事务中心（发包方、业主、甲方）拟在空港工业园区航空小镇A116-3/05地块修建残疾人康复中心工程。为初步查明残疾人康复中心工程建设场地工程地质条件及提供地基基础设计所需的岩土参数，特委托西北综合勘察设计研究院（承包方、乙方，下称我院）对拟建场地进行工程地质勘察工作（初步勘察）。该项目由建筑设计研究院有限公司设计，根据设计意图，本工程用地面积约约17.3亩，建筑面积约2.2万㎡，总投资约1.90亿元。拟建建（构）筑物为残联办公楼、康复中心、门卫室a、门卫室b、地下停车库等组成，工程安全等级为二级，结构类型为框架，基础形式拟采用桩基础。各建（构）筑物的结构类型、基础型式、荷载、等具体详见表1.1-1。表STYLEREF1\s1.1-SEQ表\*ARABIC\s11拟建建构筑物设计参数一览建筑名称层数高度（m）长×宽(m)结构类型安全等级设计零坪高程（m）拟采用基础型式设计荷载(KN/柱)残联办公楼4F/-2F18.0/9.0/框剪二级±0.00=301.300桩基础4800康复中心8F/-2F34.8/9.0/框剪二级±0.00=301.300桩基础9600门卫室a、b1F6.0/框架三级±0.00=301.000桩基/浅基础1200地下停车库2F9.0/框架二级——桩基/浅基础2400根据设计意图：拟建场地按设计地坪高程、环境高程整平后，场地内东侧及西侧形成拟建环境边坡，边坡最高约36.6m，边坡工程安全等级为一级；场地西侧及北侧地段回填后根据规划道路高程，该段不会形成环境边坡。根据设计地坪高程，地下车库高程均高于现状地面高程，故不形成形成基坑边坡。场地四周存在最高约25.1m的现状填方土质边坡，安全等级为一级。勘察工作目的与任务本次勘察为初步勘察，目的是为初步设计确定总平面布置，评价场内拟建建筑地段的稳定性提供工程地质资料，根据有关规范及要求，确定本次勘察的任务如下：搜集拟建工程的有关文件和工程地质资料，以及工程场地及其影响范围的地形图；初步查明地层岩性、地质构造、岩土体结构及其物理力学性质、地下水基本情况；查明不良地质现象的分布、规模、成因及其对场地的影响程度和发展趋势，并对场地的稳定性做出评价；初步查明拟建建（构）筑物地基的稳定性；初步评价场地和地基的地震效应；初步判定水和土对建筑材料的腐蚀性；对可能采用的地基基础类型、基坑开挖与支护、工程降水方案进行初步分析评价。勘察工作的依据及技术标准本次勘察的依据：《建设工程勘察合同》、《工程地质勘察委托书》、建设方提供的1:500带地形建筑总平面图、工程地质勘察纲要。本次勘察工作遵循的技术标准：重庆市工程建设标准《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；重庆市工程建设标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；重庆市工程建设标准《建筑桩基础设计及施工验收规范》（DBJ50-200-2014）；重庆市工程建设标准《建筑地基处理技术规范》（DBJ50/T-229-2015）；国家标准《工程勘察通用规范》GB55017-2021；国家标准《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2021；国家标准《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021；国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）；国家标准《中国地震动参数区划图》GB18306-2015；国家标准《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021-2001(2009年版)；国家标准《土工试验方法标准》GB/T50123-2019；国家标准《工程岩体试验方法标准》GB50266-2013；国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008；国家标准《岩土工程勘察安全标准》GB/T50585-2019；国家标准《工程岩体分级标准》GB/T50218-2014；国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T50269-2015；行业标准《城乡规划工程地质勘察规范》CJJ57-2012；行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；行业标准《建筑工程地质勘探与取样技术规程》JGJ/T87-2012；行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012；行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012；行业标准《建筑工程抗浮技术标准》JGJ476-2019；重庆市技术文件《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017年版）；重庆市技术文件《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》2020年版；重庆市技术文件《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》；《工程地质手册》第五版。岩土工程勘察阶段、范围的确定勘察阶段判定根据重庆市城乡建设委员会渝建〔2013〕346号《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》，本工程不需要进行选址勘察和初步勘察，勘察阶段为直接详勘，符合渝建〔2013〕346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》和地方标准《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016的规定，具体判别见下表1.4-1～1.4-2。表STYLEREF2\s1.4-SEQ表\*ARABIC\s21重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段（选址勘察）判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1危岩崩塌、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不属于该类建设场地不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。不属于该类建设场地不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。不属于该类建设项目不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不属于该类建设项目不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。不属于该类建设项目不需进行选址勘察表STYLEREF2\s1.4-SEQ表\*ARABIC\s22重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段（初步勘察）判定表定判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。场地类别为复杂场地，本工程安全等级为一级。需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。拟建建筑及其附近无断层、泥石流、滑坡、危岩等不良地质作用，场地现状稳定不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不属于该类建设场地不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。不属于该类建设场地不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。不属于该类建设场地不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万㎡且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。总建筑面积2.2万㎡不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。最高约34.8m不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000㎡的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。不属于该类建设项目不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。不属于该类建设项目不需进行初步勘察注：1.判定结果为“需进行初步勘察”或“不需进行初步勘察”；2.“需进行初步勘察”的工程将本表纳入本工程初步勘察文件。按渝建〔2013〕345号文--关于印发《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》的通知的有关要求，根据勘察范围判定结果：勘察范围满足规定要求，具体判别见下表1.4-3。表1.4-3勘察范围判定判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。无该类环境边坡满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无该类环境边坡满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。勘察范围线应于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的1倍满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的2倍满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无该类基坑边坡满足勘察范围工程地质勘察等级按业主要求及合同约定，本次勘察为初步勘察，拟建项目工程安全等级为一级，场地地质环境复杂程度划分见表1.5-1。表1.5-1地质环境复杂程度分类判定因素场地特征地质环境复杂程度复杂中等简单地形、地貌拟建场地原属剥蚀丘陵地貌，场地大面积回填，局部形成一级平台，拟建场地一般地形坡角约2～8°，临时斜坡稍陡，地形坡角约20°～39°√岩层倾角(°)岩层倾角8°√岩体完整性岩体较完整,裂隙不发育√岩土特征岩土种类多，较不均匀，变化性质大，分布有素填土、残坡积土和风化岩√土层厚度(m)钻探深度内最大厚度25.2m√水文地质条件中等复杂√不良地质现象不良地质现象不发育。√破坏地质环境的人类活动边坡高度m土质边坡25.1m√岩质边坡无///洞顶覆岩厚度与洞跨之比无///采空区占用地面积比例%无///对相邻建筑影响程度小√综合判定场地地质环境复杂程度复杂场地综上所述，据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表4.1.6，综合判定本次工程地质勘察等级为甲级。勘察工作布置原则及质量评述勘察工作布置原则勘探工作以业主提供的地形底图及建筑总平面布置图为基础，按《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）要求布置勘察工作。勘探工作包括：1：500工程地质测绘、工程测量、钻探、岩土试验、原位测试、水文地质等。根据甲方委托，为查明场地地质条件，勘探点线主要按方格网和垂直边坡走向布置，布置钻孔23个，编号为ZK1～ZK23，连续编号，勘察点间距约为40米，控制性钻孔8个，控制性钻孔比例约占勘探点数量的1/3；一般性钻孔15个，一般性钻孔比例约占勘探点数量的2/3。控制性钻孔深度以进入中等风化基岩15m为原则，一般性钻孔以进入预计持力层深度10m为原则，并根据实际情况进行调整。勘察工作完成情况我院于2022年10月21日开始进场施工，于2022年10月26日结束全部野外工作。项目完成工作量详见下表1.6-1。表1.6-1完成主要实物工作量统计项目名称单位工作量备注工程地质测绘km20.031:500工程测量勘探点点23剖面km/条1.35/81:200工程地质钻探孔数个23钻孔编号ZK1～ZK23总进尺m612.13原位测试动力触探试验m/孔39.6/6重型动力触探试验声波测试m/孔115/3剪切波和声波水文地质测试水文地质观测次/孔23/23取样水样件2作水的腐蚀性分析砂质泥岩组/孔4/4抗压（天然、饱和）砂岩组/孔4/4抗压（天然、饱和）岩样抗压强度（天然）块/组24/8每组三块抗压强度（饱和）块/组24/8每组三块勘探工作质量评述工程地质测绘本次勘察根据初步勘察要求，测绘范围包括拟建工程施工期间可能影响到的区域，测绘面积约0.03km2，测绘比例尺1:500，着重调查地形地貌及地质构造，各岩土层的分布及工程地质特征，有无不良地质现象及其形成条件、规模、性质及发展情况。图上地质点、地质界线测绘精度误差不超过2～3mm，符合规范要求。工程测量本次对钻孔孔位和地质剖面均采用GPS移动站RTK实测，剖面比例尺精度1:200，勘探点高程误差小于5cm，平距误差小于25cm。坐标系采用CGCS2000系108度带，高程基准采用1956年黄海高程系，等高距为0.5米，质量和精度符合有关规范要求。测量引测依据的控制点资料由业主提供(见表1.6-2)，测量成果经现场自检、互检和专检，精度符合规范要求。表1.6-2测量控制点控制点编号X(m)Y(m)H(m)备注J13296486.59368600.15311.38J23296185.06368753.83264.06钻探本次钻探严格按有关操作规程和规范执行，共进场XY-100型钻机3台。钻探采用钻具回转钻进，泥浆护壁的施工工艺。钻孔开孔孔径为Φ130mm，终孔孔径为Φ91mm，土层中孔径为Φ110mm。钻进过程中严格按勘察纲要及钻探操作规程执行。素填土采取率≥65%，粉质粘土采取率≥90%，强风化岩体采取率≥65%，中等风化岩体采取率≥80%，符合规范要求，钻探地质人员跟班记录，钻探各类原始记录齐全。钻探成果满足本次勘察成果编制要求。现场原位测试重型圆锥动力触探为查明场区内素填土的密实度，论证其作为地基的可行性，本次勘察计划在场地内均匀选取6个土层较厚的钻孔进行重型（N63.5）圆锥动力触探测试。测试时，要求穿心锤自动脱钩，自由下落。地面上触探杆的高度不宜超过1.5m，以免倾斜和摆动过大，贯入过程中应尽量连续贯入。锤击速率每分钟宜为15～30击，每贯入10cm记录其相应的锤击数N63.5。声波和剪切波测试本次勘察选取3个钻孔进行声波及剪切波测试。剪切波测井方法采取“单孔测井法”。将“三分量检波器”放置于井中，充气使之紧贴于井壁，测点间距为0.5m.自下而上进行测试。剪切波振源采用横向锤击压上重物的板木激发，板木的长向中垂线对准测试孔中心，板木的中心与孔口距离为1.5m。纵波振源采用锤击金属板激发。声波测井：采用“单孔一发双收法”。测试时把一发双收换能器放在钻孔内，由孔底往上，每间隔0.5m逐点测试。测试方法严格按有关规程操作。岩土取样试验本次勘察在8个钻孔中采集中等风化砂岩、砂质泥岩岩样8组，作岩石天然、饱和单轴抗压强度试验，在1个钻孔和跳蹬河中采集水样各1件，作水的腐蚀性分析。室内试验由重庆一三六测试中心严格按照相关规范进行测试。采样位置、深度、尺寸、数量和规格、保存运输等，均符合有关规范规程要求。简易水文地质观测在钻孔终孔测试水位并记录，抽取残留冲洗液并静置24小时后再次进行孔内地下水位观测，共23孔次，采集的数据真实可靠，满足规范要求。外业见证按照渝建发（2008）209号文件的精神，本次勘察的现场外业见证工作由建设方委托天津市勘察设计院集团有限公司派驻有资质的见证员进行，见证员：刘敏，见证编号为YKJZ-2310095-0003。见证员对我院的测量、钻孔、取样、原位测试等工作进行监督管理和质量控制，并由该公司出具勘察外业见证报告，我院野外勘察工作量真实可靠。绘图软件本次勘察采用工程地质勘察GICAD8.5PB21版本，文字报告采用WPSOffice编制，图文成果满足勘察规范要求。综上所述，本次勘察所有工作均严格按照有关规范、规程的要求进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了勘察任务，勘察范围、工作量及成果均满足初步勘察阶段的深度和精度要求，满足规范及相关文件要求。工程地质条件地理位置及交通概况建设场地位于重庆市渝北区空港工业园区航空小镇A116-3/05地块，位于观月路大桥南侧，场地东侧红线外跳蹬河自北向南流过，有施工便道(碎石路)直通场地，交通较方便。拟建项目地理位置见图2.1-1。图2.1-1项目地理位置图气象、水文气象渝北区位于四川盆地东部平行岭谷地区，地处华蓥山主峰以南、长江北岸和嘉陵江东岸的三角地区。境内的平行条状山脉呈北东南西走向，纵贯全境，丘陵谷地相间排列，形成沟谷相间之地形。全区地处亚热带，拟建场地属亚热带湿润气候区。总的说来气候条件是优越的，四季分明，气候温和，雨量充沛，冬无严寒，夏多炎热。大陆性季风气候显著，具有冬暖、春早、初夏多雨、盛夏炎热多伏旱、秋短多阴雨、雨热同季、无霜期长（318天）、湿度大、风力小、云雾多、日照少的特点。据1959年至2022年资料统计，年平均气温17.3℃，年平均总降雨量1126.2毫米，历年最大风速21.7米/秒，历年最多风向除静风外，其次是东北风，出现频率为19%，最少风向为南南东、北北西，仅为2%，年平均风速2.0米/秒，最热月（7月、8月）平均气温27.5℃，最冷月（1月）平均气温6.5℃。主要气象灾害：暴雨资料统计，几乎每年都有暴雨发生，最早出现在3月中旬，终止于11月上旬，其中5～9月出现次数最多。干旱1959～2022年资料统计，春旱（3～4月）出现14次，夏旱（5～6月）只出现5次，伏旱（7～8月）共出现44次。其中7月出现的伏旱最多（24次），尤以2006年伏旱为最，为百年不遇。寒潮冬、春、秋三季均可发生，55年中，共发生了188次，其中春季（3～4月）发生次数最多，接近50%。洪涝24小时降雨量≥100毫米，即为洪涝。54年中共发生31次，主要发生在6～8月。水文据现场走访调查，拟建场地红线外东侧存在1条小河沟，其名为跳蹬河，流向为自北向南的，勘察期间该河沟存在少量流水，水深约0.2～1.5m，流速较平缓，勘察期间河沟水位标高约257.8m（2022年10月20日），50年一遇最高洪水位为261.50m。勘察区雨季形成的地表水除部分下渗形成地下水外，其余均向场地地形低洼处东侧河沟汇集排出场外。由于本场地局部填土较厚，地形较平缓，不利于地表水排泄，场地填土较厚存在一定量的地下水。场地东侧红线外小河沟（跳蹬河）地形地貌拟建场地原属剥蚀丘陵地貌，场地经大面积回填，局部形成一级平台，拟建场地地貌属人工再造地貌，场地表层被第四系全新统土层覆盖。拟建场地一般地形坡角约2～8°，临时斜坡稍陡，地形坡角约20°～39°。钻孔实测高程265.14（ZK19）～290.21m（ZK3），相对高差25.07m。地质构造拟建场地主要涉及的构造为重庆-沙坪向斜，工程区位于其北西翼。该向斜位于大湾-土桥段，长约40km，其轴向为N20°～30°E，轴部为侏罗系中统沙溪庙组地层，两翼为侏罗系下统珍珠冲组-中统沙溪庙组地层，两翼倾角25～40°。工程区岩层呈单斜产出，岩层倾角平缓，岩层产状102°∠8°，层面平直光滑，偶有起伏，多为钙、泥质充填，结构面结合很差，属软弱结构面。产状稳定，未发现有断裂构造通过，地质构造稳定。在附近岩石露头上测得2组优势裂隙：裂隙L1：产状152°∠73°，裂隙面较粗糙，宽度1～3mm，有泥质充填，裂隙间距1.0～2.5m不等，延伸2.0～7.0m，结合程度差，属硬性结构面。裂隙L2：产状233°∠68°，裂隙面平直-粗糙，宽1～3mm，未见充填，裂隙间距1.0～3.0m不等，延伸1.5～5.5m，结合程度差，属硬性结构面。图2.4-1拟建场地地质构造纲要图地层岩性据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层为第四系全新统素填土（Q4ml）、残坡积层粉质粘土（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组(J2s）砂质泥岩、砂岩地层，现从新到老分述如下：第四系全新统（Q4）素填土（Q4ml）：杂色，主要成份以黏性土夹砂、砂质泥岩块碎石组成，大小混杂，颗粒组成杂乱，分布不均，母岩岩性为砂泥岩，含量约占10～35%，粒径一般约10～200mm，最大粒径约550mm。松散～稍密，稍湿，局部存在架空现象，压缩性较大，未被污染，为场地整平时堆填而成，回填年限大于4年。该层土在场地内均有揭露，层厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12）。粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色，成份由粘粒、粉粒组成，切面规则稍有光泽，干强度中等，韧性中等，呈可塑状，无摇震反应，残坡积成因。该层土在场地内仅1个钻孔有揭露，层厚为0.8（ZK18）。～～～～～～～～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～～～～～～～～侏罗系中统沙溪庙组(J2s)砂质泥岩（J2s-Ms）：砖红～紫红色，主要矿物成分为粘土矿物，薄～中厚层状构造，泥质结构，砂质含量较高且不均匀，见砂质条带或团块，局部呈透镜体状砂岩。岩质较软，具软化特性，岩芯失水后即干裂破碎。岩体破碎，强风化带岩芯多呈碎块状、角砾状，质软，手易折断；中等风化带岩芯较完整，岩芯呈短柱状、柱状，局部碎块状。该层在场地内均有揭露，为主要岩性，本次钻探揭露最大铅直厚度19.0m（ZK20）。砂岩（J2s-Ss）:灰色、灰褐色；主要成分为长石、石英、云母，夹岩屑，细～中粒结构；中厚～厚层状构造；钙泥质胶结，胶结程度一般，岩性致密坚硬，局部钻孔含泥质较重，局部过度为泥质砂岩，岩质较软。强风化带岩体破碎，岩芯多呈碎块状、片状，质软，手易折断；中等风化带岩芯较完整，岩芯呈短柱状、柱状，少量碎块状。该层在场地内局部有揭露，为次要岩性，本次钻探揭露最大铅直厚度6.4m（ZK1）。场地内基岩为砂质泥岩与砂岩互层，岩层层位分布较复杂，岩相变化较大，局部存在岩性过渡段，往往出现含砂量不均衡的现象，造成岩体物理力学性质出现一定程度的变异和离散，施工时可能在局部地段岩石抗压强度实测值略低或高于标准值的情况，建议设计时予以考虑低值并预留调整措施。基岩顶面及基岩风化带特征基岩面特征据钻探揭露，用地范围内基岩面主要受原始地形控制，基本与原始地形一致，基岩埋深0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），基岩面顶高程258.17～280.71m，基岩面倾角约1°～18°,局部倾角达39°。基岩风化特征据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016并结合当地地区经验，将钻探深度范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩芯较破碎，岩芯多呈碎块状、片状、角砾状，属破碎岩体。其厚度小、变化较大，本次钻探揭露厚度0.3（ZK2）～5.1m（ZK13）。中风化带：岩体较完整，岩芯多呈短柱状、柱状，少量碎块状。本次钻探揭露厚度9.61（ZK3）～19.60m（ZK1）。各岩土层及风化带厚度、高程详见钻探点数据表。水文地质条件地下水类型工程区覆盖层主要为素填土、粉质粘土，下部基岩为砂质泥岩、砂岩。根据地下水埋藏条件和含水层性质分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。第四系松散岩类孔隙水第四系松散岩类孔隙水赋存第四系土层中，场地土层为素填土、粉质粘土，素填土渗透性较强，为相对透水层；粉质粘土为相对隔水层。土层富水程度受组成物质和地形条件控制，拟建场地中部高四周低。场地接受大气降雨和地表水的补给后，迅速下渗，部分继续往深部运移，其余向场地低洼处汇集至东侧侧跳蹬河排出场外。基岩裂隙水基岩裂隙水主要赋存于构造裂隙和风化裂隙中，受大气降水及上部松散堆积层孔隙水补给，勘察场地主要岩性为砂质泥岩、砂岩；砂质泥岩为相对隔水层，赋水条件差，砂岩为弱透水层，但由于砂质泥岩的隔水作用，砂岩含水层连续性较差，含风化裂隙潜水。不利于基岩裂隙水的补给和赋存，故场区基岩裂隙水水量较少。地下水补、迳、排条件本次勘察外业工作期间无强降雨，在钻孔施工结束后提干钻孔循环水，24h后进行水位观测，场地内部分孔内水位未恢复，填土较厚地段钻孔存在地下水，该地下水主要接受大气降水补给，水文地质条件简单。根据当地施工经验，综合判定大气降水时土层厚的地段有地表水渗入补给，地下水位约256.0～258.0m之间，水量随大气降水及地表水的补给量大小而变化，可能影响后期基础施工。未来基础施工应配备相应的排水设施（若基础施工时桩底积水不能抽干，建议采用水下浇筑确保成桩强度及成桩质量）。建议在场地周边及内部设置良好的排水系统，避免地表及大气降水汇聚渗入地基对地基及基础造成不良影响。建议地下室及周边设置排水盲沟和集水井，在做好地下车库隔水、防渗工作，完善场地内地表水排泄。本次勘察对钻孔ZK22进行了简易抽水试验，试验设备采用一台额定流量5m3/h的螺杆自吸泵，测量水位采用测钟，流量测量采用流量计的方法，渗透系数计算采用公式为：K=式中：K为渗透系数（m/d）；为稳定流量（m3/d）；为抽水孔半径（m）；S为水位降深厚度（m）；恢复至稳定水位时间（天）；H为含水层厚度（m）。试验统计及结果见下表。根据重庆市地方经验，场地素填土渗透系数取10.0～20.0m/d(经验值)，为强透水；粉质粘土渗透系数取0.001～0.003m/d(经验值)，为微透水；砂质泥岩渗透系数0.001～0.008m/d(经验值)，为微透水；砂岩渗透系数取0.10～0.50m/d(经验值)，为弱透水。水、土腐蚀性评价本次勘察在场地内采取水样2件，进行水的腐蚀性分析，试验结果见表2.8-1。表2.8-1水质分析成果表水样编号Ca2+mg/lMg2+mg/lSO42-mg/lHCO3-mmol/lCO32-mg/lCl-mg/lOH-mg/l游离CO2mg/l侵蚀性CO2mg/lpH值水样168.147.1766.76158.650.005.320.0030.800.007.08水样272.1414.58122.48302.050.0011.700.0033.000.007.33根据附近场地工程经及试验报告，按《岩土工程勘察规范》GB50021—2001（2009年版）第12.2节Ⅱ类环境判定，地表水、地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀性。根据现场调查，建设场地及其周边一定范围内在历史上无化工厂、矿山及污染物排放点等污染源，场内土层未遭受污染。按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001附录G判定，场地环境类型为Ⅱ类，并结合当地经验判定，土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，土对钢结构具微腐蚀性，建议施工阶段加强场地土腐蚀性测试，以进一步验证其对建筑结构的腐蚀性。不良地质现象及地质灾害根据现场调查、钻探和资料收集，建设场地内无滑坡、崩塌、泥石流、地面塌陷等不良地质作用。未见古河道、防空洞、墓穴、地下硐室及采空区等对工程不利的埋藏物，在自然状态下场地整体稳定。岩土物理力学特征岩土测试成果统计评述本次勘察，根据场地内各岩土层工程地质特征，采取针对性的方法及手段，力求取得真实可靠的物理力学指标。岩土测试成果的统计原则：根据岩土体的成因、岩性、分布、以及物理力学特征差异等原则进行分层，然后分别按层位进行统计。统计前按规定剔除异常值和粗差数据。参加统计的数据不少于6个样本，当不足6个样本时(统计到平均值)，根据试验结果，结合地区经验综合取值。岩土参数的数理统计方法本次勘察岩土的物理力学指标，按场地的工程地质分层进行统计，主要依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.2节公式计算。其主要计算公式如下：平均值：标准差：变异系数：某一风险概率时的修正系数：标准值：式中：——岩土参数的标本数；——岩土参数；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——某一风险概率时的修正系数；——岩土参数标准值。岩土物理力学性质分析素填土该层土在场地内均有揭露，层厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），松散～稍密，均匀性较差，压缩性较大，厚度变化大，本次勘察在6个钻孔中进行重型动力触探试验。粉质粘土该层土在场地内仅1个钻孔有揭露，层厚为0.8（ZK18），分布不均，厚度小，本次勘察未对其进行取样作土常规试验。砂质泥岩该层在场地内均有揭露，为主要岩性，本次钻探揭露最大铅直厚度19.0m（ZK20），岩芯较完整，呈柱状、短柱状，局部碎块状、角砾状，本次勘察在4个钻孔中采集4组岩样进行了岩石天然（饱和）单轴抗压强度试验。砂岩该层在场地内局部有揭露，为次要岩性，本次钻探揭露最大铅直厚度6.4m（ZK1），岩芯较完整，呈柱状、短柱状，局部碎块状、片状，本次勘察在4个钻孔中采集4组岩样进行了岩石天然（饱和）单轴抗压强度试验。室外试验成果统计分析素填土层取样困难且代表性差，为评价其工程特性，论证其作为地基的可行性，本次勘察在6个钻孔内进行重型（N63.5）动力触探试验，试验设备主要包括触探头，触探杆及穿心锤三部分，记录每10cm所需的锤击数，总贯入深度39.6m，共测试节数396节。按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）B.0.2公式对原始锤击数进行修正，将校正后的锤击数绘制单孔曲线图，剔出超前和滞后影响范围内的指标及个别异常值后，计算单孔分层动探指标变异系数，统计单孔分层动探指标见下表。表STYLEREF1\s3.4-SEQ表\*ARABIC\s11素填土重型（N63.5）动力触探成果统计钻孔编号锤击数范围值（击）平均锤击数（击）贯入深度（m）测试节数变异系数ZK14-157.143.0300.29ZK54-146.707.9790.24ZK73-126.732.8280.32ZK124-156.3010.81080.26ZK164-156.905.1510.31ZK184-156.4210.01000.26统计范围值3～15厚度的加权平均值6.69（击）总贯入深度39.6m总测试节数396节变异系数范围值0.26～0.32根据重型动力触探试验统计数据表分析，素填土按照试验厚度的加权平均锤击数为6.69击，其密实度属松散（本次重型动力触探原始成果整体离散性较大）。变异系数0.26～0.32，变异性中等～高（由于素填土中块碎石含量不均匀，物质组成变化大，故造成变异系数较大）。均匀性差，力学性质差。综合上述原因，场内素填土的密实度划分为松散～稍密。岩石室内试验成果统计及评述砂质泥岩本次勘察，在4个钻孔中采集砂质泥岩岩样4组进行抗压(天然、饱和）强度试验，统计结果见下表。表3.5-1砂质泥岩单轴抗压强度试验成果统计岩石名称取样编号单轴抗压强度（Mpa）软化系数天然（Mpa）饱和（Mpa）砂质泥岩ZK1-Y19.268.668.656.205.705.800.67ZK7-Y19.999.6610.506.696.877.040.68ZK8-Y18.267.786.885.535.214.310.66ZK12-Y19.1810.508.3060.68样本数1212平均值8.976.030.67标准差1.100.83变异系数0.120.14统计修正系数0.940.93标准值8.395.59根据实验结果统计分析可知：砂质泥岩：天然单轴抗压强度标准值为8.39MPa，饱和单轴抗压强度标准值为5.59MPa，属软岩，软化系数为0.67，属软化岩石。试验成果变异系数为0.12～0.14，变异性低。砂岩本次勘察，在4个钻孔中采集砂岩岩样4组进行抗压(天然、饱和）强度试验，统计结果见下表。表3.5-2砂岩单轴抗压强度试验成果统计岩石名称取样编号单轴抗压强度（Mpa）软化系数天然（Mpa）饱和（Mpa）砂岩ZK4-Y139.6037.5034.8030.3929.0526.500.77ZK16-Y145.6048.0043.4035.5737.4433.850.78ZK17-Y148.6049.5049.2038.2038.9038.400.78ZK18-Y142.3040.3045.0032.9931.0334.300.77样本数1212平均值43.6533.880.78标准差4.864.03变异系数0.110.12统计修正系数0.940.94标准值41.1031.77根据实验结果统计分析可知：砂岩：天然单轴抗压强度标准值为41.10MPa，饱和单轴抗压强度标准值为31.77MPa，属较硬岩，软化系数为0.78，属不软化岩石。试验成果变异系数为0.11～0.12，变异性低。岩土参数选用及建议根据地质测绘、岩石室内试验及临近项目成果资料，并结合地区经验，综合确定建设场地岩土体物理力学参数，见下表。表3.6-1岩土设计参数建议取值岩土名称参数指标填土粉质粘土强风化基岩中风化基岩砂质泥岩砂岩砂质泥岩砂岩重度天然(kN/m20.5*19.6*24.5*24.0*25.5*25.0*饱和(kN/m21.0*19.7*————变形压缩系数(MPa-—0.38*————压缩模量(Mpa)—4.70*————抗压强度天然(Mpa)———8.3941.10饱和(Mpa)———5.5931.77地基承载力基桩负摩阻力系数0.30*————灌注桩侧阻力标准值(kPa)—60*100*120*——地基极限承载力标准(kPa)无水浸泡需夯实后按载荷试验确定——922945210有水浸泡614934947地基承载力特征值(kPa)无水浸泡140*300*500*304614919有水浸泡202911533抗剪强度天然黏聚力c(kPa)5.00*21.90*—320*1100.0*内摩擦角Φ(°)28.00*10.80*—30.00*41.00*饱和黏聚力c(kPa)3.00*18.90*———内摩擦角Φ(°)25.00*8.70*———边坡及支护基底摩擦系数0.30*0.25*0.30*0.40*0.65*土的水平抗力系数的比例系数(MN/m8*16*140*160*——岩石水平抗力系数(MN/m———90*550*与M30砂浆的极限黏结强度标准值(kPa)—40*—360*1200*注：按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录G表G.0.1-1，中风化岩体水平抗力系数由岩石天然单轴抗压强度标准值内插并根据本地经验修正而来。按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录G表G.0.1-1，土体水平抗力系数的比例系数取表中数据并根据本地经验修正而来。当水平荷载长期或经常出现时，应将表中水平抗力系数的比例系数乘以折减系数0.4，时间效应系数为0.95。按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.3.1，层面为软弱结构面，结合很差，取内摩擦角为12°，黏聚力为20kPa；构造裂隙为硬性结构面，结合差，取内摩擦角为18°，黏聚力为50kPa。结构面及构造裂隙面的抗剪强度指发育在中等风化岩体中时的抗剪强度，当结构面及构造裂隙面位于强风化岩体中时，需根据岩体风化状态、完整性、是否受水体软化及施工时的具体工况等因素进行折减。应加强施工及运营环境的控制，当地下水、施工扰动、开挖卸荷、人类活动、爆破等不利作用较明显时设计参数建议值应视情况作适当调整。按照重庆市地方标准《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条，岩质地基极限承载力标准值由岩石天然抗压强度标准值(当岩体受水浸泡时，用岩体饱和抗压强度标准值)乘以地基条件系数确定，地基条件系数取1.10。按照重庆市地方标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条，岩土体地基承载力特征值由地基极限承载力标准值乘以地基极限承载力分项系数而来，地基极限承载力分项系数土质地基取0.50，岩质地基取0.33。强风化岩体地基承载力特征值参考相应中风化岩体取当地经验值。素填土的承载力和压缩模量需按照设计要求处理后现场实测，表中物理力学参数是在压实系数不小于0.95时的经验值。按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表8.2.3-2及表8.2.3-3，岩土体与M30砂浆的极限黏结强度标准值取表中数据并根据本地经验修正而来。按照《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）表5.3.5-1，桩基极限侧阻力标准值取表中数据并根据本地经验修正而来，对应桩型为干作业钻孔桩。表3.6-2边坡建议开挖坡比一览土类型永久边坡临时边坡H＜8m8≤H≤15m15＜H≤30m泥岩强风化1:0.75～1：1.00*1:1.00～1：1.25*1:1.25～1:1.50*不陡于1:0.75*中等风化1:0.50～1：0.75*1:0.75～1：1.00*1:1.00～1:1.25*不陡于1:0.50*砂岩强风化1:0.50～1：0.75*1:0.75～1：1.00*1:1.00～1:1.25*不陡于1:0.50*中等风化1:0.35～1：0.50*1:0.50～1：0.75*1:0.75～1:1.00*不陡于1:0.35*粉质黏土H≤5m时：1:1.25*；5＜H≤10m时：1:1.50*不陡于1:1.25*素填土H≤5m时：1:1.50*；5＜H≤10m时：1:1.75*不陡于1:1.50*注：带*者为参考《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表14.2.2并结合本工程特点所提出的经验值，H为边坡高度。表中开挖坡比是指无外倾结构面时的建议开挖坡比。表中临时边坡指开挖暴露时间不大于2个月且无水体作用的边坡，不满足者需进行支护。不受外倾结构面影响为前提条件下，永久坡率值（h<5m）：素填土1：1.75，粉质粘土1:1.50；永久坡率值（5<h<10m）：素填土1：2.00，粉质粘土1:1.75。永久坡率值（h<8m）：强风化基岩1：0.75，中风化基岩1:0.50；永久坡率值（8<h<15m）：强风化基岩1：1.00，中风化基岩1:0.75。岩体基本质量等级波速测试及岩体完整性评价本次勘察在3个钻孔进行声波速度测试，其中钻孔声波测试成果表如下表。表STYLEREF2\s3.7-SEQ表\*ARABIC\s21钻孔声波测试成果表孔号测试范围(m)岩性Vp平均速度(m/s)岩块声波速度(m/s)岩体完整性系数岩体风化程度岩体完整性ZK822.00-23.50砂质泥岩220738530.33强风化破碎23.50-30.00砂质泥岩294638530.58中风化较完整30.00-32.00砂岩312440560.59中风化较完整32.00-34.00砂质泥岩301838530.61中风化较完整ZK1232.00-40.00砂质泥岩298139420.57中风化较完整ZK1830.00-34.00砂质泥岩296838530.59中风化较完整34.00-35.00砂岩322340560.63中风化较完整岩体基本质量等级根据《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)表3.1.7，结合前述实验成果及波速测试成果，对本次勘察揭露岩体进行基本质量等级评价如下表：表STYLEREF2\s3.7-SEQ表\*ARABIC\s22岩体基本质量等级分析评价一览表岩性风化程度岩石饱和单轴抗压强度（MPa）岩石坚硬程度岩体完整程度岩体基本质量等级场地内所有岩性的强风化岩体极软岩破碎Ⅴ砂质泥岩中等风化5.59软岩较完整Ⅳ砂岩中等风化31.77较硬岩较完整Ⅲ场地稳定性评价地震效应评价地震动参数建设场地位于重庆市渝北区空港工业园区航空小镇A116-3/05地块，根据《中国地震动参数区划图》(GB18306－2015)及《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）、《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021），建设场地抗震设防烈度为6度，基本地震动峰值加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。抗震设防类别根据勘察任务委托书和《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）规定，拟建建（构）筑物的抗震设防类别为标准设防类（丙类），应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用。岩土体剪切波速按照《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）4.1.3条规定，本次勘察在3个钻孔进行剪切波波速测试，其剪切波波速测试成果见下表。表STYLEREF2\s4.1-SEQ表\*ARABIC\s21剪切波速测井成果一览表孔号测试范围(m)岩性Vs平均速度（m/s)Vse等效剪切波速(m/s)岩石类别ZK80.00-20.00素填土134134较软土20.00-23.00砂质泥岩546坚硬土23.00-34.00砂质泥岩和砂岩874岩石ZK120.00-25.00素填土129129较软土25.00-27.00砂质泥岩566坚硬土27.00-40.00砂质泥岩862岩石ZK180.00-19.00素填土129129较软土19.00-20.00粉质粘土153153中软土20.00-24.00砂质泥岩571坚硬土24.00-35.00砂质泥岩和砂岩895岩石根据速测试成果，素填土、未来填土平均剪切波速为130.7m/s，属中软土；粉质黏土平均剪切波速为153.0m/s，属中软土；强风化岩体平均剪切波速＞500m/s，属中硬土；中等风化岩体平均剪切波速＞800m/s，属坚硬土～岩石。另后期设计地坪下需进行压实回填，剪切波速实测后确定。根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）第4.1.6条，对各建筑物地段按照设计高程挖填整平后的场地类别和抗震地段进行划分，各拟建物地震效应具体评价详见下表。表4.1-2各拟建物地震效应评价拟建物名称υse计算位置土层（m）覆盖层最大厚度（m）等效剪切波速（m/s）建筑场地类别设计特征周期（s）抗震地段划分后期填土厚度素填土厚度粉质黏土厚度残联办公楼ZK124.5225.2/29.72130.7Ⅲ0.45不利地段康复中心ZK12附近4.5225.2/29.72130.7Ⅲ0.45不利地段门卫室aZK7附近30.744.4/35.14130.7Ⅲ0.45不利地段门卫室bZK18附近6.3619.60.826.76130.7Ⅲ0.45不利地段地下车库ZK124.5225.2/29.72130.7Ⅲ0.45不利地段注：建议对土层进行分层压实（碾压或强夯）处理密实后，重新作剪切波测试，校核地震效应评价。对于抗震不利地段，应尽量避开，当无法避开时结构设计时应采取有效措施。勘察期间波速测试在未经处理的素填土中进行，不代表后期处理之后场地的波速。在后期素填土经过压密或压实之后，应按照规范要求进行剪切波波速复测，校核地震效应评价及抗震地段划分。岩土地震稳定性评价据钻探揭示，建设场地内地下水贫乏，无粉细砂土分布，不存在砂土液化问题。按照设计地坪高程整平后，场地内岩土层为素填土、粉质粘土和基岩，素填土属结构松散～稍密，地震时可能存在沉降和变形，建议进行夯实处理。粉质粘土以粘粒为主，无饱和液化的可能，抗震性能一般。强风化基岩岩体较破碎，抗震性能一般。中等风化基岩岩体较完整，层位稳定，抗震性能良好。该场地抗震设防烈度为6度，场区压实人工填土含砂、砂质泥岩等块碎石，压实处理后压缩性小，粉质粘土分布范围小，厚度小，地震沉陷可能性小，场区无滑坡、崩塌不良地质作用存在，无液化、震陷可能，场地岩土体稳定。场地坡稳定性评价根据设计意图：拟建场地按设计地坪高程、环境高程整平后，场地内东侧及西侧形成拟建环境边坡，边坡最高约36.6m，边坡工程安全等级为一级；场地西侧及北侧地段回填后根据规划道路高程，该段不会形成环境边坡。场地四周存在最高约25.1m的现状填方土质边坡，安全等级为一级。现分段对各段拟建边坡的稳定性和支挡措施做出评价及建议，如下：现状边坡现状边坡BP1(见剖面1～4)：该段边坡位于场地北东侧、东侧，为1条最高约25.1m的填方土质边坡，长约187m，边坡安全等级为一级；该边坡为场地整平时随意堆填，土质边坡坡角约31～39°，回填年限大于4年。该段土质边坡上部土层14.4～23.2m的填土，填土界面较平缓且埋置深度较深，现状边坡沿填土界面滑移破坏的可能性较小，边坡存在沿土体内部圆弧滑移破坏的可能性。据现场调查，坡顶存在开裂、滑塌现象，现状欠稳定。现状边坡BP2(见剖面5～7)：该段边坡位于场地南侧，为1条最高约19.8m的填方土质边坡，长约82.5m，边坡安全等级为一级；该边坡为场地整平时随意堆填，土质边坡坡角约25～37°，回填年限大于4年。该段土质边坡上部土层7.2～24.6m的填土，填土界面较平缓且埋置深度较深，现状边坡沿填土界面滑移破坏的可能性较小，边坡存在沿土体内部圆弧滑移破坏的可能性。据现场调查，坡顶未见其变形、破坏等现象，现状基本稳定。后期规划道路施工后，该段将不形成边坡。现状边坡BP3(见剖面1～4)：该段边坡位于场地西侧，为1条最高约18.9m的填方土质边坡，长约129.5m，边坡安全等级为一级；该边坡为场地整平时随意堆填，土质边坡坡角约26～34°，回填年限大于4年。该段土质边坡上部土层7.2～25.2m的填土，填土界面较平缓且埋置深度较深，现状边坡沿填土界面滑移破坏的可能性较小，边坡存在沿土体内部圆弧滑移破坏的可能性。据现场调查，坡顶存在开裂、滑塌现象，现状欠稳定。后期规划道路施工后，该段将不形成边坡。现状边坡BP1局部地貌现状边坡BP2局部地貌现状边坡BP3环境边坡环境边坡AB段(见剖面6)：按设计高程整平后，将在场地北侧形成最高约26.5m的填方土质边坡，长约33.4m，坡向约0°，边坡安全等级为一级；填土界面较平缓且埋置深度较深，上部土层为素填土，厚约14.4～18.6m，现状边坡沿填土界面滑移破坏的可能性较小，边坡存在沿土体内部圆弧滑移破坏的可能性，边坡不稳定。若有放坡条件，建议采用放坡+坡面防护处理；若无放坡条件，采用桩板挡墙进行支挡，以中等风化基岩作基础持力层，最终支护方式由设计计算确定。环境边坡BC段(见剖面1～4)：按设计高程整平后，将在场地北侧形成最高约36.6m的填方土质边坡，长约175.5m，坡向约37～88°，边坡安全等级为一级；填土界面较平缓且埋置深度较深，上部土层为素填土，厚约14.4～23.2m，现状边坡沿填土界面滑移破坏的可能性较小，边坡存在沿土体内部圆弧滑移破坏的可能性，还存在沿新老填土界面滑动的可能，边坡不稳定。若有放坡条件，建议采用放坡+坡面防护处理；若无放坡条件，采用桩板挡墙进行支挡，以中等风化基岩作基础持力层，最终支护方式由设计计算确定。综上：建议对填方边坡结合相邻地块建筑方案制定相适应的治理措施，有放坡条件情况下，采用1:1.50～1:2.00坡率分阶放坡+格构+截排水治理，根据边坡具体情况可在坡底设置重力式挡墙支挡。无放坡条件情况下，根据边坡具体情况采用安全、经济的支挡结构，如桩板式挡墙支挡。同时结合建筑方案建立健全、有效的截排水措施。场地内中风化岩体呈较完整，承载力高，强风化岩体破碎，建议支挡结构选用中等风化基岩作持力层。场地内未来填土建议：坡度大的地段回填前，将现状地表错台，采用级配良好的填料，严禁选用含大直径块石、腐殖质、淤泥质、污染土等不良填料，对填料进行压实处理，根据上部荷载情况，压实系数可取0.95，坡脚可设置重力式挡墙，下滑力大的地段可采用桩板墙支挡，支挡结构选中风化基岩作持力层。跳蹬河岸坡现状评价拟建工程段河岸岸坡坡向约为45～85°，地形坡角较平缓，一般坡角约2～9°，局部斜坡坡角稍陡，地形坡角约12～28°。河流岸坡上覆土层为素填土、粉质黏土，厚约0.5～4.8m。勘察期间河沟水位标高约257.8m，50年一遇最高洪水位为261.50m。该段岸坡河流水消落对岸坡具冲刷作用。根据现场调查，该段岸坡未见滑坡、崩塌、岸坡失稳、泥石流和采空区等不良地质现象，岸坡现状整体稳定，未见岸坡变形痕迹。拟建场地建设和相邻建（构）筑物影响评价场地北侧80m为观月路大桥，为架空的墩柱桥梁，拟建场地施工对其无影响。场地东侧有1条流向为从北向南的架空排水箱涵，距现状边坡坡脚最近5m，箱涵采用桩基础架空，施工前应进一步收集其桩基础及箱涵等基础资料，并注意对其进行保护，避免影响其结构安全。场地南侧与西侧为现状排水箱涵，据现场调查，该两侧排水箱涵已废弃（未在使用），平场施工对其无影响。建设场地范围内无已建建筑。综上，拟建场地在挖填施工前应详细考虑弃土位置，开挖土方应及时运走。在施工过程中应注意现场的文明施工，降低噪声及施工排渣对环境的影响。拟建场地施工与相邻建（构）筑物影响小，施工建议设置标示标牌，施工期间应进行降噪、防尘，减小对已运营建（构）筑物的影响，加强文明施工。场地稳定性及建筑适宜性评价经工程地质调查和钻探揭露，拟建场地及影响范围内未见滑坡、崩塌、泥石流、危岩、古河道及地面塌陷等不良地质作用，无断层通过；场地内未见溶洞、古河道、沟滨、墓穴、孤石、防空洞及采空区等对工程不利的埋藏物。根据《城乡规划工程地质勘察规范》CJJ57-2012附录C对工程建设适宜性的定性分级：1）场地稳定性差，地基条件和施工条件较差，地基处理及基础工程费较高；2）地形起伏较大，地面坡度≥25%；3）岩土种类较多，分布不均匀，工程性质差。4）场地存在深厚回填，存在高填方边坡。本工程建设适宜性差。地基评价地基均匀性评价素填土在场地内均有揭露，层厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），厚度变化大，块碎石含量不均，承载力低，属不均匀地基。粉质粘土在场地内仅1个钻孔有揭露，层厚为0.8（ZK18），均匀性差，属不均匀地基。强风化基岩，岩芯破碎，以碎块状为主，均匀性一般；中等风化基岩，岩芯较完整，呈柱状、短柱状，局部碎块状、片状，揭露厚度为9.61（ZK3）～19.60m（ZK1），层位稳定，为均匀地基。地下水对地基基础的影响本次勘察外业工作期间无强降雨，在钻孔施工结束后提干钻孔循环水，24h后进行水位观测，大部分孔内水位未恢复，在场地填土较厚地段钻孔存在地下水，地下水位约256.0～258.0m之间，场地地下水水位受大气降水补给、跳蹬河侧向径流补给，主要靠蒸发、向低洼地带侧向径流排泄，水文地质条件中等复杂。根据当地施工经验，综合判定大气降水时土层厚的地段有地表水渗入补给，水量随大气降水及地表水的补给量大小而变化，可能影响后期基础施工。未来基础施工应配备相应的排水设施（若基础施工时桩底积水不能抽干，建议采用水下浇筑确保成桩强度及成桩质量）。建议在场地周边及内部设置良好的排水系统，避免地表及大气降水汇聚渗入地基对地基及基础造成不良影响。建议地下室及周边设置排水盲沟和集水井，在做好地下车库隔水、防渗工作，完善场地内地表水排泄。水、土体腐蚀性评价根据现场调查，建设场地及其周边一定范围内在历史上无工厂、矿山及污染物排放点等污染源，场内土层未遭受污染。按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）附录G判定，场地环境类型为Ⅱ类。根据试验及规范判定，水和土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。地基的稳定性评价场地内未见“河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。”拟建场地自然状态下整体稳定。场地内主要土层为素填土层，土层如果不经压实将会产生不均匀沉降，填土稳定性较差。建议建筑物基础施工前，应进行桩基施工勘察，探测深度应进入设计基础以下3倍基础宽度或5m以上，确保地基持力层无软弱下卧层、空洞等不良地质体，当拟建物位于坡顶时，坡顶建筑基础应将建筑竖向荷载传至边坡破裂面以下。建议对未来填土采取分层碾压等处理措施，场地内地坪垫层以下及基础地面标高以下的压实填土压实系数不应小于0.95，主要受力部分压实填土地基压实系数不小于0.97。当以填土层作基础持力层时，应编制专门的填土地基处理方案，对填土采取分层碾压、振冲、强夯等处理措施，经现场检测实填土地基压实系数不小于0.95。中等风化基岩承载力高，是本场地理想的基础持力层。持力层选择及基础型式建议素填土在场地内均有揭露，压缩性较大，均匀性一般，工程地质特性差，承载力低，当承载力要求较低时，经特殊处理后可作为地基持力层。粉质粘土在场地内仅1个钻孔有揭露，均匀性差，不宜作为地基持力层。强风化岩体，岩芯破碎，均匀性较差，承载力较低，当承载力要求较低时，可作为地基持力层。中等风化岩石厚度大，在工程区均有分布，层位稳定，连续性较好，力学性质尚可，其整体均匀性好，为本工程拟建建（构）筑物的理想地基持力层。根据场地工程地质条件和拟建物结构特征，结合各场地持力层埋深情况,建议拟建物的基础型式见下表。表5.4-1各拟建构筑物基础持力层及基础形式建议拟建物名称设计高程设计层数整平后中风化基岩埋深（m）结构类型持力层选择基础型式残联办公楼±0.00=301.3004F/-2F34.0～42.5框剪中风化基岩桩基础康复中心±0.00=301.3008F/-2F39.4～42.2框剪中风化基岩桩基础门卫室a、b±0.00=301.0001F35.1框架中风化基岩/压实填土桩基/浅基础地下停车库——2F35.4框架中风化基岩桩基注：建议相邻桩端高宽（净距）1：1。邻近边坡之上的拟建物基础建议采用嵌岩桩基础，将桩端置于边坡坡脚（或边坡破裂角）之下的稳定岩层之中，（边坡破裂面以上部分，应采用竖向应力隔绝措施）确保地基稳定及防止对边坡的破坏。拟建物门卫采用浅基础、选用压实填土作为基础持力层时，建议上部采用轻型结构，增加上部结构刚度，未避免不均匀沉降，浅基础可选用筏板基础+条形基础，下部填土需严格、分层压实，并作好截排水措施、施工期间及后期的监测工作。采用压实填土作部分荷载小的附属拟建物（如门卫）基础持力层时，应对填土按设计及规范要求进行分层压实处理，按规范要求主要受力部位压实系数达到0.97的素填土，经检测合格后方能做基础持力层，地基承载力由现场载荷试验确定。压实填土浅基础的人工填土地基处理要求：人工换填法处理地基建议换填材料采用：未被污染的砂夹石（其中碎石占全重的70%，砂占30%）；施工方法采用碾压夯实或振密；在地基主要受力层范围内，压实填土的压实系数应大于或等于0.97，在地基次要受力层范围以下，压实填土的压实系数应大于或等于0.94，压实填土质量必须满足《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）。未经处理的填土地基和经处理后测试检验不合格的填土地基均不能选作基础持力层。其压实系数λc达0.95～0.97时，承载力特征值应以现场静载荷试验确定。施工中应采用分层铺填，分层铺填厚度不宜大于500mm。换填层厚度＞1.0m（由设计确定），但不宜大于3m。换填层顶面的每边宜超出基础底边不小于300mm。基坑（槽）底开挖至设计高程后，宜先对基底填土层作夯实处理；若基底土层含水量较高，建议先铺一层厚200～300mm左右的片石，再作分层铺填。对采用人工换填地基的建（构）物，建议加强上部结构措施。建筑物为不利地段，故建筑物首推桩基础方案，持力层选择下部中等风化基岩层，表内的压实填土及浅基础，需由设计人员作进一步的技术、经济比选后确定。地基基础设计与施工建议由于本场地岩性为砂质泥岩、砂岩，砂泥岩互层，岩性变化过渡较复杂，局部砂质含量重，局部呈透镜体状砂岩，当设计拟采用桩基础，建议按照其中物理力学性质最差的岩体进行设计，后期施工验收亦可采取该原则控制。桩基础单桩承载力建议按照《建筑桩基础设计与施工验收规程》（DBJ50-200-2014）第5.3节规定计算确定。场地内大面积回填土属欠固结土，整体压缩性较大，将发生较长时间的沉降变形，进而对基桩产生下拉荷载，对位于素填土区域的基桩设计时，应考虑沉降产生的下拉荷载，校核基桩承载力和桩身承载力。深厚填土将发生不均匀沉降，原始地形较高处的素填土除发生竖直向下的沉降之外，还会沿着原始地面或基岩面向原始地形较低的方向发生侧向挤压，进而对已建基桩形成附加水平位移和弯矩，甚至发生剪切破坏，建议在桩基础设计时采取有效措施提高其抵抗水平荷载的能力。填土分层压实后，后期均有可能发生大面积沉降及不均匀沉降，采用压实填土的风险是一直存在的，不会因为相关参数满足要求而忽略。场地内未来整平时的填土，建议进行压实（碾压或夯实)处理，作为地坪垫层以下及基础地面高程以上的填土压实系数不应小于0.95，以避免不均匀沉降给拟建工程带来不良影响。当压实填土作为环境边坡低矮挡墙及建筑物地基持力层时，其压实系数在地基主要受力层范围内不应小于0.97，其地基承载力和压缩模量应通过载荷试验确定。如果未按要求进行分层压实（碾压或夯实），场地填方区域将可能出现明显的自重湿陷性沉降和不均匀沉降，可能导致地面开裂变形等不良现象，在岩土界面较陡地段，厚大填土产生的不均匀沉降还可能影响桩的完整性和稳定性。按设计高程整平施工，拟建场地内将进行大面积回填，在施工过程中，宜搞好地表及地下水的疏排工作，对场地内地表水体进行疏干处理，并采取有效的排水、隔水措施，避免大面积填土层内积水对地基及基础造成不良影响。在桩基础设计时，应统筹考虑桩端嵌岩深度和倾斜基岩面区域相邻基桩底面高程差是否满足岩体破裂角及桩端应力扩散角的要求。加强基础施工过程中的质检工作，进入持力层后抽岩芯送检，满足设计值后再进行嵌入段施工，基底进入设计深度后，经有关单位检查合格后应及时进行封闭。当设计桩型为单柱单桩的嵌岩桩时，应按照国家和重庆市现行规范规定的数量和深度，在桩基础施工前进行基桩超前钻探，检验孔底下3倍桩身直径或5m深度范围内有无土洞、溶洞、破碎带或软弱夹层等不良地质条件，在校核桩基础设计的同时，为施工提供指导性依据。为了能反映出整个场地岩体的工程地质特性，勘察期间的取样位置及深度往往较分散，通过室内岩土物理力学试验成果分析，本次勘察深度范围内岩体的物质组成存在一定程度的差异性，实验数据统计也呈现出一定程度的离散性和变异性。而施工期间是在基础底面或桩底采取送检岩样，其进入中等风化岩体深度较小，可能会出现送检岩样强度小于勘察统计值或设计要求值的情况，在进行基础设计时应考虑岩体力学性质的差异性，为施工期预留调整措施及手段。当中风化表层送检岩样的抗压强度达不到设计要求时，可采用增加送检样品数量、基础超深或采用平板载荷试验确定地基承载力等多种方法解决。若拟建场地采用桩基时，上覆土层和强风化层会发生塌孔；预测深厚素填土区域旋挖成孔时塌孔现象较严重，建议设计编制概预算文件时考虑相应的桩孔护壁措施费，避免施工期发生措施费增加等因素而影响工期。施工阶段桩孔岩体取样送检是确定桩端埋深和进行桩基础验收的必须工作，在以往工程中总结发现，各单位在取样深度的把控上略有不同，有单位在桩底取样，有些则是在嵌岩起算深度取样，而嵌岩灌注桩的设计要求大多是进入完整的中风化岩体内一定深度，如若在桩底取样，无法证明嵌岩深度内的岩体抗压强度是否满足设计要求，故我院建议施工阶段取样位置为嵌岩起算深度。边坡设计与施工应符合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）及勘察设计要求进行施工。采用逆作法施工、信息法施工，动态设计，做好施工期的变形监测工作。严禁无序大开挖、大爆破作业。本次勘察以点代线以线代面的勘察方法仍无法完全查明场地岩溶地基基岩面的起伏情况，故局部推测基岩面与实际开挖情况必定存在差异，必要时可进行施工勘察予以解决。重庆地区的灌注桩大多采用旋挖钻机成孔，其功率大转速高，且钻头为硬质合金的破碎型钻头，软质岩层会被破碎成粉末和碎块状，无法在浅层基岩内取出大块岩石，亦无法取出可送检的岩块，故孔内取样时必须更换合理可行的设备，对于施工阶段因采用旋挖钻机取样且无法取出送检岩样的情况，我方一律不予认可。桩基成桩可能性评价、桩的施工条件分析及其对环境的影响拟建场地平整后，岩土层主要为素填土、粉质粘土，下伏基岩为砂质泥岩、砂岩组成。根据场地的岩土层结构、土层的工程特性和场地周边环境分析：土层稳定性差，开挖易垮塌，粉质粘土层可能缩颈，成桩条件较差，强风化岩体破碎，可能发生孔壁掉块现象，成桩条件一般，需对土层和强风化岩体采取护璧措施；注意桩端持力层的鉴别，桩底沉渣的清除，基坑开挖后应及时封底浇筑，确保桩基质量。中等风化基岩岩体较完整，成桩条件较好。对土层和强风化岩体采取护璧措施处理后，成桩是可行的。据前述场地工程地质条件，结合拟建建筑物性质，本工程部分建（构）筑物持力层深度较大，可选用桩基础。可供选择的桩基方案为中等～大直径机械成孔【钻（冲）或旋挖】灌注桩。人工挖孔桩：其历史悠久，技术成熟，施工难度小，具有工程成本低、可大面积同时展开，噪音小，无水污染，对环境影响小，护壁措施简单容易，桩身质量易于得到保证，清底直观良好，桩底岩层可直接观察，验槽工作易于进行等优点，但其施工时遇丰富地下水需采取人工降排水措施，且施工时工人劳动强度大，受有毒有害气体影响大，危险性高，对施工安全的保障措施要求高。机械成孔灌注桩：因其是以机械成孔，具有噪音大，工程成本高，设备投入量大，大量的泥浆排放困难，有水污染，现场施工文明组织难度大，对环境影响大。同时因桩底沉渣难于清理干净，清底较差且不直观，桩底岩层不能直接观察，验槽不方便，护壁难以保证，桩身质量难于得到保证，同时具有机械成孔在重庆地区施工技术水平总体不高等缺点，其优点是可以在有地下水的条件下成孔成桩，不需降排水亦可施工。根据渝建发〔2012〕162号文规定，受施工技术、场地条件、大断面桩型限制，不宜采用机械成孔施工工艺的建设工程，经建设单位会同勘察、设计、施工、监理等参建单位组织专家充分论证通过后，可考虑采用人工挖孔灌注桩。若本工程经专家充分论证均采用人工挖孔桩，建议在采取必须具备的安全保证条件下进行，雨季施工时应配备必要的排水设施，挖出的土石方不得堆放在孔口，确保施工安全。挖孔桩属于“危险性较大”的分项工程，施工方案应进行专项安全论证。本场地建议优先采用机械成孔灌注桩，场地桩较长、填土厚、有地下水，不建议采用人工挖孔桩。建议拟建工程桩基础施工时，桩基础应穿越潜在滑面、破裂面及软弱层，放置在稳定岩层上。特殊性岩土评价建设场地内的特殊性岩土为素填土、残坡积土和风化岩。素填土素填土：该层土在场地内均有揭露，层厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），分布厚度大，填土会产生不均匀沉降。为了有效的避免填土对基础的影响，建议对填土进行压实处理，压实填土的填料应符合《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)6.3.6节要求。填土地基进行压实施工时，应注意采取地面排水措施，当其阻碍原地表水畅通排泄时，应根据地形修建截水沟，或设置其他相应的排水设施。场地素填土对本工程的不利影响主要表现在以下几个方面：由于硬物质与软物质分布不均，局部区域填土具有遇水湿陷性，此外，由于填土密实度差异较大，由此导致场地不均匀沉降；由于填土为多次堆填，在纵向上密实度差异较大，桩基施工时松散区域易发生塌孔；松散填土对地震效应的放大作用；未完