燃煤机组能效评价方法

ICSFORMTEXT点击此处添加ICS号FORMTEXT点击此处添加中国标准文献分类号FORMTEXT     FORMTEXTDLFORMTEXTDL/TFORMTEXTXXXXX—FORMTEXTXXXXFORMTEXT     FORMTEXT燃煤机组能效评价方法FORMTEXT（征求意见稿）FORMTEXT     FORMDROPDOWNFORMTEXT     FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX发布FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX实施FORMTEXT国家能源局   发布XX/TXXXXX—XXXX1范围 12规范性引用文件 13术语和符号 14能效评价方法 85评价报告 19附录A（资料性附录）抽汽效率 21附录B（资料性附录）应达值确定过程 26燃煤机组能效评价方法范围本标准规定了对在役燃煤机组能源效率的实现水平进行评价的方法。本标准适用于单元燃煤发电机组（含对外少量供热的机组）的能效评价，本标准不适用于供热机组。规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB/T21258常规燃煤发电单位产品能耗限额GB/T2589综合能耗计算通则GB/T8117.1汽轮机热力性能验收试验规程GB/T

10184电站锅炉性能试验规程DL/T904火力发电厂经济技术指标方法DL/T964循环流化床锅炉性能试验规程DL/T***燃煤电厂节能量计算方法IAPWS-IF97水蒸汽性质表术语和符号术语和定义下列术语和定义适用于本标准。能源效率（能效）energyefficiency指燃煤机组作为一个整体向外界（电网或热用户）提供能源服务时，其产出量与能源使用量（或投入量）的比值。纯凝机组的能源效率指供电煤耗（供电效率）；通过汽轮机组抽汽对外供热（供汽）时，能源效率为综合热效率。供电煤耗和综合热效率的计算参见DL/T904。能效评价energyefficiencyassessment根据燃煤机组能源的转化过程，对燃煤机组的能源效率水平进行评价，确定其能源效率达到理想水平的程度，并指出机组性能不足的原因，以制定对应的措施。汽轮机组抽汽对外供热（供汽）时，供热部分能源的效率为100%，此类机组能效评价仍基于供电煤耗进行，并排除供热量大小对供电煤耗的影响。设计性能designperformance[能效]设计值energyefficiency,design燃煤机组在设计条件下的理想性能[值]。固有性能naturalperformance[能效]固有性能值energyefficiency,natural机组整体投运后，在设计条件下机组所具有的实际性能，通过性能试验获得。实际性能realperformance[能效]实达值energyefficiency,real被评价机组在实际运行条件下所达到的性能值，可通过统计获得，也可通过试验获得。最优性能bestperformance[能效]最优[实践]值energyefficiency,bestpractice同类燃煤机组的最佳性能实际值，可通过行业对标等方法获得。[能效]应达值energyefficiency,expected基于被评价机组的固有性能和实际运行条件，被评价机组应当达到的性能水平。外部条件ambientconditions被评价机组实际所处且与设计工作条件不同的实际工作条件。外部条件与设计条件的偏差会制约被评价机组性能发挥。外部条件可分自然因素和市场因素两类，自然因素如环境温度、机组出力系数等，受到自然环境或国民经济发展的总体影响而无法改变；市场因素如燃煤煤种、供热量多少等，是基于经营因素的选择并经过机组营运单位认可。设备[固有]性能偏差naturalperformancedeviant设备[固有]性能能效偏差值energyefficiencydeviant,natural设计条件下机组固有性能[值]与设计[值]的偏差，可通过性能试验来确定。外部条件性能偏差conditionbasedperformancedeviant外部条件能效偏差值energyefficiencydeviant,conditional机组运行所处的外部条件与设计条件不一致引起的能效偏差。汽轮机组抽汽[做功]效率efficiencyofsteamextraction汽轮机组某级抽汽导致汽轮机组所损失的做功量与抽汽所含热量之比。符号下列符号适用于本标准。表1符号和单位符号名称单位Aar实燃煤的灰分%锅炉额定负荷下给煤量设计值t/h以整个机组为单位，修正到设计工况下的供电煤耗g/kW·h以整个机组为单位，基于设计锅炉效率、汽轮机组热耗及性能试验实测辅机耗电率的供电煤耗值g/kW·h以整个机组为单位，修正到设计工况下的性能试验测试供电煤耗值g/kW·h机组应当达到的性能基准值g/kW·h制粉系统单耗（包含磨煤机与一次风机）kW·h/tCfh实燃煤的飞灰可燃物%0℃到设计排烟温度的水蒸汽平均定压比热容kJ/(m3·℃)空预器进口一次风量t/h空预器进口二次风量t/h汽机的热耗kJ/kW•h热耗的设计值kJ/kW•hHR,T经环境温度或循环水温影响背压修正后的汽轮机组热耗kJ/kW·hNO.3加热器排挤1kg抽汽返回汽轮机所做的功kJ/kg加热器j排挤1kg抽汽返回汽轮机所做的功kJ/kgNO.1加热器的抽汽比焓kJ/kgNO.2加热器的抽汽比焓kJ/kgNO.3加热器的抽汽比焓kJ/kg汽轮机排汽比焓kJ/kg凝汽器凝结水比焓kJ/kgNO.1加热器的疏水比焓kJ/kgNO.3加热器的疏水比焓kJ/kgNO.1加热器的出口比焓kJ/kgLcy厂用电率%实测风机厂用电率%风机风温修正后厂用电率%大气压力Pa机组凝汽器的背压PaPex凝汽器的排汽压力PaQar,net收到基低位发热量kJ/kg汽轮机组通过抽汽对对外部的供热（供汽）量kJ/h暖风器的回热量kJ/h加热器中1kg抽汽的放热量kJ/kg锅炉的排烟损失%锅炉固体未完全燃烧损失设计值%机组负荷率%t风机进风温度℃空预器进口空气温度℃设计条件下锅炉空预器入口空气进风温度℃暖风器进口空气温度值℃凝汽器进口水温℃排汽温度℃空预器进口烟气温度℃空预器出口烟气温度℃修正到25℃条件下空预器出口烟气温度℃设计条件下锅炉排烟温度℃空预器出口一次风温℃空预器进口一次风温度℃空预器进口二次风温度℃空预器出口二次风温℃W发电机组发电量kW·h统计期间的发电机平均功率kW实燃煤种的收到基水分%设计煤种的收到基水分%飞灰份额—排挤NO.3加热器1kg抽汽中分配到NO.1加热器中的份额—排挤NO.3加热器1kg抽汽中分配到NO.2加热器中的份额—一个纯热量q进入NO.3加热器中，使NO.2加热器由于疏水带入的热量减少量kJ/kg抽汽效率—经温度、燃料修正后的锅炉燃料效率%管道效率%供热汽源的抽汽效率—暖风器供汽源的抽汽效率—磨煤机给煤量变化量t外部条件引起的性能偏差g/kW·h以整个机组为单位，设计工况下的固有性能（供电煤耗）偏差g/kW·h供电煤耗最优值g/kW•h汽轮机组的热耗的变化量kJ/kW•h抽汽供热时对热耗的影响kJ/kW·h循环水入口温度改变后对热耗的影响值kJ/kW·h暖风器投运后对热耗的影响值kJ/kW·h厂用电率的变化量%制粉系统多磨煤后引起的耗电率变化%锅炉排烟损失变化量%锅炉煤种变化引起的排烟损失变化量%固体未完全燃烧损失变化量%锅炉煤种变化引起的固体未完全燃烧损失变化量%凝汽器的传热温差℃锅炉效率变化总量%NO.1加热器1kg水的比焓升kJ/kg表2角标说明角标说明AH空预器a空气ar收到基B锅炉b背压g供电/供热gd管道con凝汽器cr修正cy厂用ct循环水温改变d设计值e外部条件变化en进口ex排汽f风机fg烟气fh飞灰gd管道HP抽汽供热j第j级加热器lv出口m煤种变化n固有p定压pra一次风R热r功率、加热器j后更低压力抽汽口SAH暖风器sa二次风st最优T经温度修正t试验x应达zf制粉系统能效评价方法基本原则能效评价的目的是基于机组的实际运行性能，结合其设计性能、固有性能、外部条件等影响，确定机组通过改造性能提升潜力和通过技术管理水平、运行水平的性能提升空间，进而评价机组能效的整体水平。主要内容为：1）发电机组作为一个整体进行的性能试验结果、并且修正到设计煤种、设计温度下的供电煤耗值表示机组设计、制靠、安装的水平，是机组的固有性能；2）机组改造的提升性能潜力用最优值和应达值的差值评价，差值越小，说明机组固有性能越好，技术改造能潜力越小，反之差值越大则机组固有性能差，改造潜力大；3）机组技术管理水平和运行水平的性能提升空间用应达值和实际值的差值评价，差值越小，说明机组管理水平越好，运行优化潜力越小，反之则机组管理水平差，运行优化潜力大；4）机组固有性能、改造潜力和管理水平可以单独比较，也可以加权后平均后对机组总体能效进行评价，三者的权重根据评价工作的导向事先确定，不同的机组进行能将水平比较时宜采用相同的权重。能效评价的核心工作是基于燃煤机组的设计性能，排除机组固有性能偏差和外部条件性能偏差的影响后，公平地确定机组的固有性能和应达值。能效评价宜将被评价机组作为整体进行，入口端为入炉煤，出口端为供电关口表和汽轮机组的供热抽汽口。能效评价时宜针对两个性能差值找出产生原因，找到机组优化方向。被评价机组应具备背压对热耗的修正曲线；空冷机组还应具备空冷凝汽器入口空气温度变化对汽机背压的修正曲线，如厂家未提供相应曲线，宜在投产后或大修后通过性能试验确定。机组固有性能确定方法机组固有性能值（设备性能偏差）通过机组性能试验测试，并经煤种、环境温度修正后确定。性能试验前宜进行充分的优化调整工作，以保证机组性能试验结果真实反应机组固有性能。固有性能测试包含锅炉效率试验、汽轮机组热耗试验和厂用电率的测试，宜同时进行。锅炉效率试验按GB/T10184执行，并修正到设计煤种和25℃进风温度条件下；汽轮机组的热耗试验按GB/T8117.1、在纯凝条件下进行，按GB/T8117.1或厂家提供的修正曲线、修正函数将汽轮机热耗的修正到设计环境温度（空冷机组）或设计凝汽器进口循环水温度的条件；风机的厂用电率需要单独测试，并根据式(1)修正到25℃条件下。（1）式中：——风机风温修正后厂用电率，%；t——风机进风温度，℃；——实测风机厂用电率，%；根据DL904计算机组设计条件下的供电煤耗，计算方法为：（2）式中：——以整个机组为单位，修正到设计工况下的供电煤耗，g/kW·h；——经环境温度或循环水温影响背压修正后的汽轮机组热耗，kJ/kW·h；——经温度、燃料修正后的锅炉燃料效率，%，由GB/T10184计算；——管道效率，%，一般取99%；——厂用电率，%。性能试验时，汽轮机组热耗计算时所用的输入热量为主汽、再热汽所携带热量，不包括低压省煤器所吸收的热量；锅炉效率计算时锅炉进风温度选空预器进口的一、二次风加权平均空气温度，排烟温度选空预器出口，锅炉输入热量中不包含暖风器所包含的热量。性能试验的负荷点不宜少于50%THA、75%THA和100%THA三个工况，可加密工况点获得更高精度的性能曲线。固有性能值减去设计值后获得机组的性能偏差，即（3）式中：——以整个机组为单位，设计工况下的固有性能（供电煤耗）偏差，g/kW·h；——以整个机组为单位，修正到设计工况下的性能试验测试供电煤耗值，g/kW·h；——以整个机组为单位，基于设计锅炉效率、汽轮机组热耗及性能试验实测辅机耗电率的供电煤耗值，g/kW·h。宜将各负荷点下对所获的机组性能固有偏差进行拟合计算，得到固有性能偏差对负荷的变化规律，如图1所示：图1固有性能差值的确定方法宜将各负荷点下对所测试的锅炉效率、汽轮机发电机组热耗、各重要辅机的耗电率、与供热（供汽）相关抽汽的效率等影响煤耗的因素按负荷率进行拟合，得到性能偏差对负荷的变化规律，作为分析基准。如机组的耗电率与负荷率的关系如图2所示：图2机组耗电率随负荷的变化图3机组负荷与热耗率拟合曲线机组固有性能的测试试验可以在能效评价前单独进行，也可以读取验收试验时的报告。验收试验后如果进行了与机组能效相关的设备升级改造，评价时应重新进行性能试验重新测定固有性能偏差值。实际性能[值]的确定方法机组运行实际性能[值]根据DL/T904统计获得。在统计实际性能时，同时确定负荷率及实际燃用煤种、环境温度（凝汽器进水温度）、出力系数、对外少量供热（或工业抽汽）量、暖风器投运模式等因素。机组应达值确定方法应达值以设计值为基准，排除固有性能偏差和外部条件偏差的影响后，把机组修正到实际运行条件下进行比较，即：（4）式中：——机组应当达到的性能基准值，根据机组的负荷率确定，g/kW·h；——外部条件引起的性能偏差，与机组负荷率、外部条件等相关，g/kW·h。煤种修正1）根据GB/T10184，通过实际燃用煤种对锅炉固体未完全燃烧损失q4的修正为：（5）式中：——锅炉煤种变化引起的固体未完全燃烧损失变化量，%；——锅炉固体未完全燃烧损失设计值，%；Cfh——实燃煤的飞灰可燃物，%，如果Cfh含量大于表1所示的限值，则根据煤种取表1所中限制；——飞灰份额，煤粉炉取0.9，循环流化床锅炉取设计值；Aar——实燃煤的灰分，%；Qar,net——收到基低位发热量，kJ/kg。表1各种煤种条件下的飞灰可燃物限值煤种无烟煤贫煤烟煤褐煤Vdaf<1010≤Vdaf<2020≤Vdaf<3030≤Vdaf≤37Vdaf>37飞灰可燃物限值,%4.53.02.52.01.22）根据DL/T904，煤中水分对于排烟损失的修正为：（6）式中：——锅炉煤种变化引起的排烟损失变化量，%；——0℃到设计排烟温度的水蒸汽平均定压比热容，kJ/(m3·℃)；——实燃煤种的收到基水分，%；——设计煤种的收到基水分，%；——设计条件下锅炉排烟温度，℃；——设计条件下锅炉空预器入口空气进风温度，℃。锅炉效率变化总量为：（7）式中：——锅炉排烟损失变化量，%；——固体未完全燃烧损失变化量，%。3）对制粉系统的耗电量进行修正，按式（8）计算：（8）式中：——制粉系统多磨煤后引起的耗电率变化，%；——制粉系统单耗（包含磨煤机与一次风机），kW·h/t，根据DL/904计算，可取统计期的平均值，如果bzf含量大于表2所示的限值，则根据煤种取表1所中限制；——磨煤机给煤量变化量，t；W——发电机组发电功率，kW。表2各种制粉系统限值煤种制粉系统制粉单耗限值，kW·h/t中储式钢球磨煤机制粉系统18直吹式中速磨煤机制粉系统14直吹式双进双出磨煤机制粉系统25直吹式高速风扇磨煤机制粉系统8环境温度的修正1）对锅炉效率的修正未投入暖风器时，根据空预器送风机、一次风机的空气温升和一、二次风流量确定环境温度变化后对空预器入口风温的影响，入口风温、空预器出口烟气温度来进行修正，修正方法为：（9）（10）式中：——修正到25℃条件下空预器出口烟气温度，℃；——空预器进口烟气温度，℃；——空预器出口烟气温度，℃；——空预器进口空气温度，℃；——空预器进口一次风量，t/h;——空预器进口一次风温度，℃；——空预器进口二次风量，t/h;——空预器进口二次风温度，℃；式（10）中，计算出本修正温度后，可以计算出锅炉效率之差为：（11）式中：——锅炉的排烟损失，%；2）对空冷汽轮发电机组热耗的影响根据空冷凝汽器性能曲线查询环境温度条件下最优运行方式，确定汽轮机组运行背压和空冷风机的投运模式（台数和转速），然后根据汽轮机组的背压确定热耗的变化量△HR,T和空冷机组厂用电率的变化情况△LCY,T。图4空冷机组环境温度对于背压的影响3）对湿冷汽轮发电机组热耗的影响a）根据各负荷下设计工况背压计算排汽压力和排汽温度，由该排汽温度与凝汽器进口水温之差作为凝汽器的传热温差：（12）式中：——凝汽器的传热温差，℃；——排汽温度，℃；——凝汽器进口水温，℃。b）循环水入口温度改变后，凝汽器排汽温度由凝汽器传热温差与循环水入口水温之和确定：（13）由凝汽器排汽温度根据IAPWS-IF97确定凝汽器排汽压力，并确定机组凝汽器的背压；（14）式中：——机组凝汽器的背压，pa；——大气压力，pa；——凝汽器排汽压力，pa。c）根据设计背压对汽机热耗的修正曲线确定热耗的影响值，即（15）式中：——循环水温改变后热耗的影响差值kJ/kW•h；——汽机热耗，kJ/kW•h；——热耗的设计值，kJ/kW•h。图5汽轮机排汽压力对热耗的影响曲线4）锅炉暖风器对于汽轮发电机组热耗的影响a）暖风器回热热量（16）（17）式中，——暖风器回热热量，kJ/h；——锅炉额定负荷下空预器进口空气温度设计值，℃；——锅炉额定负荷下蒸汽暖风器进口空气温度值，℃；——锅炉额定负荷下空预器出口烟气温度设计值，℃；——锅炉额定负荷下给煤量设计值，t/h;r——机组负荷率，%；——锅炉额定负荷下空预器出口一次风温，℃；——锅炉额定负荷下空预器出口二次风温，℃；b)对于热耗的影响（18）式中，——暖风器投运后对热耗的影响值，kJ/kW•h；——暖风器供汽源的抽汽效率，按负荷率拟合的曲线确定；——统计期间的发电机平均功率，；对外供热量修正抽汽供热Qg(kJ/h)时对于热耗的影响为：（19）式中：——抽汽供热时对热耗的影响值，kJ/kW•h；——供热汽源的抽汽效率，按负荷率拟合的曲线确定；——抽汽供热，kJ/h，供热时取关口表数据，对外供汽时为抽汽焓与抽汽量的积。外部条件修正总量（20）式中，——厂用电率的变化量，%；——汽轮机组的热耗，kJ/kW•h；——汽轮机组的热耗的变化量，kJ/kW•h；——供电煤耗最优值，g/kW•h。最佳值的选取最佳值可根据行业内机组的评比等结果确定，也可根据实际调研结果确定。确定最佳值时宜选取设备和运行条件与参评机组相接近的机组，最佳值可不进行修正。能效评价工作流程入场收集资料，资料包括：1）机组设计资料；2）投产的性能验收试验报告；3）评价周期内机组实际的运行值、运行条件，包括煤种、环境温度（凝汽器入口循环水温）、出力系数、供热或供汽量、各负荷段条件下运行的时间与负荷等；4）机组运行中的性能问题分析报告；确定能效评价目的与方法1）确定能效评价的目的，如用于改造前后对比、同型机组评比等；2）确定能效评价时所使用的修正方法及修正范围（如所有参评机组性能相近的因素可以不进行修正），以确定公平合理的目标值和应达值。3）确定能效评价的内容和方法，如固有性能、技术管理水平和改进潜力间是综合评价还是单独评价，如果是综合评价，其间的权重是多少。4）确定能效评价的结果排序方法。确定机组固有性能1）对性能试验报告中的煤耗计算过程进行分析，锅炉效率的修正中去除空预器入口温度变化和煤种变化以外的各种修正，汽轮机组热耗的修正中去掉除凝汽器入口水温（或空冷凝汽器环境温度）通过背压修正之外的所有修正，重新计算机组的固有性能值。2）验收性能试验报告中数据不能满足需求时，则需重新进行性能试验。3）根据固有性能值和性能验收试验中的数据确定固有性能值、性能试验差值、汽轮机组热耗率、厂用电率等参数随负荷的变化关系。4）根据机组设计资料，采用等效热降法、热平衡法、循环函数法等计算各负荷条件下各级低压抽汽的做功效率；确定实际值根据统计期内机组的数据，确定机组的负荷率、实际供电煤耗及汽轮机组热耗、厂用电率、燃用煤质、环境温度等外部条件。确定应达值1）根据机组实际运行的负荷率确定机组的应达供电煤耗基准值与固有性能偏差，并根据环境温度或凝汽器入口水温的变化修正热耗率、耗电率及锅炉效率的变化量，计算这些外部因素对锅炉效率、汽轮机热耗及厂用电率的影响量；2）根据机组供热或抽汽热量扣除影响；3）确定实际机组运行条件下的供电煤耗应达值；计算实际值与应达值的差值、实际值与最佳值的差别，用事先确定的单独评价方法或综合评价方法对参评机组进行评价。评价周期以一月为宜，年度评价时可以按每月发电量为权重，把每月的评价结果加权平均。参与能效评价工作的技术人员应熟悉现场工作对象，有一定的事故分析能力与性能分析能力；评价报告工作背景包括评价工作目的与范围、评价委托单位、负责单位、参加单位及进行的时间等内容。评价方法最优值的来源固有性能确定数据的来源；评价的内容与方向，权重的确定、修正范围、排序方法等（4.6.2）。评价对象评价对象简介及设备技术参数和设计工作条件，如燃料特性、设计温度及修正曲线（设计与性能试验）。实际工作情况评价对象在评价期内的工作状态，包括机组的实际煤耗及其工作条件，如运行的负荷率、环境温度变化（4.6.4）等内容。评价过程与结果1）机组确定的固有性能2）机组的实际性能3）机组在实际条件下的应达值确定4）各项差值的确定5）数据汇总6）综合评价与改进方向分析结论与建议报告交付

附录A抽汽效率（资料性附录）图A.1机组热力系统对于一个简单的热力系统，如图A.1所示，假设一个纯热量q（即无工质带入系统）进入NO.3加热器中，使NO.3的抽汽减少1kg，则使NO.2加热器由于疏水带入的热量减少为：（A.1）式中：——一个纯热量q进入NO.3加热器中，使NO.2加热器由于疏水带入的热量减少量，kJ/kg；——NO.3加热器的疏水比焓，kJ/kg；——NO.1加热器的出口比焓，kJ/kg。排挤NO.3加热器1kg抽汽中分配到NO.2加热器中的份额为：（A.2）（A.3）式中：——排挤NO.3加热器1kg抽汽中分配到NO.2加热器中的份额；——NO.2加热器中1kg抽汽的放热量，kJ/kg；——NO.2加热器的抽汽比焓，kJ/kg。排挤NO.3加热器1kg抽汽中分配到NO.1加热器中的份额为：（A.4）式中：——排挤NO.3加热器1kg抽汽中分配到NO.1加热器中的份额；——NO.1加热器1kg水的比焓升，，kJ/kg；——凝汽器凝结水比焓，kJ/kg；——NO.1加热器中1kg抽汽的放热量，，kJ/kg；——NO.1加热器的抽汽比焓，kJ/kg；——NO.1加热器的疏水比焓，kJ/kg。NO.3加热器排挤1kg抽汽返回汽轮机所做的功等于：（A.5）式中：——NO.3加热器排挤1kg抽汽返回汽轮机所做的功，kJ/kg；——NO.3加热器的抽汽比焓，kJ/kg；——汽轮机排汽比焓，kJ/kg。因此可归纳为通式：（A.6）式中：——加热器j排挤1kg抽汽返回汽轮机所做的功，kJ/kg；——加热器j后更低压力抽汽口角码；——取或，当j为汇集式加热器或汇集式加热器以下，取，j为放流式加热器，则取。抽汽效率为：（A.7）式中：——加热器中1kg抽汽的放热量，kJ/kg。以国产N100-8.83/535非再热机组热力系统为算例，参数如表所示表A.1热力参数表名称数值名称数值名称数值名称数值名称数值名称数值p08.83t0535h03475.3p10.03770.0346h12472.1hw1283.5hd1303.10.00378p20.1230.113h22625.8hw2413.3hd2431.70.00541p30.2020.185h32692.9hw3473.5hd3494.52970.3p40.4240.389h42815.5hw4579.5hd4600.42515.7p50.9290.588h52966.5hw5667.0hd50.90p61.701.57h63097.8hw6853.7hd6708.80.98p72.862.63h73223.1hw7974.7hd7895.60.998pc0.0049hc2263.2136.315.90.999单位：p——MPa；h——kJ/kg。根据热力参数，计算结果为：表A.2计算结果汇总表名称计算结果名称计算结果名称计算结果147.2q12335.8129.8q22342.321160.2q32198.4105.9106q42215.587.5q52387129.3186.7q62389186.8121q72327.52126.92390.82379.4抽汽系数计算结果为：做功和抽汽效率计算结果如下：表A.3做功和抽汽效率计算结果汇总表名称计算结果名称计算结果H1208.90.08943H2349.440.14919H3385.060.17515H4489.510.22095H5636.810.26678H6733.620.30708H7801.560.34439

附录B应达值确定过程（资料性附录）序号名称符号单位计算公式或数据来源值实燃煤的飞灰可燃物Cfh%化验数据实燃煤的灰分Aar%化验数据收到基低位发热量Qar,netkJ/kg化验数据飞灰份额—煤粉炉取0.9，循环流化床锅炉取设计值锅炉固体未完全燃烧损失设计值%设计值锅炉煤种变化引起的固体未完全燃烧损失变化量%公式（5）0℃到设计排烟温度的水蒸汽平均定压比热容kJ/(m3·℃)IAPWS-IF97水蒸汽性质表实燃煤种的收到基水分%化验数据设计煤种的收到基水分%化验数据设计条件下锅炉排烟温度，℃；℃试验数据设计条件下锅炉空预器入口空气进风温度，℃。℃试验数据锅炉煤种变化引起的排烟损失变化量%公式（6）锅炉效率变化总量%公式（7）制粉系统单耗（包含磨煤机与一次风机）kW·h/t根据DL/904计算，可取统计期的平均值磨煤机给煤量变化量t表盘数据发电机组发电功率WkW表盘数据制粉系统多磨煤后引起的耗电率变化%公式（8）空预器进口烟气温度℃表盘数据空预器出口烟气温度℃表盘数据空预器进口一次风量t/h表盘数据空预器进口一次风温度℃表盘数据空预