毕业设计（论文）-夏仕港闸设计

扬州大学本科生毕业设计（论文）上游段下游段869.31761.26281.7279、0.0330.030.300.290.30.39闸墩结构计算计算基本假定：1）把闸墩看作固接于底板上的悬臂梁，按材料力学偏心受压构件计算；2）闸墩沿水流方向（即纵向）的惯性矩很大，墩底水平截面上的垂直正应力一般可不予校核。但为了计算门槽应力，必须先计算出垂直应力及剪应力。3）闸墩门槽处截面较小，故在门槽垂直截面上的应力应予校核。门槽截面处应力属于弯曲受拉状态，计算时可从闸墩与底板的截面处切开，把墩底截面上的垂直正应力和剪应力作为外荷载作用于闸墩上，再在闸墩的门槽处切开，在所有外荷载（闸墩自重、上部荷载重、水压、浪压、墩底正应力、剪应力等）作用下，按偏心受拉构件，用材料力学方法进行计算。4）闸墩水平截面的侧向惯性矩远小于纵向惯性矩，故水平截面的侧面垂直应力应予校核。9.1闸墩底部纵向正应力计算9.1.1完建期中墩重+上部荷载重=11732.81/2+(1617.5+273.75+3527.33+202.5+202.86）/3=7807.72-4156.55/2+(5095.13+862.31-10934.7+1437.75+639.01)/3=-3054.12墩底水平截面的形心轴至上游端的距离为：墩底截面对形心轴的惯性矩为：偏心矩：闸墩底部上、下游正应力按下式计算：式中：——作用于闸墩上的铅直力总和（包括闸墩自重）；——闸墩底面积；——作用于闸墩上的各个作用荷载对墩底截面形心轴X-X的力矩总和；——墩底截面对其形心轴X-X的惯性矩；——闸墩顺水流方向的宽度；则：（上游端）（下游端）9.1.2运行期当为校核情况反向挡水时，水位差最大为最不利情况，闸门关闭。闸墩底部平面以上纵向正应力列表9-1计算如下：表9-1纵向正应力计算表（对闸墩墩底求矩）荷载名称计算式铅直力水平力力臂力矩闸墩及上部结构自重同完建期7807.7200.39-3054.12下游水压力04548.283.4815828.01上游水压力0-1759.712.71-4678.82下游浪压力89.309.59856.39合计7807.222877.878951.46注：水平力指向上游时为“－”、指向下游时为“+”，弯矩顺时针为“－”、逆时针为“+”。闸墩结构计算示意图如图9-1所示：图9-1闸墩结构计算示意图偏心矩：（上游端）（下游端）根据以上计算结果可知，完建期情况下的纵向正应力较大，但仍小于混凝土的抗压强度。9.1.3检修期在水闸检修期间，当一孔检修，即上下游检修闸门关闭而相邻闸孔过水时，闸墩承受水压力、自重及其上部结构重等荷载，这是横向最不利的情况。此时，闸墩底部两侧铅直正应力式中：——作用于闸墩上的铅直力总和（包括闸墩自重）；——闸墩底面积；——作用于闸墩上的各个作用荷载对墩底截面形心轴Y-Y的力矩总和；——墩底截面对其形心轴Y-Y的惯性矩；——闸墩顺水流方向的宽度； ——闸墩厚度。由于中墩上受力的不对称性，还要考虑扭矩作用，即当上、下游检修闸门关闭时、中墩的门槽上将承受半扇闸门传来的水平水压力及，、不通过缝墩的中心，因而产生扭矩，其值为（如图9-2所示）。该扭矩在A点产生的剪应力近似值为同时，水平水压力对底部截面还有剪切作用，在图9-2中A点产生的剪应力近似值为A点的主拉应力为图9-2中墩结构计算示意图检修期闸墩拉应力计算如图-9-2所示：计算结果列表9-2如下所示表9-2闸墩底部拉应力计算表参数单位结果7807.21.5692556.122006.60776.34369.0837.5392.27-398.631230.511244.05注：e为“－”表示偏向闸门侧、拉应力为“+”，压应力为“－”，A点受拉。由表可以看出远小于混凝土的拉应力，故只需按构造配置钢筋。9.2门槽应力计算将门槽颈部看作受拉构件，颈部所受拉力假定由门槽配筋和闸墩水平截面的剪力共同承担。门槽应力计算图如图9-3所示：图9-3门槽应力计算简图9.2.1校核反向挡水情况下墩底剪应力校核反向挡水情况下墩底剪应力按下式计算：式中：——作用在闸墩上的剪力；——截面上需要确定其剪应力处以外的各部分面积对截面形心轴的面积矩；——作剪应力计算处截面的宽度；——作截面对形心轴的惯性矩。列表9-3计算如下表所示，并将剪应力分布图绘于图9-4中图9-4墩底剪应力计算图表9-3闸墩剪应力计算表（Q=1008.6kN,I=257.0m4）位置面积A()力臂()面积矩S（）备注0-000001-11.578.56413.4513.454.5961.69b=12′-2′左1.97.40414.0727.524.59126.21b=12′-2′右0.0027.527.64210.35b=0.62-2左0.186.3041.1328.657.64219.02b=0.62-2右0.0028.654.59131.41b=13′-3′左25.15410.3138.964.59178.69b=13′-3′右0.0038.9611.47446.73b=0.43-3左0.23.9040.7839.7411.47455.69b=0.43-3右0.0039.744.59182.27b=14'-4'左0.33.5041.0540.794.59187.10b=14′-4′右0.0040.7911.47467.74b=0.44-4左0.23.1040.6241.4111.47474.86b=0.44-4右0.0041.414.59189.94b=15-51.22.2542.7044.124.59202.35b=16-620.6541.3145.434.59208.35b=17-72-1.346-2.6942.734.59196.00b=18-82-3.346-6.6936.044.59165.31b=19-92-5.346-10.6925.354.59116.27b=110'-10'左2-6.346-12.6912.664.5958.06b=110'-10'右0.0012.667.6496.76b=0.610-10左0.18-7.496-1.3511.317.6486.45b=0.610-10右0.0011.314.5951.87b=111-110.893-8.856-7.913.400.0009.2.2门槽颈部拉应力计算取高度为1m的闸墩作为脱离体进行分析，传到该脱离体门槽上的水平水压力为p（由闸门传来），传到门槽颈部的水平水压力为（由闸墩头部传来，本工程的最不利情况校核为反向挡水时，下游闸墩头部传来），作用于脱离体上、下面的剪力分别为和，由水平向力的平衡条件可知：门槽颈部所受的拉力为：式中：为闸墩颈部下游段部分所取脱离体上，下面的剪力差，其值为：计算简图如图9-5所示门槽颈部拉应力为：式中：为门槽颈部的拉力，；b为门槽颈部的宽度，m。现将上述过程列表9-4计算如下图9-5平面闸门槽应力计算图表9-4门槽颈部拉应力计算表参数算式结果290.3397.51129.200+62.300387,84436.203664.98346.59346.59-97.51249.08249.08C25混凝土容许拉应力为由表可以看出拉应力均小于混凝土容许拉应力，故按构造配置钢筋即可。钢筋间距可与闸墩内水平分布钢筋相同，但钢筋直径适当加大。10工作桥结构计算10.1设计参数根据初步设计成果，提出如下设计数据和资料：(1)工作桥桥面高程为16m。(2)闸墩顶高程为8m。(3)该闸共7孔，每孔净宽为7500mm。(4)由于采用双扉式闸门，偏上闸门启闭机型号：QPQ-2×12.5、启门力250KN；偏下闸门启闭机型号：QPQ-2×16、启门力320KN。(5)闸门吊点中心位置见图，吊点中心距为4100mm。(6)荷载：人群荷载为3.0；栏杆重为1.5；安装荷载为6.54（考虑着地面积350mm×350mm）；每扇闸门重为100EMBEDEquation.3.65；启闭机重为33.32和34.3；施工荷载为4；水闸所在地区基本烈度为6度可不考虑地震荷载，但应满足抗震构造要求；水闸所在地区基本风压取为0.5。(7)最大裂缝宽度允许值为0.3m。(8)允许挠度为。(9)建筑物安全等级Ⅱ级。(10)建筑材料Ⅱ钢筋，C25混凝土。(11)规范为《水工混凝土结构设计规范》（SL/T191-96）。10.2结构形式和尺寸该工作桥布置简图及排架示意图见图10-1，10-2，10-3。图10-1支架示意图(单位：cm)图10-2工作桥结构布置图(单位：cm)10-3工作桥布置简图10.3上部结构配筋计算10.3.1悬臂板挑出纵梁以外的板按悬臂板计算，计算简图见图10-3。1）使用阶段（持久状况）（1）内力计算悬臂板自重设计值=1.05×0.5×（0.08+0.16）×1×25=3.15人群荷载设计值=1.2×3.0×1=3.6栏杆重设计值=1.05×1.5×1=1.575悬臂板根部截面承载力计算，（a）（b）图10-3悬臂板计算简图（单位：mm）（a）使用阶段；（b）安装阶段2）安装阶段（短暂状况）一个绳鼓重6.54kN，着地面积350mm×350mm，将集中荷载尽可能放在离纵梁肋最远处，如图10-3b所示：悬臂板自重设计值人群荷载设计值栏杆重设计值绳鼓重设计值1.1×6.45=7.1kN悬臂板根部截面承载力计算，，则根部截面最大弯矩设计值为：换算成1m板宽钢筋数量按构造配筋即可，选用为受力钢筋，为分布钢筋。如图10-4所示图10-4悬臂板配筋图（单位：cm）10.3.2活动铺板活动铺板板长1740mm，净跨1600mm，板厚80mm，板宽有620mm和470mm两种，取计算跨径1670mm。1）使用阶段（持久状况）板自重设计值人群荷载设计值其计算简图算如图10-5(a)所示：跨中弯矩设计值为2）检修阶段（短暂状况）重6.54kN（设计值为7.19kN）的绳鼓作用于跨中，计算简图如图10-5(b)所示：（a）（b）图10-5活动铺板计算简图（单位：mm）（a）使用阶段（b）检修阶段跨中弯矩设计值检修阶段起控制作用，并考虑构造要求，活动铺板配筋如图10-6所示。图10-6活动铺板配筋图（单位：cm）10.3.3横梁横梁和纵梁整浇在一起，与纵梁的连接为半固定状态，计算内力时可作简化处理，计算正弯矩时按简支考虑，计算负弯矩时按固定支座考虑。横梁计算跨径取横梁自重设计值机墩重设计值递地脚螺旋传来的设计力1.1=KN1.1=1）正截面承载力计算取受荷载较大的一根横梁进行承载力计算，其他横梁都照此配筋，计算简图如图10-7所示，由内力计算得，正弯矩最大=11.1；最大负弯矩发生在支座截面=2.46（a）（b）图10-7横梁计算简图（a）求跨中弯矩（b）求支座弯矩①按最大正弯矩确定横梁底部纵筋满足构造要求选3φ16②按支座负弯矩确定横梁顶部纵筋数量为所以横梁顶部应该满足构造要求选3φ162）横梁抗剪承载力计算简支式横梁剪力设计值为选用双肢，则横梁配筋图如图10-8所示：10-8横梁配筋图(单位：mm)10.3.4纵梁取受力大的一根纵梁进行计算。1）荷载统计纵梁自重标准值设计值栏杆重设计值板重标准值（活动铺板的一半）设计值人群荷载重标准值（半个桥宽）设计值横梁和机墩重标准值设计值横梁传给纵梁的集中力设计值设计值为计算跨度取=8085mm。2）内力计算结果如图10-9所示。图10-9纵梁计算剪图及内力图（a）弯矩计算图（b）剪力计算图（c）M图（d）V图3）正截面承载力计算估计需要双排钢筋，取a=80mm，则（平均）故属于第一类梁选配6φ254)斜截面抗剪承载力计算所以截面尺寸满足要求。需按计算配置横向钢筋。选双肢置的箍筋沿全梁布置，则无需弯起钢筋。5）裂缝开裂宽度验算。图为标准荷载作用下纵梁的计算简图，图为恒载；图为人群荷载；图为启闭机传到纵梁的力。（a）(b)(c)标准荷载作用下纵梁的计算简图(a)恒载（b）人群荷载（c）启闭机传来的荷载经计算得各种荷载在跨中截面产生的弯矩为裂缝开展宽度根据下式验算：裂缝宽度满足要求。6）挠度验算纵向受拉钢筋配筋率受压翼缘面积与腹板有效面积的比值受拉翼缘面积与腹板有效面积的比值所以挠度满足要求。7）吊装验算（边跨纵梁）在纵梁两端距端点1780mm（）处各埋一个吊环，如图10-10所示：图10-10纵梁吊装验算时的计算简图(单位：mm)取动力系数为1.2，，则纵梁自重设计值每根横梁自重只需校核吊点处截面承载力，吊点处截面弯矩为满足构造要求选2φ，布置在纵梁顶部吊装安全。8）吊环计算，吊环采用3号钢，。选做1φ吊环。如图10-11所示图10-11吊环布置图10-12为纵梁截面配筋图。图10-12纵梁截面配筋（单位cm）10.3.5排架的计算与配筋支承工作桥的排架属于3级建筑物，结构尺寸如图10-13所示，采用现场浇筑，混凝土采用C25，钢筋为Ⅱ级，结构长系数。（一）横向计算最不利情况为闸门开启到最高位置，工作桥上无人群荷载，支墩横向是固定于闸墩顶的刚柱结构。1）荷载统计①风荷载作用在上部结构的风压力为图10-13排架尺寸（单位cm）设计值上部结构的受风面积为其中上式中的0.8为考虑实际受风面积的折减系数；H为纵梁底面到启闭机顶的高度；L为一跨桥身长度。把作用于面积A上的风压力化作集中力T，则作用于排架纵向的风压力（闸门开到最高位置）将风压力转化为节点荷载②纵梁传来的压力（相邻两跨）为闸门重201.29kN；启闭机重67.62kN；纵梁自重；栏杆重；铺板重。纵梁所传来的压力设计值 ③工作桥上风压力通过风压力通过纵梁支座在排架上形成的等量反向力，作用于上部结构的风压力在排架顶部产生的力矩为两立柱轴线间距离为2m，所以④排架自重（化作节点荷载）设计值排架计算简图如图10-14所示2）内力计算。按结构力学的方法算得钢架内力。计算结果见图，图(a)为N图，图(b)为V图，图(c)为M图。3）排架正截面承载力计算。因水平荷载可以从相反方向作用，立柱承受数值相似的正负弯矩，所以按对称配筋的偏心受压构件计算，全柱均以弯矩最大()、轴力最小()的截面Ⅰ-Ⅰ作为配筋计算依据。已知,,h=400mm，b=500mm，取，,(a)(b)(c)(a)N图；（b）V图；（c）M图①求偏心距增大系数属于短柱范畴，取②判别大小偏心受压故属于大偏心受压求和，按对称钢筋配置：，应按以下方法计算故按最小配筋率配置，实选，截面配筋如图所示。4）立柱抗剪横向钢筋计算。取剪力最大（V=17.16kN）,轴向力最小（N=283.26kN）的截面作为计算截面。①复核截面尺寸②验算是否需要按计算配置箍筋故可不进行斜截面受剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋，箍筋选用进行全梁布置。立柱截面配筋图钢架横梁截面配筋图5）钢架横梁配筋计算。忽略轴向力的影响，按受弯构件计算。①正截面承载力计算：②抗剪承载力计算：横梁最大剪力V=14.46kN,则（二）纵向计算立柱可视为独立的柱，受到的荷载有立柱的自重、横梁重和工作桥纵梁传来的压力（按三角形分布考虑，见图所示）。对于中墩立柱，需要考虑相邻两孔闸门的开启方式。（1）正常使用期（持久状况），取，①两孔闸门同时开启，此时按轴心受压构件计算，如图10-14所示：支墩控制截面(墩底截面)所受的力为原配钢筋全部作为受压钢筋时，其配筋率为1206/(400×500)=0.603%>满足要求。②一孔闸门正在开启、另一孔未开，此时立柱控制截面（柱底截面）所受的力为开启的一孔传来压力设计值关闭的一孔传来压力设计值（扣除人群及启门力）半边钢架自重设计值此时，按偏心受压构件计算，由于开启的一孔可能是左侧一孔，也可能是右侧一孔，故采用对称配筋，如图所示。而故取原来已有，现再增配，共有纵向计算时立柱受力（a)l两孔同时开启（b）一孔正开，另一孔关闭（c）施工阶段（2）施工期验算（短暂工况）。一孔吊装完毕、另一孔未吊装，按偏心受压构件计算，如图所示。由于先吊装的可能是左孔，也可能是右孔，故仍采用对称配筋。此时，立柱控制截面为柱顶截面，偏心荷载包括半跨工作桥自重、铺板重和的施工荷载为而故取原配钢筋已满足要求。（3）吊装验算（动力系数为1.2，工况系数0.95）以排架刚离地面为最不利情况，所受荷载为立柱自重和半跨横梁重排架吊装时计算简图图为吊装时排架计算简图，内力计算得跨中截面正弯矩为6.42kN。最危险截面为吊点截面，对该截面进行验算，。原配钢筋已满足要求。立柱截面最终配筋见图所示。11两岸连接建筑物设计11.1两岸连接建筑物布置水闸两端与河岸连接时，必须设置连接建筑物，其组成部分有上、下游翼墙和岸墙。连接建筑物的作用是：挡住两岸填土，保证河岸稳定，免受过闸水流冲刷；上游翼墙引导水流平顺过闸，下游翼墙使出水闸水流均匀扩散；控制闸室侧向绕流，防止绕流引起渗透变化；在软弱地基上优势需设岸墙，岸墙与边墩之间用沉陷缝分开，一减小两岸地基沉降对闸室应力的有害影响。11.2上游翼墙布置及尺寸的拟定本次设计上下游连接建筑物采用八字形翼墙，其收缩角为，然后用圆弧翼墙和河岸连接，圆弧半径为8m，上下游翼墙采用扶壁式挡土墙。上游翼墙采用反翼墙，翼墙自闸室向上游延伸一段距离后，再转弯900插入堤岸内，转弯半径为8m，本次设计上、下游连接建筑物均采用反翼墙式，这种布置上游从铺盖的前端开始，向上游用圆弧形的铅直翼墙与河岸连接，上游圆弧半径为8m，上游段段翼墙扩散角为7度。为了使出闸水流均匀扩散，下游翼墙每侧扩散角设为7度，下游翼墙圆弧半径为8m。上游段采用的挡土墙形式为扶壁式，共分为四级，下游布置同上游。具体构造如图12-1所示：上游段闸室段下游段图12-1上下游连接建筑物布置图(单位：cm)11.3岸墙设计采用扶壁式岸墙，由直墙、底板及扶壁三部分组成，主要利用底板上的填土重力维持稳定，挡土墙采用C25钢筋混凝土结构，墙高为13.3m。扶壁间距为3.52m，扶壁厚为0.4m，直墙顶厚为0.4m，底板厚为0.8m宽度为12.6m,总高度13.3m。具体尺寸如图。采用《新浪潮水工设计工具箱软件》对岸墙进行稳定验算及结构计算。稳定计算表1基本数据建筑等级混凝土标号钢筋级别保护层（mm）裂缝限宽（mm）钢筋直径（mm）2252400.2516表2墙体尺寸0.4012.603.520.413.30.80.80表3水位水位工况完建期设计正向设计反向校核反向墙前水位09.210.7811.25墙后水位07.719.099.33表4荷载填土高度（m）填土坡度（度）填土坡脚距离（m）荷载（kN/m）13.3000表5荷载分配系数土压力分项系数水压力分项系数墙重分项系数土重分项系数水重分项数活荷载分项系数1.211.051.0511.2表6物理参数摩擦系数251919.624240.40表7抗滑、抗倾稳定成果表工况完建期3.0041.259.4131.515.4设计正向4.8071.252..0091.515.4设计反向7.1781.251.8521.515.4校核反向10.7481.251.8311.515.4表8地基应力成果表.4工况完建期85.872210.822.452.51759.681928.5288.92设计正向87.036145.5711.672.5824.3651511.95141.541设计反向96.663127.3161.322.5431.6961455.8791.273校核反向103.026117.5011.142.5203.859143360.015由表7和表8可知，岸墙抗滑稳定安全系数、抗倾稳定安全系数、地基应力不均匀系数皆满足要求。（2）结构计算表10墙板水平方向计算成果表工况选配钢筋抗剪完建期边座-24.6343.123730.106%B16@3306095.950.0247跨中13.3102470.070%B16@3306091000.0202中座3.8321.56920.026%B16@33060911.90.0156设计正向边座-13.8-24.162530.072%B16@30060910.620.0205跨中7.4601320.038%B16@3306091000.0211中座2.1412.08740.021%B16@33060921.250.0109设计反向边座-9.83-17.201590.045%B16@33060914.920.0232跨中5.3101090.031%B16@3306091000.0183中座1.538.6670.019%B16@33060929.840.0086校核反向边座-7.45-13.041320.038%B16@33060919.680.0211跨中4.030940.027%B16@3306091000.0160中座6.596.52630.018%B16@33060939.370.0069表11墙板垂直反向计算成果表工况选配钢筋完建期墙底-64.68980.10.278%B16@17011830.247H1/4000%0H5/1216.172790.079%B16@3306090.217H3/4000%0设计正向墙底-36.234554.20.157%B16@20010050.245H1/4000%0H5/129.0591500.043%B16@3306090.226H3/4000%0设计反向墙底-25.804386.70.110%B16@2508040.25H1/4000%0H5/126.451121.10.034%B16@3306090.199H3/40000校核反向墙底-19.559316.70.090%B16@2209140.231H1/4000%0H5/124.89103.90.030%B16@3306090.176H3/4000%0由表10和表11可知，岸墙墙板靠墙踵处水平方向选配B16@330，墙板靠墙踵处垂直方向选配B16@330，裂缝宽度均小于0.25mm，满足要求。表12底板纵向配筋计算成果表工况选配钢筋抗剪完建期边座-66.64116.654950.066%B16@2807184.70.0236跨中36.0202860.038%B16@3306091000.0221中座10.3658.331030.014%B16@3306099.40.0176设计正向边座-42.2772.063180.042%B16@2807187.410.0233跨中22.8501680.022%B16@3306091000.0239中座6.57-37.00840.011%B16@33060914.820.0137设计反向边座-29.451.462520.033%B16@33060910.660.0205跨中15.8901320.018%B16@3306091000.0211中座4.57-25.73740.010%B16@33060921.310.0109校核反向边座-22.4339.271660.022%B16@33060913.960.0237跨中12.1301130.015%B16@3306091000.0189中座3.4919.64680.009%B16@33060927.920.009表13底板横向配筋计算成果表工况选配钢筋完建期-64.680484.80.064%B16@3006700.234设计正向-36.234287.10.038%B16@3006700.221设计反向-25.804183.10.024%B16@3306090.247校核反向-19.559150.80.020%B16@3306090.227由表12和表13可知，岸墙底板顶面纵向选配B16@280，底板底面纵向选配B16@330，底板横向选配B16@300，裂缝宽度均小于0.25mm，满足要求。表14扶壁结构配筋计算成果表工况选配钢筋抗剪完建期壁底5002.0831200.5001440.60.028%6B28369527.240.249H1/41636.523523.688631.40.016%3B28184720.6150.245H2/4344.531165.375211.70.008%1B28615.813.990.227H3/425.52124.50055.10.004%1B28615.87.3650.123设计正向壁底6312.6911427.1981822.40.035%6B28369548.4200.248H1/41803.565690.464713.10.018%3B28184736.6440.240H2/4345.161194.770211.90.008%1B28615.824.8680.227H3/425.52124.50055.10.004%1B28615.813.0920.123设计反向壁底7265.1741208.7802093.50.040%6B28369565.9930.249H1/42060.984623.861784.70.020%3B28184749.9430.249H2/4363.113220.476219.30.008%1B28615.833.8930.231H3/425.52124.50055.10.004%1B28615.817.8440.123校核反向壁底7467.4721161.8332171.30.042%6B28369584.6770.246H1/42122.945605.328837.20.021%3B28184764.0830.240H2/4370.474220.009222.30.008%1B28615.843.4890.233H3/425.52124.50055.10.004%1B28615.822.8950.123由表14可知，岸墙扶壁选配6B28，裂缝宽度均小于0.25mm，满足要求。表15扶壁结构水平拉筋计算成果表工况垂直拉力配筋面积选配钢筋实配完建期43.12166.9B16@330609设计正向24.15693.5B16@330609设计反向17.20366.6B16@330609校核反向13.03950.5B16@330609表16扶壁结构垂直拉筋计算成果表工况垂直拉力配筋面积选配钢筋实配完建期116.653451.6B16@320630设计正向74.003286.5B16@300670设计反向51.46199.2B16@330609校核反向39.273152.0B16@330609由表15和表16可知，岸墙扶壁水平拉筋选配B16@330，扶壁垂直拉筋选用B16@300。11.4翼墙设计采用扶壁式翼墙，由直墙、底板及扶壁三部分组成，主要利用底板上的填土重力维持稳定，挡土墙采用C25钢筋混凝土结构，墙高为11.1m。扶壁间距为4.5m，扶壁厚为0.4m，直墙顶厚为0.4m，底板厚为0.8m，前趾长度为2.0m，宽度为9.6m，总高度13.3m。具体尺寸如图。采用《新浪潮水工设计工具箱软件》对翼墙进行稳定验算及结构计算。稳定计算表1基本数据建筑等级混凝土标号钢筋级别保护层（mm）裂缝限宽（mm）钢筋直径（mm）2252400.2516表2墙体尺寸0.42.09.604.50.413.30.80.84.2表3水位水位工况完建期设计正向设计反向校核反向墙前水位09.27.37.3墙后水位07.719.099.33表4荷载填土高度（m）填土坡度（度）填土坡脚距离（m）荷载（kN/m）13.3000表5荷载分配系数土压力分项系数水压力分项系数墙重分项系数土重分项系数水重分项系数活荷载分项系数1.211.051.0511.2表6物理参数摩擦系数259.817.6430300.450表7抗滑、抗倾稳定成果表工况完建期2.4001.257.4941.514.600设计正向3.8611.251.9491.514.600设计反向1.4541.251.8061.514.600校核反向1.3881.251.7771.514.600表8地基应力成果表工况完建期114.055142.7781.252.5344.681541.00288.920设计正向92.574109.8381.192.5-207.1631214.474141.541设计反向68.708149.8812.182.5974.0781311.539405.865校核反向64.781154.4202.382.51075.6671315.202426.377由表7和表8可知，翼墙抗滑稳定安全系数、抗倾稳定安全系数、地基应力不均匀系数皆满足要求。（2）结构计算表9墙趾结构配筋成果表工况选配钢筋抗剪完建期261.749324.8561324.30.126%B16@14014362.3610.248设计正向161.802201.917849.60.081%B16@2209143.7990.239设计反向193.246239.9991017.10.097%B16@17011833.1960.238校核正向205.351254.7511062.50.101%B16@18011173.0110.242校核反向246.549305.9121267.10.120%B16@15013402.5080.244由表9可知，翼墙墙趾选配B16@140，裂缝宽度均小于0.25mm，满足要求。表10墙板水平方向计算成果表工况选配钢筋抗剪完建期边座-52.4167.917890.224%B16@2508043.780.0249跨中38.3612.785780.164%B16@33060920.080.0248中座37.24-14.785660.161%B16@33060917.370.0247设计正向边座-29.3638.044770.135%B16@3306096.750.0231跨中21.497.163380.096%B16@33060935.850.0238中座20.86-8.283310.094%B16@33060931.000.0236设计反向边座-69.9990.6810920.310%B16@18011172.830.0240跨中51.2317.077750.220%B16@25080415.040.0248中座49.73-19.747580.215%B16@25080413.000.0246校核反向边座-73.1494.7711290.321%B16@17011832.710.0243跨中53.5417.848520.242%B16@22091414.390.0235中座51.97-20.627840.223%B16@25080412.450.0248表11墙板垂直反向计算成果表工况选配钢筋完建期墙底-82.6881240.50.352%B16@16012570.25H1/4000%0H5/1226.672329.20.094%B16@3306090.235H3/4000%0设计正向墙底-46.322718.90.204%B16@2607730.241H1/4000%0H5/1211.581177.90.051%B16@3306090.244H3/4000%0设计反向墙底-110.4121671.110.475%B16@11018280.247H1/4000%0H5/1227.603456.90.130%B16@3306090.226H3/40000校核反向墙底-115.3901731.40.492%B16@11018280.250H1/4000%0H5/1228.848470.90.134%B16@3306090.229H3/4000%0由表10和表11可知，翼墙墙板靠墙踵处水平方向选配B16@170，墙板靠墙踵处垂直方向选配B16@110，裂缝宽度均小于0.25mm，满足要求。表12底板纵向配筋计算成果表工况选配钢筋抗剪完建期边座-95.9997.345630.075%B16@3306095.630.0248跨中70.2623.415140.068%B16@33060923.420.0240中座68.21-27.075030.067%B16@33060920.260.0238设计正向边座-52.7368.323730.050%B16@3306098.030.0248跨中38.5912.862990.040%B16@33060942.640.0226中座37.46-14.872930.039%B16@33060936.880.0224设计反向边座-140.13181.5610300.137%B16@18011173.020.0238跨中102.5734.187330.097%B16@25080416.040.0245中座99.57-39.517170.095%B16@25080413.880.0243校核反向边座-147.84191.5410710.142%B16@18011172.860.0242跨中108.2136.067620.101%B16@25080415.210.0249中座105.04-41.697460.099%B16@25080413.150.0247表13底板横向配筋计算成果表工况选配钢筋完建期-82.688628.70.084%B16@3006700.231设计正向-46.322339.40.045%B16@3306090.239设计反向-110.412823.80.110%B16@2209140.235校核反向-115.390849.90.113%B16@2209140.238由表12和表13可知，翼墙底板顶面纵向选配B16@180，底板底面纵向选配B16@250，底板横向选配B16@220，裂缝宽度均小于0.25mm，满足要求。表14扶壁结构配筋计算成果表工况选配钢筋抗剪完建期壁底6252.6041500.6252643.80.066%5B28307927.2650.248H1/42032.196650.3031143.70.038%3B28184720.6900.246H2/4422.689202.891370.90.018%1B28615.814.1150.231H3/430.40629.18973.60.007%1B28615.87.5400.157设计正向壁底7890.8631783.9983348.20.084%5B28307939.6980.248H1/42239.624857.4011267.80.042%3B28184730.1240.245H2/4423.461238.954371.40.018%1B28615.820.5510.231H3/430.40629.18973.60.007%1B28615.810.9770.157设计反向壁底9081.4681510.9753835.00.096%8B28492625.4340.249H1/42559.281774.6951437.50.048%3B28184719.3000.246H2/4445.486270.462384.50.019%1B28615.813.1670.235H3/430.40629.18973.60.007%1B28615.87.0330.157校核反向壁底9334.4311452.2913952.90.099%8B28492624.7530.