某化纤毛纺厂总配电系统设计

供配电课程设计实训报告题目:某化纤毛纺厂总配电系统设计系别:XXXXX学院专业:XXXXX姓名:XXXXX学号:XXXXXXX指导教师:XXXX日期:2011-06-10目录TOC\o"1-3"\h\u26562目录112378摘要3215171绪论499721.1设计概括443362负荷计算553342.1负荷计算的意义5178592.2负荷计算的方法5139642.3车间变电所的负荷计算6279502.4所用变压器负荷计算8131222.5全厂负荷计算8215753功率因数和无功补偿9173833.1补偿方法9142523.2补偿计算993154总配电所位置及车间变压器台数和容量选择1157214.1总配电所及车间变电所位置的选择11101294.1.1总配电所位置及车间变电所位置选择的原那么11205604.1.2总配电所及车间变电所位置选择的方法11194084.2车间变压器台数和容量的选择1359585主接线方案的选择15239226短路计算17107396.1最大运行方式下短路电流计算17238916.2最小运行方式下短路电流计算18222047变电所一次设备的选择与校验19218437.1高压侧短路计算20268287.2高压设备器件的选择及校验21208827.3低压设备器件的选择及校验24314517.3.1变压所的设备器件选择及校验24114224.各车间的进线装设低压熔断器27177087.3.2母线的选择与校验2835676.5绝缘子和套管选择与校验30267678防雷装置及接地装置的设计31136698.1直击雷保护3116448.2配电所公共接地装置的设计31173248.3行波保护3313854参考文献3428326附录36摘要电能是工业生产的主要能源，对整个工厂的正常生产起着举足轻重的作用，因此如何进行合理用电、平安用电、节约用电、高质量用电已经成为工厂建设和运行的主要问题之一。我们这次设计的目的是通过对该工厂的地理环境、地区供电条件、生产工艺和公用工程等用电负荷资料的分析，为该工厂寻找完善的供配电系统设计方案。关键字：工厂供电；总配变电所；车间变电所之间配电系统；计算负荷；变压器选择；短路计算；一次侧设计1绪论1.1设计概括在国民经济高速开展的今天，电能的应用越来越广泛，生产、科学、研究、日常生活都对电能的供给提出更高的要求，因此确保良好的供电质量十分必要。本设计书注重理论联系实际，理论知识力求全面、深入浅出和通俗易懂，实践技能注重实用性，可操作性和有针对性。

本课程设计选择进行了一个模拟的中小型工厂10/0.4kV、容量为2149.01KVA的降压变电所.区域变电站经10KV双回进线对该厂供电。该厂多数车间为三班制。本厂绝大局部用电设备属长期连续负荷，要求不间断供电。全年为306个工作日，年最大负荷利用小时为6000小时。属于二级负荷。

本设计书论述了供配系统的整体功能和相关的技术知识，重点介绍了工厂供配电系统的组成和局部。系统的设计和计算相关系统的运行，并根据工厂所能取得的电源及工厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂的开展，按照平安可靠、技术先进、经济合理的要求，确定了变电所的位置与形式及变电所至变压的台数与容量、类型及选择变电所主接线方案及上下设备与进出线。

工厂供电系统的设计是根据电力用户所处地理环境、生产工艺对负荷的要求、各个车间的负荷数量和性质、负荷布局以及地区供电条件进行的。要求设计成果能应用于生产实际，能够让该供电系统平安、可靠、经济的分配电能，满足工业生产的需要。我们这次的课程设计题目是：某化纤毛纺厂总配电系统设计，设计的具体内容及步骤如下：1〕.按照厂区用电设备的资料和其他具体情况，求计算负荷。2〕.根据负荷等级和计算负荷，选定供电电源、电压等级和供电方式。3〕.根据环境和计算负荷，选择变电所的位置、变压器数量和容量。4〕.为变配电所选择平安、可靠、灵活、经济的主接线，选择合理的户外高压配电方案。5〕.用标幺值法进行短路电流的计算。6〕.根据短路电流的计算结果，按照正常工作条件、短路时的工作条件、电气设备自身特点进行电气设备的选择和校验，用主接线图表达设计成果。2负荷计算2.1负荷计算的意义计算负荷计算负荷是供电系统设计计算的根底。工厂供电系统设计的原始资料是工艺部门提供的用电设备安装容量。这些设备品种多，数量大，工作情况复杂，因此如何根据这些资料正确估计工厂所需的电力和电量非常重要。估计的准确程度，直接影响到工程的质量。如果估算过高，会增加供电设备的容量，使工厂电网复杂，浪费有色金属，增加初投资和运行管理工作量，浪费大量的人力财力；相反，如果估算过低，工厂投产后，供电系统的线路及电气设备由于承当不了实际负荷电流而过热，加速其老化绝缘速度，降低使用寿命，增大电能损耗，影响供电系统的正常可靠运行。由此可见，进行负荷计算是供电系统设计的根底，能否准确的估算计算负荷决定了设计的系统能否平安、经济、可靠的供电。计算负荷是根据的工厂的用电设备安装容量确定的、预期不变的最大假想负荷，负荷计算的目的就是求出这个假想负荷。计算负荷是设计时作为选择工厂电力系统的导线截面、变压器容量、开关电器及互感器等的额定参数的依据。供电系统设计的第一步，就是通过负荷计算，将复杂、凌乱的负荷数据整理成设计所需要的资料。2.2负荷计算的方法方法：我国目前普通采用确实定计算负荷的方法有需要系数法和二项式法。需要系数法的优点是简便，适用于全厂和车间变电所的负荷的计算，二项式法那么适用于机加工车间，有较大容量设备影响的干线和分支干线的负荷计算。但在确定设备台数较少而设备容量差异较大的分支干线的计算负荷时，次啊用二项式法较之需要系数法来的简单，计算也方便。负荷计算的方法有需要系数法、利用系数法及二项式等几种，本设计将采用需要系数法予以确定。需要系数法是用设备功率乘以需要系数和同时系数,直接求出计算负荷。2.3车间变电所的负荷计算根据我们这次供配电课程设计任务条件，我设计两个车间变电所来给各个用电用户供电1#变电所负荷：变电所用电单位设备容量Pe(KW)需要系数KdPc1(KW)Qc1〔kvar〕Sc1〔KVA〕Ic1(KA)1#变电所制条车间3400.80.80.752722043400.51纺纱车间3200.80.80.752561923200.49锅炉房1500.750.80,75112.584.4140.700.21办公楼、幼儿园1080.750.80.758160.75101.250,15小计918649.35487.035811.701.23主要计算公式为：Pc1(i)=Pe×KdQc1(i)=Pc1(i)×TanΦPc1=∑Pc1(i)Qc1=∑Qc1(i)Sc1=Ic1=Sc1/(√3×Un)其中Un的值为380伏。无功、有功、视在功率的单位分别为kW，kvar,kVA,计算电流I30的单位为KA。计算如下：制条车间：Pc1=Pe×Kd=340*0.8=272Qc1=Pc1×=272×0.75=204纺纱车间：Pc1=Pe×Kd=320×0.8=256Qc1=Pc1×=256×0.75=192锅炉房：Pc1=Pe×Kd=150×0.75=112.5Qc1=Pc1×=112.5×0.75=84.4办公楼幼儿园：Pc1=Pe×Kd=108×0.75=81Qc1=Pc1×=81×0.75=60.75小计：Pc1=∑Pc1(i)×K∑=712.5×0.9=649.35Qc1=∑Qc1(i)×K∑=541.15×0.9=487.035Sc1==811.70Ic1=Sc1/(√3×Un)=1.232#变电所变电所用电单位设备容量Pe(KW)需要系数KdCosΦTanΦPc2(KW)Qc2〔kvar〕Sc2〔KVA〕Ic2(KA)2#变电所织造车间5250.80.80.754203155250.80染整车间4900.80.80.753922944900.74机修车间3000.30.51.590135162.250.25化验房780.750.80.7558.543.973.140.11食堂宿舍500.750.80.7537,528.146,860.07小计1443898.2734.41160.221.76织造车间：Pc2=Pe×Kd=525×0。8=420Qc2=Pc2×=420×0.75=315染整车间：Pc2=Pe×Kd=490×0。8=392Qc2=Pc2×=392×0.75=294机修车间：Pc2=Pe×Kd=300×0.3=90Qc2=Pc2×=90×1.5=135化验房:Pc2=Pe×Kd=78×0.75=58.5Qc2=Pc2×=58.5×0.75=43.9食堂宿舍:Pc2=Pe×Kd=50×0.75=37.5Qc2=Pc2×=50×0.75=28.1小计：Pc2=∑Pc2(i)×K∑=998×0.9=898.2Qc2=∑Qc2(i)×K∑=816×0.9=734.4Sc2=√(P2+Q2)=1160.22Ic2=Sc2/(√3×Un)=1.76由于无功和有功的K∑值均为0.9，故在小计时P30，Q30的值应该乘以0.9，相应的S30的值也应该乘以0.9，结果表达如上表。2.4所用变压器负荷计算Pc3=Pe×Kd=80×0.8=64Qc3=Pc3×TanΦ=64×0.75=48Sc3==802.5全厂负荷计算上面三个表格表达了车间变电所低压母线上的计算负荷，其计算结果可用来选择车间变电所变压器的容量，然后选择车间变压器，查表算出变压器上的功率损耗。为了简化计算，可以采用公式△PT≈(0.015～0.02)SN.T△QT≈(0.08～0.1)SN.T估算。当采用低损耗变压器时，也可以用公式△PT≈0.015S30△QT≈0.06S30估算出车间变压器上的功率损耗。1＃变电所：△PT≈0.015Sc1＝0.015×811.70＝12.76△QT≈0.06Sc1＝0.06×811.70=48.72＃变电所:△PT≈0.015Sc2＝0.015×1160.22=17.40△QT≈0.06Sc2＝0.06×1160.22=69.61所用变压器：△PT≈0.015Pc3＝0.015×80=1.2△QT≈0.06Qc3＝0.06×80=4.8由于厂区高压配电网距离较短，故在确定计算负荷时，厂区高压输电线路上的功率损耗可以忽略不计，因此高压配电所引出线上的计算负荷可以认为是变电所低压母线上的计算负荷加上变压器的功率损耗。高压引出线上的计算负荷分别为：P1=P+△PT=650.55P2=P+△PT=899.4Q1=Q+△QT=491.84Q2=Q+△QT=739.2P0=P+△PT=81.2Q0=P+△PT=84.8根据计算负荷的等级查表可知高压配电母线的同期系数为0.9～1.0，取K∑＝0.92。本厂没有高压用电负荷，故配电所进线上的的计算负荷为：P=(P1﹢P2+P0)×0.92=1500.66Q=(Q1﹢Q2+Q0)×0.92=1210.573功率因数和无功补偿3.1补偿方法S==1928.07功率因数为=1500.66/1928.07=0.77设计要求到达的功率因数为0.93，显然不符合要求，需要进行无功补偿。工厂企业广泛采用的补偿装置是静电电容器，其补偿方式有个别补偿、分组补偿和集中补偿。由于集中补偿具有电容器利用率高，易于管理的特点，故采用集中补偿方式。高压补偿的电容器比拟廉价，电容器利用率高，但是投切电容器的开关设备及保护装置价格都比拟高；低压补偿的补偿效果好，开关及保护设备价格低且易于实现自动投切，但是电容器利用不充分。考虑到低压静电电容器与高压静电电容器价格差异不大，而高压断路器等开关设备价格高昂、维护费用高，从节约建设和运行本钱的角度考虑，在设计中采用低压补偿的方式。为了提高车间变电所变压器的负荷能力，在车间变电所的低压侧进行集中补偿。3.2补偿计算补偿容量计算：1＃变电所：变电所低压侧视在计算负荷：Sc1=811.70低压侧功率因数：=649.35/811.70=0.79在低压侧装设补偿电容器，考虑到变压器的无功损耗，低压侧补偿后的功率因数应为0.94低压侧无功补偿容量：Qc=649.35×(tancos-10.79-tancos-10.94)=262.23PGJl型低压无功功率自动补偿屏PGJl型低压无功功率自动补偿屏有1、2、3、4等4种方案。其中1、2屏为主屏，3、4屏为辅屏。1、3屏各有6支路，电容器为BW0．4—14—3型，每屏共84kvar，采用6步控制，每步投)~14kvar。2、4屏各有8支路，电容器亦为BW0．4—14—3型，每屏共112kvar，采用8步控制，每步亦投入14kvar。我们选择1号主屏一个，3个三号辅屏。补偿336kvar变电所低压侧视在计算负荷：Sc1=√〔649.35*649.35)+〔487.035-336〕*〔487.035-336〕=811.70变压器的功率损耗：△PT≈0.015Sc1＝0.015×690.58＝10.36△QT≈0.06Sc1＝0.06×690.58=41.43变电所高压侧的计算负荷：P=649.35+10.36=659.71Q=〔487.035-336〕+105.67=256.71S=√(P2+Q2)=707.89变电所高压侧的功率因数：=659.71/707.89=0.9322＃变电所：变电所低压侧视在计算负荷：Sc2=1160.22KVA低压侧功率因数：=898.2/1160.22=0.774在低压侧装设补偿电容器，低压侧补偿后的功率因数应为0.93。低压侧无功补偿容量：Qc=898.2×(tancos-10.774-tancos-10.93)=379.80,选择PGJl型低压无功功率自动补偿屏，选择1台2号主屏和3台4号辅屏，电容器都为BW0．4—14—3型，每屏共112kvar，那么补偿容量整合为112+3×112=448kvar补偿后的数据：变电所低压侧视在计算负荷：S30=√898.2*898.2+〔734.4-448〕*〔734.4-448〕=942.76KVA变压器的功率损耗：△PT≈0.015Sc2＝0.015×942.76＝14.14△QT≈0.06Sc2＝0.06×942.76=26.88变电所高压侧的计算负荷：P=898.2+14.14=912.34Q=〔734.4-448〕+26.88=340.16S=√(P2+Q2)=973.69变电所高压侧的功率因数：=912.34/973.69=0.937变压器高压侧计算负荷及功率因数：P=65.025Q=28.101S==70.84=0.918全厂的功率因数计算：∑P=1608.05∑Q=596.87∑S=1715.25P=K∑*∑P=0.92*1608.05=1479.41Q=K∑*∑Q=0.92*596.87=549.12S=√(P2+Q2)=1578.03CosΦ=P/S=0.937经过无功补偿以后，全厂功率因数为0.937﹥0.93，满足设计要求。在装设无功补偿装置以后，减少了无功损耗，因此总的视在计算负荷也随之减小，有可能使进线选用更细的导线，车间变压器容量可能选小1级，节约了有色金属和变电投资。这不仅可以降低初投资，而且可以减少企业的电费支出，对提高电能质量和系统调压能力也有好处。计算负荷以补偿后的为准。4总配电所位置及车间变压器台数和容量选择4.1总配电所及车间变电所位置的选择4.1.1总配电所位置及车间变电所位置选择的原那么总配电所的位置选择应遵循以下几个原那么：应该接近负荷中心，以降低配电系统的电能损耗有色金属损耗；进线方便：考虑电源的进线方向，偏向电源测，以节省导线的费用和减小线路的电能损耗。不应阻碍企业的开展，要考虑扩建的可能性；运输方便；尽量避开有腐蚀性气体和污秽的地段；配电装置与其他建筑物之间的防火间距要符合规定；与附近冷却塔或喷水池之间的距离要符合规定。4.1.2总配电所及车间变电所位置选择的方法负荷中心确实定有两种方法：负荷指示图法负荷功率矩法在这次设计中我们选用负荷功率矩法，根据公式：==我们建立了坐标系得到各个用电单位的坐标如下：制条车间〔10，10〕纺纱车间〔6，10〕织造车间〔10，12〕染整车间〔10，12〕机修车间〔9.6，1.7〕锅炉房〔4.9，5.2〕化验室〔12.2，14〕食堂宿舍〔13，14.5〕办公楼、幼儿园〔13.6，5.6〕通过公式我们得到负荷中心坐标〔8.1，10.2〕但结果并不如意，因为这个坐标就在制条车间和纺纱车间中间并深入工厂建筑的范围，按着尽量靠近负荷中心的原那么，我们将总配电的选址坐标改为〔8.1，9.2〕同样的变电所的位置也是如此得到，这里不再赘述。4.2车间变压器台数和容量的选择由负荷计算的结果，1#车间，2#车间所用变低压侧的计算负荷分别为：1#车间：P1=P+△PT=650.55Q1=Q+△QT-336=155.94S=√(P2+Q2)=668．982#车间：P2=P+△PT=899.4Q2=Q+△QT－４４８=291.2S=√(P2+Q2)=S30=945.36KVA所用变压器：P=64Q=24S=68.352由于第一、第二车间的容量都不超过了1000kVA，所以我们选取了2台1000kVA变压器具体型号为S9--1000/101号变电所选择1台1000kVA的变压器供电。因为最热月平均温度20℃。为了方便计算，变压器的容量可不必校正。在选出车间变压器的容量以后，可以由此算出变压器上的功率损耗。对于1号车间变电所：有功损耗△PT=△P0.T+△PCU..N.T〔Sc/SNT〕2=1.4+7.5*〔668．98/1000〕2=4.76无功损耗△QT=△Q0.T+△QN.T〔Sc/SNT〕2=〔0.8/100〕*1000+〔4.5/100〕*1000*〔668．98/1000〕2=28.132号车间采用1台变压器，容量为1000KVA，那么功率损耗为：有功损耗△PT=△P0.T+△PCU..N.T〔Sc/SNT〕2=8.10无功损耗△QT=△Q0.T+△QN.T〔Sc/SNT〕2=48.21由变压器容量验算车间变压器的损耗，和前面的运算结果误差较小，证明变压器的选择符合设计的要求。5主接线方案的选择根据工厂与电业部门的供电协议以及电厂的各个用电设施的条件，我们将从电业局到用电设备之间分为的电力线路连接分成三大局部〔总体接线图见附录〕：第一局部：从电业局到工厂，在这一局部，根据协议，我们将采用双回路架空进线，在工厂设置高压配电所。高压配电所它的主要作用是起到接收和分配电能的作用，它将接收到的电能供给给连接的车间变电所或建筑物变电所或高压用电设备。这一局部我们采用双回路进线，单母线分段的连接方式。其连接图大体如下列图所示：单母线分段的方式母线分段后，可提高供电的可靠性和灵活性。在正常运行时，可以接通也可以断开运行。当分段断路器QFd接通运行时，任一段母线发生短路故障时，在继电保护作用下，分段断路器QFd和接在故障段上的电源回路断路器便自动断开。这时非故障段母线可以继续运行，缩小了母线故障的停电范围。当分段断路器断开运行时，分段断路器除装有继电保护装置外，还应装有备用电源自动投入装置，分段断路器断开运行，有利于限制短路电流。

对重要用户，可以采用双回路供电，即从不同段上分别引出馈电线路，由两个电源供电，以保证供电可靠性。

第二局部：从工厂高压配电所到我们在上面提到的两个车间变电所，车间变电所的作用是将从高压配电所送过来的10KV高压电降压成工厂用电设备能用的380/220V电压。在这一局部选用这种方式是因为单母线分段接线的接线特点：单母线分段接线可以分段独立运行，也可以同时并列运行的。单独分段运行是，各段相当于单母线不分段接线状态，各段母线的电气系统互不影响。当一段母线发生故障或检修是，仅停止对该段母线所带负荷的供电；当采用并列运行时，假设遇到电源检修，无需母线停电，只需断开电源的断路器及其隔离开关，调整另外电源的负荷就行。这样无疑提高了，供配电的可靠性和用电配电的灵活性。其大体连接图如下所示：第三局部：从车间变电所到各个用电建筑，在这一局部我们采用的是放射性接线方式。放射性接线接线简单，操作维护方便，引出线发生故障时互不影响，供电可靠性高。其接线图大致如下列图所示：6短路计算6.1最大运行方式下短路电流计算⑴选取功率基准值Sj=100MV*A，对于一号车间K⑶1点短路时，取基准电压Uj1=0.4KV，那么基准电流Ij1=Sj/(√3Uj1)=100/(√3*0.4)=144.34KA。对于二号车间对于K⑶2点短路时，取基准电压Uj2=0.4KV，那么基准电流Ij2=Sj/(√3Uj2)=100/(√3*0.4)=144.34KA。⑵计算各元件阻抗的标么值电源电抗标么值：X*1M=Sj/Sk.max(3)=100/187=0.53510千伏单回架空线路电抗标么值：X*2=x0l*SJ/Uav2=0.38*2*100/10.52=0.689由于是采用最大运行方式，那么两回架空线并列运行，其等效阻抗为：X*2=0.689∥0.689=0.3451号车间变压器1T电抗标么值：X*3=(△uk%/100)*(Sj/SNT)=(4.5/100)*〔100/1〕=4.52号车间变压器2T电抗标么值：X*3=(△uk%/100)*(Sj/SNT)=(4.5/100)*〔100/1〕=4.5⑶求电源至短路点总阻抗对一、二号变压器K⑶1点：X*∑k1=X*1M+X*2=0.535+0.345+4.5=5.38⑷求短路电流的周期分量、冲击电流及短路容量对于一号变压器K⑶1：三相短路电流周期分量有效值I⑶1.M=Ij1/X*∑k1=144.34/5.38=26.83KA冲击短路电流i⑶ch1.M=2.55*I⑶1.M=2.55*26.83=68.4165KA三相短路容量S⑶K1.M=SJ/X*∑1=100/5.38=18.587MV*A对于二号变压器K⑶1：三相短路电流周期分量有效值I⑶1.M=Ij2/X*∑k2=144.34/5.38=26.83KA冲击短路电流i⑶ch2.M=2.55*I⑶1.M=2.55*26.83=68.4165KA三相短路容量S⑶K1.M=SJ/X*∑2=100/5.38=18.587MV*A最大运行方式下的短路电流计算：三相短路电流/KA三相短路容量/MVAI⑶1.Mi⑶ch1.MS⑶K1.MK1点26.8368.4218.587最大运行方式下的短路电流计算电路图：6.2最小运行方式下短路电流计算⑴选取功率基准值Sj=100MV*A，对于一号车间K⑶1点短路时，取基准电压Uj1=0.4KV，那么基准电流Ij1=Sj/(√3Uj1)=100/(√3*0.4)=144.34KA。对于二号车间对于K⑶2点短路时，取基准电压Uj2=0.4KV，那么基准电流Ij2=Sj/(√3Uj2)=100/(√3*0.4)=144.34KA。⑵计算各元件阻抗的标么值电源电抗标么值：X*1M=Sj/Sk.max(3)=100/107=0.93510千伏单回架空线路电抗标么值：X*2=x0l*SJ/Uav2=0.38*2*100/10.52=0.689最小运行方式下单母分段开关翻开，两回线路分列运行，电源-配电母线-车间母线单线供电，架空线路阻抗为0.689。1号车间变压器1T电抗标么值：X*3=(△uk%/100)*(Sj/SNT)=(4.5/100)*〔100/1〕=4.52号车间变压器2T电抗标么值：X*3=(△uk%/100)*(Sj/SNT)=(4.5/100)*〔100/1〕=4.5⑶求电源至短路点总阻抗对一、二号变压器K⑶1点：X*∑k1=X*1M+X*2=0.535+0.689+4.5=5.724⑷求短路电流的周期分量、冲击电流及短路容量对于一号变压器K⑶1：三相短路电流周期分量有效值I⑶1.M=Ij1/X*∑k1=144.34/5.724=25.217KA冲击短路电流i⑶ch1.M=2.55*I⑶1.M=2.55*25.217=64.302KA三相短路容量S⑶K1.M=SJ/X*∑1=100/5.724=17.47MV*A对于二号变压器K⑶1：三相短路电流周期分量有效值I⑶1.M=Ij2/X*∑k2=144.34/5.724=25.217KA冲击短路电流i⑶ch2.M=2.55*I⑶1.M=2.55*25.217=64.302KA三相短路容量S⑶K1.M=SJ/X*∑2=100/5.724=17.47MV*A最小运行方式下的短路电流计算：三相短路电流/KA三相短路容量/MVAI⑶1.Mi⑶ch1.MS⑶K1.MK1点25.2164.3017.47最小运行方式下的短路电流计算电路图：7变电所一次设备的选择与校验供电系统的电气设备主要有断路器、负荷开关、隔离开关、熔断器、电抗器、互感器、母线装置及成套电设备等。电气设备选择的一般要求必须满足一次电路正常条件下和短路故障条件下的工作要求，同时设备应工作平安可靠，运行方便，投资经济合理。电气设备按在正常条件下工作进行选择，就是要考虑电气装置的环境条件和电气要求。环境条件是指电气装置所处的位置〔室内或室外〕、环境温度、海拔高度以及有无防尘、防腐、防火、防爆等要求；对一些断流电器如开关、熔断器等，应考虑断流能力。7.1高压侧短路计算取=100MVA，所以====4.5总配进线：=0.295=0.18=0.16最大运行方式下：绘制等效电路图:===2.55=22.8kA===7.2高压设备器件的选择及校验高压设备器件的选择：计算数据断路器隔离开关电流互感器电压互感器高压熔断器型号SN10-10IGW1-6〔10〕/400LA-10〔D级〕JDZ-10RW10U=10kV10kV10kV10kV11000/10010kV=105.59A630A400A200/5—2A=8.94kA16kA————=162.6MVA300MVA———200MVA=22.8kA40kA25kA———t=×t×2×5———1〕断路器的选择与校验〔1〕按工作环境选型：户外式〔2〕断路器额定电压及额定电流=10kV==630A>=105.59A(3)动稳定校验断路器最大动稳试验电流峰值不小于断路器安装处的短路冲击电流值即=40kA>=22.8A(4)热稳定校验要求断路器的最高温升不超过最高允许温度即即>(5)断流容量的校验：断路器的额定断流容量应大于断路器安装处的最大三相短路电流容量即>综上，断路器的选择满足校验条件。7.2.2隔离开关的选择与校验按工作环境选型：户外型隔离开关的额定电压及额定电流=10kV==200>=105.59A动稳定校验=25.5kA>=22.8kA热稳定校验>即2〕电流互感器选择与校验10kV电流互感器该电流互感器额定电压安装地点的电网额定电压即电流互感器一次侧额定电流动稳定校验动稳定倍数Kd=160=22.8A一次侧额定电流那么即动稳定性满足〔4〕热稳定性校验热稳定倍数Kt=90热稳定时间=0.15=8.94kA即==热稳定性满足3〕电压互感器的选择与校验经查表该型号电压互感器额定容量所以满足要求4〕高压熔断器的选择与校验〔1〕高压熔断器额定电压大于安装处电网的额定电压即(2)断流能力5〕10kV进线与各车间变电所进线的校验1、根据短路电流进行热稳定校验〔1〕10kV进线：按经济电流密度选择进线截面积：小时，经查表可得，经济电流密度jec=0.9A/进线端计算电流可得经济截面Aec=经查表，选择LJ型裸绞线LJ-120,取导线间几何间距D=0.6m该导线技术参数为：R=0.27X=校验：短路时发热的最高允许温度下所需导线最小截面积所以满足要求。〔2〕No.1变电所进线：按上述方法选择LJ型裸绞线LJ-50,取导线间几何间距D=0.6m该导线技术参数为：R=0.64X=校验：所以满足要求。No.3变电所进线：按上述方法选择LJ型裸绞线LJ-25,取导线间几何间距D=0.6m2、根据电压损耗进行校验〔1〕10kV进线：〔2〕No.1车间变电所进线：〔3〕No.2车间变电所进线：3、根据符合长期发热条件进行校验〔1〕10kV进线：选LJ－120型裸铝绞线取导线间几何间距D=0.6m经查表可得，最大允许载流量>105.6A〔总负荷电流〕〔2〕No.1车间变电所进线选LJ－50型裸铝绞线取导线间几何间距D=0.6m经查表可得，最大允许载流量>41.89A〔3〕No.2车间变电所进线：选LJ－50型裸铝绞线取导线间几何间距D=0.6m经查表可得，最大允许载流量>17.25A7.3低压设备器件的选择及校验7.3.1变压所的设备器件选择及校验1#变电所计算数据低压断路器隔离开关电流互感器型号DW48-1600HD11~14LCZ_35U=0.4kV0.4kV0.4kV0.4kV=1443.42A1600A1500A600~1500/5=26.83kA50kA——=17.47MVA———=68.42kA—80kA〔杠杆式〕1352#变电所计算数据低压断路器隔离开关电流互感器型号DW48-1600HD11~14LCZ_35U=0.4kV0.4kV0.4kV0.4kV=1443.42A1600A1500A600~1500/5=25.21kA50kA40KA—=17.47MVA———=64.30kA—80kA〔杠杆式〕1351〕1#变电所1、低压断路器的选择与校验〔1〕按工作环境选型：户外式〔2〕断路器额定电压及额定电流=0.4kV=>=1443.422、隔离开关的选择与校验(1)按工作环境选型：户外型(2)隔离开关的额定电压及额定电流=0.4kV===1500=1729.88A>=1443.42A满足要求(3)动稳定校验=80kA>=68.42KA满足要求(4)热稳定校验=1=900==107所以>满足要求3、电流互感器选择与校验(1)该电流互感器额定电压不小于安装地点的电网额定电压，即(2)电流互感器一次侧额定电流>=1443.42A满足要求(3)动稳定校验〔Kd=135〕64.302/31.5<135满足要求(4)热稳定校验〔Kt=75〕==12==<满足要求2#变电所1、断路器的选择与校验〔1〕按工作环境选型：户外式〔2〕断路器额定电压及额定电流=0.4kV=>=1443.42A满足要求2、隔离开关的选择与校验〔1〕按工作环境选型：户外型〔2〕隔离开关的额定电压及额定电流=0.4kV==1500>=1443.42A>=1443.42A满足要求〔3〕动稳定校验=80kA>=64.30kA〔4〕热稳定校验>即3、电流互感器选择与校验0.4kV电流互感器〔1〕该电流互感器额定电压安装地点的电网额定电压即〔2〕电流互感器一次侧额定电流满足要求〔3〕动稳定校验动稳定倍数Kd=135=60.30kA一次侧额定电流那么=29.5<135即动稳定性满足〔4〕热稳定性校验热稳定倍数Kt=75热稳定时间=0.15=60.3kA即==热稳定性满足4.各车间的进线装设低压熔断器低压熔断器的型号型号熔断电流熔体电流分段电流FU1RM1060060010000FU2RM1060060010000FU3RM1020016010000FU4RM1060353500FU5RM1035030010000FU6RM1060203500FU7RM1060353500FU8RM10100085012000FU9RM10100085012000FU10RM1015151200FU11RM1060353500FU12RM1060253500FU13RM1035022510000FU14RM1020020010000FU15RM10100803500FU16RM10604535007.3.2母线的选择与校验1〕高压母线选择与校验：工厂供电，〔LMY〕母线尺寸：15×3〔〕铝母线载流量：165A热稳定校验：所以满足热稳定要求；动稳定校验：带入数据====所以满足动稳定要求。2〕低压母线选择与校验：1#变电所:〔LMY〕母线尺寸：80×6〔〕铝母线载流量：1150A热稳定校验：所以满足热稳定要求；动稳定校验：带入数据如下：=2973===所以满足动稳定要求2#变电所:〔LMY〕母线尺寸：40×6〔〕铝母线载流量：480A热稳定校验：所以满足热稳定要求；动稳定校验：带入数据如下：=2973===所以满足动稳定要求6.5绝缘子和套管选择与校验6.5.1户内支柱绝缘子型号：ZA—10Y额定电压10kV动稳定校验：经查表可得，支柱绝缘子最大允许机械破坏负荷〔弯曲〕为3.75kN那么：K经验证：所以支柱绝缘子满足动稳定要求。6.5.2穿墙套管：型号：CWL—10/6001〕动稳定校验：经查表可得，，，，a=0.22m所以此穿墙套管满足动稳定要求2)热稳定校验：额定电流为600A的穿墙套管5s热稳定电流有效值为1.2kA那么：所以穿墙套管满足热稳定要求。8防雷装置及接地装置的设计8.1直击雷保护〔1〕假设本厂最高建设为水塔，设计高度为20m，加设2m高的避雷针，现计算水塔避雷针能否保护软水站。本厂为第三类建设物，滚球半径=60m，水塔上避雷针高度为〔20+2〕=22m，软水站一般建筑高度=4m，经测量避雷针至软水站最远屋角距离为r=20m，避雷针保护半径=〔1.5h-2〕p=25>20m.因此