2022劲性搅拌桩技术规程

劲性搅拌桩技术规程目次总则 1语符号 2术语 2符号 3本定 6设计 8一般规定 8选型与布置 9桩基计算 10构造要求 18复合地基设计 195 施工 21施工准备 21施工机械 22施工作业 22施工安全和环境保护 24量验工验收 26一般规定 26施工前检验 26施工中检验 26施工后检验 27工程验收 28附录A劲搅桩记录表 29附录B 施中见及处理 31附录C 施前量标准 32附录D 施中量标准 33附录E 施后量标准 34附录F 组合筋应混凝芯配计算 35附录G 室水土强度验点 37本规用说明 40本规引标名录 41条文明 31ContentsGeneralProvisions 1andSymbols 22Symbols 3BasicRequirements 6Design 8GeneralRequirements 8SelectionandLayoutofPiles 9DesignandCalculation 10Detailedequirements 18CompositeFoundationDesign 19Construction 21ConstructionPreparation 21ConstructionEquipment 22Construction 22ConstructionSafetyandEnvironmentProtection 24InspectionandAcceptanceofQuality 26GeneralRequirement 26InspectionbeforeConstruction 26InsturctionduringConstruction 26InstructionafterConstruction 27AcceptenceofConstructionQuality 28AppendixAConstructionRecords 30AppendixB CommonProblemsandCorrespondingSolutionsinConstructionProcess 31AppendixC StandardsforQualityInspectionbeforeConstruction 32AppendixD StandardsforQualityInspectionduringConstruction 33AppendixE StandardsforQualityInspectionafterConstruction 34AppendixF ReinforcedCalculationforCompositeReinforcementPrestressedConcreteCorePile 35AppendixG KeyPointsforCement-soilCompressionStrengthIndoor 37ExplanationofinThisSpecification 40ListofQuotedStandards 41ExplanationofArticles 43PAGEPAGE13PAGEPAGE101 总 则为了在劲性搅拌桩设计与施工中贯彻执行国家的技术经济本规程适用于天津市建筑和市政工程劲性搅拌桩基础的设术语、符号术语reinforcedcementsoilmixedpile水泥土搅拌桩中同心植入芯桩后组成的桩型。corepile劲性搅拌桩的加强体，采用预制混凝土桩。longcoreReinforcedcementsoilmixedpile芯桩端面低于搅拌桩端面对粘性土、粉土不小于2倍芯桩直径（1.（等芯劲性搅拌桩equalcoreReinforcedcementsoilmixedpile（边长.5）短芯劲性搅拌桩shortcoreReinforcedcementsoilmixedpile芯桩端面高于搅拌桩端面小于2倍芯桩直径（边长）且不大于800mm的劲性搅拌桩。outerinterface劲性搅拌桩中水泥土与桩侧土间的界面。Innerinterface劲性搅拌桩中水泥土与芯桩间的界面。fillingconcreteforpilehead灌填于空心芯桩顶部内腔一定深度的混凝土。组合配筋预应力混凝土芯桩 compositereinforcementprestressedconcretecorepile在预应力混凝土管桩规定深度的填芯混凝土中，配置规定配筋率的普通钢筋主筋和箍筋形成的芯桩。劲性搅拌桩复合地基reinforcedcementsoilmixedpilecompositefoundation以劲性搅拌桩为竖向增强体的刚性桩复合地基。符号Gp—基桩自重，地下水位以下取浮重度；Ggp—群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数，地下水位下取浮重度；Hik—荷载效应标准组合下，作用于第i根基桩的水平力；HEik—地震作用效应和荷载效应标准组合下，作用于第i根桩的水平力；NK—荷载效应标准组合轴心竖向力作用下基桩的平均竖向力；NKmax—荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力NNEK—NEKmax—N—Nt—EcE0—芯桩混凝土、填芯混凝土弹性模量；EI—劲性搅拌桩桩身抗弯度；fcu—70.7mm立方体28dfy、fpy—芯桩中普通钢筋、预应力钢筋抗拉强度设计值；f0y—芯桩填芯混凝土中锚固钢筋强度设值；Ic、I0—芯桩、填芯混凝土对芯桩主轴的惯性矩；𝑞sik—泥浆护壁钻孔灌注桩第i层土的极限侧阻力标准值；̅sk—̅s—𝑄uk—单桩竖向极限承载力标准值；𝑄uk1—𝑄uk2—𝑄ukg—群桩呈整体破坏时基桩的极限抗拔极限承载力标准值；Rha—单桩水平承载力特征值。Acc—芯桩净截面面积；Aco—桩内腔截面面积；Ac—芯桩桩端全面积；As、Aps—芯桩中普通钢筋、预应力钢筋总截面面积；A0s—芯桩填芯混凝土中锚固钢筋总截面面积；B0——d—uc—L—劲性搅拌桩长度；lc—芯桩长度；𝑙0—空心芯桩填芯混凝土深度；𝑈—𝑈1—K—安全系数；χoa—桩顶允许水平位移；m—桩侧土水平抗力系数的比例系数；∝—桩的水平变形系数；𝛽—水泥土内界面极限侧阻力标准值与芯桩长度范围内主要土层的桩身水泥土立方抗压强度加权平均值之比；𝜂—桩身水泥土强度折减系数；𝜆1、𝜆2i—芯桩抗拔系数、劲性搅拌桩第i层土抗拔系数；𝜈x—桩顶位移系数；𝜉s—劲性搅拌桩桩周侧阻力调整系数；𝜉p—劲性搅拌桩桩端阻力调整系数；𝜓c—芯桩施工工艺系数基本规定5%劲性搅拌桩遇下列情况时应通过室内或现场试验确定其适用性：5%pH4254.4.3DB/T29-20中对预应力混凝土管桩和预应力混凝土空心方桩适用3.0.3DB/T29-20对GB、GB50010F4.4.4G70.7mm28d3MPa；宜选用普通硅酸盐水泥，当地下水有腐蚀性时应符合第3.0.5条的规定；15%；0.6~1.228d1MPa。设计前应选择有代表性场地进行成桩工艺试验以确定各项34 设计JGJ94确定。对抗拔桩应根据桩基所处的环境类别和相应的裂缝控制等合；JGJ94（SC）ABBC预应力混凝土芯桩时宜选用型号较高且壁厚较薄的预应力混凝土管桩；JGJ94（边长之差不应小于300mm；（4.2.1选8D4.2.13边长65。表4..1芯桩直径（边长）与相应的水泥土桩直径d（mm）40050060080010001200D(mm)700~900800~10001000~12001200~15001500～18001800～2100注：d-管桩直径或方桩边长D-搅拌桩直径3D；3d，2d。Nk≤Ra (4.3.1-1)偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式要求：Nkmax≤1.2Ra (4.3.1-2)NEk≤1.25Ra (4.3.1-3)偏心竖向力作用下除满足上式外，尚应满足下式要求：NEkmax≤1.5Ra (4.3.1-4)式中：Ra —桩承载特值NNK—荷载效应标准组合轴心竖向力作用下基桩的平均竖向力NNKmax—NNEK—NNEKmax（NRa𝑅=1𝑄

(4.3.2)𝑎 𝐾𝑢𝑘式中：K—安全系数，取K=2；𝑢𝑘—NJGJ1066.4.4𝑄𝑢𝑘=𝜉sU∑𝑞sikli+𝜉pqpkAc (4.3.3-1)𝑢𝑘=uc̅skc 4.32)̅sk=𝛽𝜂𝑓̅cu 4.3.3)𝑘—（N𝜉s—劲性搅拌桩桩周土侧阻力调整系数，可取1.4~1.6；—劲性搅拌桩桩端阻力调整系数，对长芯劲性搅拌桩100.5；𝑈—（c—（𝑞sik—i（P𝑞pk—混凝土预制桩极限端阻力标准值，可按勘察报告取值Pa𝑙𝑖—ilc—劲性搅拌桩芯桩在水泥土中的长度（m）c —（2𝛽—水泥土内界面极限侧阻力标准值与芯桩长度范围内主要土层的桩身水泥土立方抗压强度加权平均值之比，可取0.15~0.17以砂性土为主时取低值，粘性土为主时取高值；𝜂 —0.33；̅sk —水泥土内界面芯桩长度范围内各层土极限侧阻力标准Pfcu—与桩身水泥土配比相同的室内边长70.7mm立方体水泥土试件在标准养护条件下28天龄期的抗压强度平均值Pa𝑓̅cu—桩长范围内各主要土层cuP。JGJ941承受拔力的桩基，应按下列公式同时验算群桩基础呈整体破坏和呈非整体破坏时基桩的抗拔承载力kpN≤Quk1+Gkp2

（4.3.4-1）kN≤Quk2k2N≤Qukg+G

（4.3.4-2）（4.3.4-3）k 2 gp式中：Nk—按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；Quk1—群桩呈非整体破坏时对应于基桩拔出时的抗拔极限Quk2—群桩呈非整体破坏时对应于芯桩拔出时的抗拔极限(kN)；Qukg—群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值(kN)；Gp—基桩自重，地下水位以下取浮重度(kN)；Ggp—群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数，地下水位以下取浮重度(kN)。2 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106执行外尚应满足本规程第6.4.4条的规定；Quk1=ξsU∑λ2i𝑞sikli (4.3.4-4)Q2=c1̅skc 4.3.45)群桩呈整体破坏时：Qukg=1ξsUΣλ2i𝑞sikli (4.3.4-6)𝑛 l:𝜆1𝜆2i—i4.3.4li—芯桩深度范围内第i层土的厚度(m)；Ul—群桩外周边长度(m)；n—群桩中桩数。表4..4芯桩、劲性搅拌桩抗拔系数土 类𝜆1𝜆2𝑖砂 土0.7~0.80.5～0.7粘性土、粉土0.7～0.8注：当主要土层为砂性土时λ1取高值，为粘性土、粉土时λ1取低值。当桩长L与桩径D之比小于20时λ2i取小值。𝑁≤fcAcc (4.3.5-1)N—N𝜓c—芯桩成桩工艺系数，取0.85；fc—芯桩混凝土轴心抗压强度设计值(kPa)；Acc—（2N≤Acc+Ac0 (4.3.5-2)cc0—Pa；Aco —(m2)；Nt≤fyAs+CfpyAps (4.3.6-1)≤f0yA0s (4.3.6-2)Nt≤0.2ftu0l0 (4.3.6-3)式中：Nt—（k；fpy—(kPa)；AsAps —芯中钢筋预力筋截面积(m2)；C—芯桩采用预应力、混合配筋混凝土预制桩时，考虑芯桩中预应力钢筋受力不均匀影响的折减系数，可取0.85；t—（Pa；f0y—芯桩与承台连接的锚固钢筋强度设计值(kPa)；A0s—芯桩与承台连接的锚固钢筋总截面面积(m2)。u0—芯桩内腔周长（m）l0—芯桩填芯混凝土深度（m）；Hik≤Rha (4.3.7-1)地震作用效应和荷载效应标准组合：HEik≤1.25Rha (4.3.7-2)Hk—i（HEik—地震作用效应和荷载效应标准组合下，作用于第i根桩的水平力(kN)；Rha—单桩水平承载力特征值(kN)。JGJ1066.4.4条10mm（对于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm）75%R=0.75R=0.75EI𝑑 ha νx

(4.3.7-3)5𝛼𝑑=√

𝛾𝑚b0EI

(4.3.7-4)桩空桩：EI=0.85(EcIc+E0I0) (4.3.7-5)πI0=

d4 (4.3.7-6)0640管桩：𝐼

=𝜋(𝑑4−𝑑4) (4.3.7-7)𝑐

64 0=1b4−I0 (4.3.7-8)12芯桩实方时：EI=0.85EcIc (4.3.7-9)式中：

=1b4 (4.3.7-10)12EC、E0—芯桩混凝土、填芯混凝土弹性模量(kN/m2)；Ic、I0 —芯、芯凝土芯主的性矩(m4)；𝛼𝑑—（1EI —（N2χa—m—𝛾—劲性搅拌桩水泥土对桩侧土的加强系数。当劲性搅拌桩长径比L/D≥18且桩径比D/d符合本规程表4.2.1要求时𝛾2～4，D/d桩长径比12<L/D<18且桩径比D/d符合本规程表4.2.1：𝛾D/d小于本规程表4.2.1要求时：𝛾=1；d —芯直（长）(m)；d0 —心桩腔b0 —身算度（圆形桩：当直径d≤1m时，b0=0.9(1.5d+0.5)；当直径d>1m时，b0=0.9(d+1)；方形桩：当边长b≤1m时，b0=1.5b+0.5；当边长b>1m时，b0=b+1。b —（当进行地震作用效应和荷载效应标准组合下单桩水平承载力验算时，可根据试验结果取地面处水平位移为10mm（对于水平位移敏感的建筑物取水平位移60%α3EIRha=0.6d

（4.3.7-11）νx oaDB/T29-206实体深基础底面位于桩端平面，面积计算应考虑应力扩散角𝛼，𝛼𝜑4JGJ94附录D20%处。6端平面以下地基中由基桩引起的附加应力可采用现行天津市工程DB/T29-200.10.2JGJ94FL/DL/d20%21JGJ94边长100mm；50mm。800mm50mm（800mm100mm；5边长3m3m8边长≤500m45，>500mm时尚不应小于6m；C30；d≤500mm0.6%，d≥800mm0.4%4。箍筋规格采用A6~A8150mm；35GB50010的laE。400mm，桩型选4.2.18500mm时尚不应小C30FFF配置。单桩竖向抗压承载力较低的劲性搅拌桩可用作复合地基的4.3.34.3.5GB/T507833.0.33.0.4（边长）2m施 工以上。构保证桩位准确以减少偏差、避免漏桩。劲性搅拌桩施工机械由水泥土桩施工机械和芯桩沉桩机械装置；GB/T50783DB29-2010~25r/min，300~500mm；30秒；3m1%50mm搅拌桩成桩后至芯桩沉桩的时间间隔应根据成桩工艺试劲性搅拌桩中的芯桩沉桩及质量控制除应按现行国家行业JGJ940.5%；AB。质量检验与工程验收C对重要工程或因土质复杂造成水泥土桩成桩质量可靠性较6.3.1（少于总桩数的1%，且不宜少于3根。D6.3.5施工完成后的工程桩应进行芯桩身完整性检验和承载力检验。28d1%3JGJ106800mmQ-ss/D=0.05。20%10EGB/T50783量不应少于总桩数的1%，且不应少于3根。:3030附录A 劲性搅拌桩施工记录表表A劲性搅拌桩施工记录表工程名称水泥品种设计桩长（m）桩径/边长（mm）桩顶标高（m）桩底标高（m）水灰比水泥土桩芯桩型号搅拌翅外径mm芯 桩序号施工日期桩号孔施工顺序水泥土桩芯 桩备注口时间时间标高（m）开始结束下沉/提升起始标高(m)浆液压力(MPa)气压(MPa)钻杆（r/min)钻杆下沉/速度(cm/min)水泥用量(kg)开始结束桩长(m)桩顶标高(m)送桩深度(m)接桩时间（min）终压力/振力(kN)下沉提升下沉提升技术责： 检： 监工师：PAGEPAGE31PAGEPAGE32附录B 施工中常见问题及处理表B施工中常见问题及处理常见问题发生原因处理措施预搅下沉困难、电流值高、电机跳闸钻具；土质太粘，搅拌机自重不够。增加搅拌机自重或设反压装置。集料斗浆液过早排空或剩余过多多。输浆管堵塞、爆裂冒 浆同心钻沉桩困难，达不到设计标高减少间隔时间或压桩前复搅；附录C 施工前质量检验标准表C施工前质量检验标准项目序号检查项目允许偏差或允许值检查方法主控项目1水泥及外加剂质量符合出厂及设计要求查产品合格证和抽样送检2桩位偏差（mm）≤10查放线记录一般项目1施工机械设备性能符合出厂及设计要求查设备标定记录2芯桩外观质量表面平整、密实预应力芯桩不得出现纵向裂缝，非预应力芯桩混凝土收缩裂缝深度≤20mm宽度≤0.15mm无露筋局部磕损：深≤5mm，对方桩掉角深度≤10mm直观用钢尺量3长（m）±5用钢尺量4管壁厚度（mm）正差限 0用钢尺量5芯桩桩长(M)±0.5%lc用钢尺量6桩尖中心线（mm）＜10用钢尺量7桩顶对桩中心线垂直度偏差（mm）＜1用直角靠尺量8桩体弯曲＜1/1000lc且≤20mm用钢尺量9接桩用材料符合出厂及设计要求查产品合格证或抽样送检注：lc为芯桩长度。附录D 施工中质量检验标准表D施工中质量检验标准项目序号检查项目允许偏差或允许值检查方法主控项目1水泥及外加剂用量按设计要求查施工纪录一般项目1浆液压力按施工组织设计要求查施工纪录2气压按施工组织设计要求查施工纪录3水灰比按施工组织设计要求查施工纪录4钻杆提升速度按施工组织设计要求查施工纪录5钻杆旋转速度按施工组织设计要求查施工纪录6水泥土桩垂直度（%）1经纬仪7水泥土桩底标高按设计要求测量钻头深度8管桩垂直度（%）0.5经纬仪9管桩桩顶标高（mm）±50水准仪10接桩质量按设计或规范要求满足设计或规范要求11接桩停歇时间（min）>5秒表测定12接桩上下节平面偏差（mm）10用钢尺量13接桩节点弯曲矢高（mm）1/1000l用钢尺量注：l为管桩长度附录E 施工后质量检验标准表E施工后质量检验标项目序号检查项目允许偏差或允许值检查方法主控项目1承载力按设计要求按本规程2芯桩中心偏差（mm）按现行行业标准JGJ94全站仪及钢尺量3芯桩桩身完整性不应出现Ⅲ类桩低应变法4桩数按设计要求现场清点一般项目1劲性搅拌桩桩径按设计要求用钢尺量2桩顶标高（mm）±50水准仪附录F 组合配筋预应力混凝土芯桩配筋计算DB/T29-20组合配筋预应力混凝土芯桩填芯混凝土中主筋配筋计算宜M3≥M1 M4≥M2 图FM2—图FbM3—M4—退计图FdM1～M4可GB50010（1F进行配筋。 ①管中应筋②管中预力筋 管中预应筋（a） （b） ①管中应筋③填混土非预力筋 填混土非预力筋（c） （d）图F组合配筋预应力混凝土芯桩抗弯承载力计算简图表F 组合配筋芯桩填芯混凝土中主筋、箍筋数量和规格直径/壁厚（mm）400/95500/100500/125600/110600/130800/110800/130主筋A型6C146C186C208C188C2012C1812C18AB型6C146C206C228C188C2012C1812C18B型6C166C206C228C188C2012C2012C22C型6C206C226C258C209C2212C2212C22箍筋A6@150A6@150A6@150A8@150A8@150A8@150A8@150附录G 室内水泥土抗压强度试验要点5mm𝑚𝑐

=1+𝑤1𝛼𝐻1+𝑤0𝐻

𝑚0

（G.0.3-1）𝑚H

=𝑤1𝑤0+𝜇α(H1+𝑤1(H

)1+𝑤101+𝑤00

（G.0.3-2）式中:𝑚0—风干土重量；𝑚𝑐—水泥重量；𝑚H—水重量；𝑤1—（％）；𝑤0—（％）；𝛼H—水泥掺入比；𝜇—水灰比。捣实方法：试件可在振动台上捣实。振动台频率应为3000±200次/分钟，空载振幅应为0.5±0.1mm，负载振幅应为10mm350mm11251cm。3天90℃内。220％，80％。10~15N/sfcu=P/A (G.0.6）式中:𝑓𝑐𝑢—试验龄期时水泥土抗压强度（MPa）；P—破坏荷载（N）；A—试件的承压面积（mm2）。3本规程用词说明本规程引用标准名录GB50153GB50007JGJ94JGJ/T330JGJ/T327JGJ79DB/T29-20GB/T50783JGJ/T406GB/T50942GB/T5047612GB50046劲性搅拌桩技术规程条文说明PAGEPAGE45PAGEPAGE46目次语符号 462.1术语 46本定 504 54桩的选型布置 54桩基计算 56构造要求 705 72施工准备 72施工机械 72施工作业 72施工安全和环境保护 73量验工验收 74一般规定 74施工前检验 74施工中检验 75施工后检验 75工程验收 76附录F 组合筋应混凝芯配计算 77术语、符号2.1.1（（图50%902004DB29-102-20046根800mm和600mm30m25m10000kN9000kN1200mmm平均长22.5100N（JGJ9421.5（边长2～1.5边长。采用短芯劲性搅拌桩是根据工程经验并参照现行行业标准《预应力混凝土管桩技术标准》中掘法”2（800mm（）图1短芯劲性搅拌桩1锚固钢筋；2箍筋；3填芯混凝土；4芯桩；5水泥土桩图。图2长芯、等芯劲性搅拌桩1水泥土桩2芯桩3桩端持力层表1劲性搅拌桩桩端进入持力层深度桩 型h粘性土、粉土砂土长芯劲性搅拌桩≥2d≥1.5d等芯劲性搅拌桩<2d<1.5d注：a≥02.1.9组合配筋预应力混凝土芯桩是利用管桩桩顶配有普通钢筋（混PHC取代复合配筋预应力混凝土管桩PRC，其目的一是可解决复合配筋当仅对预应力筋进行张拉时预应力筋焊点与相邻的非预应力筋焊点间产生的纵向位移差会导致张拉端附近箍筋出现较大幅度的连3 基本规定500mm长15m，水泥土水泥掺量5.5%。天4%50的黑色淤泥，可知水泥土是否能正常硬化与有机质含量和PHGB/T50783DB/T29-20层状分布，强度也较低。次修订按地上建筑构件的相关规定作为基桩延性的评估标准是偏复合配筋预应力混凝土管桩的设计要求在天津市工程建设标DB/T29-20（5m）1860m的工（非厚层软土地区）本次修订提出的组合配筋预应力混凝土芯桩的延性标准即以此为F条文说明)，从而使组合配筋预应力混凝土芯桩与复合配筋预应力混凝GBGB50010GB:组合配筋预应力混凝土芯桩配筋由管桩中的预应力钢棒和填芯混GB9（强条2.1.94.4.4GBGB500108“”C80PHC土芯桩采用C80PHC30m左右0.3%JGJ/T327JGJ/T3304.3.5GB50046GB/T50476替部分水泥可有效降低腐蚀介质对构件的短期和长期的作用效应340%18%GB/T50942地下水总矿化度（15301.72～19845.07）mg/LCl离子含量（8296.94～10991.67）mg/L，SO42-离子含量（1118.39～1713.28）GB/T50942～230m20%，0.8210d-1.37～-28.23m88样作70.7mm各岩层水泥土抗压强度按岩层厚度加权平均值统计，结果为3.89MPa1Mpa。在权重较大的第③1、⑤1层取土混合，按掺灰量20%，水灰比0.870.7mm28d（0.33～0.528d0.9～1.4Mpa，～210d28d龄期强度试验是防止有机质土和酸性土中水泥土强度过低甚至不硬化4 设 计桩以增大填芯混凝土中非预应力钢筋在实心截面中的有效高度从F。28800mm20.57.51.51.92.610cm20GB50153递基桩轴力的桩身材料。十多年来，劲性搅拌桩单桩承载力已由1000kN10000kN0.80m少由于成桩过程中地基土粗颗粒沉积于搅拌桩桩底导致的沉桩难度，避免截桩，同时式（4.3.3-1）GB50153虑：D/dDLdDL/d4.2.1D当桩长较长时尚应考虑垂直度偏差的影响适当加大搅拌桩直径；，随水泥土强度降低内界面总侧阻力逐渐接近甚至低D/d8D4.2.120191200mm800mm600mm3泥土桩直径相同的劲性搅拌桩其桩侧摩阻力不会因芯桩直径的减Dsa2DB29-1021.3-1.7JGJ/T330土层取相应的泥浆护壁灌注桩的侧阻值乘统一的调整1.5-1.6；JGJ/T327对各土层取泥浆护壁钻孔桩的侧阻值乘1.3-2.31998程桩检测结果表明在不同地质条件下以预制桩侧阻为基数的总侧.21.3~1.7。2018年规程编制组在天津汉沽试验场地进行了3根直径1200mm30m31200mm25m1.6~1.79041.45-1.98，据现行行业标准《水泥土复合管桩基础规程》JGJ/T330此系数取1.5~1.6，DB29-1022004JGJ94这就使在两个不同地区进行的试验结果给出的总侧阻调整系数更”用在1.4~1.6JGJ/T327给出的分层调整系数。山东省建筑科学研究院等单位在8DB29-102桩端处有（1~1.5）m《建筑地基处理技术规范》JGJ79取水泥土桩桩端处地基土未经修正的承载力特征值乘0.4~0.6的折减系数与劲性搅拌桩桩端面积的乘积。现行行业标准《水泥土复合管桩基础规程》JGJ/T330极限端阻力标准值取现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94规定的泥浆护壁钻孔桩极限端阻力标准值与劲性搅拌桩桩端面积的乘积。性搅拌桩因芯桩伸出水泥土的长度已满足桩基规范对预制桩桩端JGJ79JGJ/T3270.0～1.00.5。0.16~0.140.19~0.160.16。而限于试验条件迄今粘结系数试验中水泥土外界面均未施加法向𝛾ℎL/d较大时经水泥土传递到芯桩表面的法向应力产生的摩擦力对水泥土内S4～S61200mm25m顶荷载9900kN,取极限荷载为9000kN，190kPa28d1MPa0.19800mm,30m11000kN,取极限荷载为000k133kPa28d1MPa0.16JGJ/T330本次修订将水泥土内界面极限侧阻力标准值与芯桩长度范围内主要土层的桩身水泥土立方抗压强度加权平均值之比取0.15~0.17，当主要土层为砂性土时取低值，粘性土时取高值。3.0.71MPa度具有足够的安全度保证上部荷载通过水泥土外界面侧摩阻力向,λ1汉沽试验场地进行的6根劲性搅拌桩现场原型抗拔试验结果，S4～S69000kN至（5000~5500）kN时锚筋拔断，平均极限抗拔承载力不小于5333kN0.60S9～S1110000kN,（7700~8400）kN8167kN.JGJ940.7～0.8，劲性值与混凝土桩相同，参照该规范的建议值对粘性土、粉土取𝜆2𝑖=0.7~0.8，砂土取0.5~0.7。JGJ94JGJ/T4060.85。载力：102）根据现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB501530.0595%JGJ79GB50153-20086.1.4行叠加作为组合截面的抗力指标也不符合可靠度一致性原则；83C203芯采用C3540.7在计入填芯混凝土承载力后为满足不同深度处桩身承载力要求所需的填芯深度，可按式（1）进行计算l0≥(N-0.8fcAcc)⁄1.35U𝑞̅𝑠

（1）式中： N —载基本合的顶向力设值；𝑈—劲性搅拌桩周长(m)；fc—芯桩混凝土轴心抗压强度设计值(kPa)；Acc—芯桩净截面面积(m2)；l0—芯桩填芯混凝土深度（m）；𝑠—劲性搅拌桩芯桩填芯混凝土深度范围内主要土层Qukl0，l0fck,l0图3桩顶填芯范围隔离体平衡Quk=Qslk+𝜓cfckAcc,式两端乘1.35/K，由 Nk=Ra;N1.3Nk; Qsk=Ul0̅sk;̅s=̅skK； K𝜓c=0.85 fck=1.4fc导出：

𝑁−1.352

Uo̅sk≤0.95𝜓ccAcc0≥N-08cAcc⁄1.35UsS9、S10、1200mm30m,芯桩PHC800C130-301420MPa8400kN22根C32—填芯混凝土——水泥土—（抗剪）研究表明界面平均粘结强度主要与填芯混凝土抗拉强度ft、界面:Vj=fnAj (2)fn=𝜓ft (3)式中：Vj—界面抗剪承载力（kN）Aj—界面面积(m2)𝜓—界面粗糙系数fn—界面平均粘结强度(kPa)；JGJ/T330JGJ/T406𝜓=0.21C40=0.21×1710=360kPaC30350kPa0.8fn=280kPa（3）𝜓=0.20200420103。表3试验数据汇总组别试件号管桩填芯混凝土极限拉力Ntu(kN)界面粘结强度fnk(kPa)𝜓破坏模式型号主筋抗拉强度ftk(kPa)深度(m)1PHC-1.0128313600.57桩身环向裂缝界面无滑移AB500A(100)C80200010∅10.7239021.513809800.413沪G5022.013177000.2910.45464.214300.60桩身纵PTC65-向、环400b向裂缝B2实测安徽7∅7.123900.40483.215500.65锚筋拔标准图集面无滑30.35458.015800.66移1PC-AB2.011806300.24桩身环向裂缝镦头拔面无滑移22.012946900.26500C32.512185200.20(100)C602002浙10∅10.7264042.512525300.20G22图集52.012486600.25注：C组1号试件未加载至破坏B1土在界面初始粘结力作用下锚筋与芯桩内壁间的填芯混凝土沿桩4545其竖向分力产生的泊松效应和径向水平分力导致管桩产生径向膨464kN10B30.35mNtufnkfnkNtu，故Ntu𝜓=0.2n=0.2tJGJ94订指定芯桩采用预制混凝土桩，故水平承载能力按现行行业标准JGJ943.3（43.1m性搅拌桩水泥土部分对基桩侧移刚度的贡献加到表征桩周土刚度的m𝛾mJGJ94𝛾m取代原表达式中的m2018D/dL/D1341JGJ106m6.82m8.0JGJ9423D/d=1.510mm长相同的混凝土灌注桩相同。约为第1组无水泥土d=800mm24L/D≥18时，m值随D/d增大快速增大，3组D/d分别为1.0、1.5、2.0实测结果之比为1:3.2:5.7；桩身线刚度很大）时桩长小于在水平荷载作用下的有效桩长，不符合桩弹性变形微分方程的基本假定条件，在桩𝛾m531.512、18300、4675364%，𝛾m别为0.21.5组仅为第3组的452%。6467%，md50%50%。表4汉沽水平静载试验结果组号试桩号桩型桩径比D/d长径比L/D对应水平位移10mm的水平荷载平均值（kN）m（MN/m4）𝛾1Z1、Z2管桩800/800=1.018.0235m=6.81.02GS3、GS4灌注桩1200/1200=1.022475m=8.01.03S9、S10、劲性搅拌桩1200/80022467𝛾m=21.43.2S11=1.54S4、S5、1200/60018375𝛾m=38.55.7S6=2.05S12、1200/800=1.512300𝛾m=10.21.5S13、S146S151200/60012250𝛾m=19.52.9=2.01m1、2m数，第3～6组md数。2𝛾为劲性搅拌桩桩侧土m值的增大系数。D/dL/DL/D<12D/d<1.5时，𝛾取1.0D/d≥1.5时：𝛾=1～2，L/DL≥18D≥1.5时𝛾取～4Dd（本规程表42.1Dd15基技术规范》JGJ94按预制桩确定桩侧土的m值；D/dL/D4.3.7条规定确定𝛾值；𝛾m；（4