《高层建筑混凝土结构技术规程》修订简介技术处徐永基

《高层建筑混凝土结构技术规程》

修订简介

徐永基

中国建筑西北设计研究院

二。一。年九月

《高层建筑混凝土结构技术规程》

修订简介

根据原建设部建标(2006)77号文《关于印发〈工程建设标

准规范制定、修订计划(第一批)〉的通知》的要求，规程编制

组经广泛调研、总结工作体会、地震震害体会和研究成果，参考

有关国际标准和国外先进标准，在广泛征求意见的基础上，对本

规程进行了修订。

本规程包括13章，6个附录，13章为：

1、总则；2、术语和符号；3、结构设计基本规定；4、荷载

和地震作用；5、结构运算分析；6、框架结构设计；7、剪力墙

结构设计；8、框架一剪力墙结构设计；9、筒体结构设计；10、

复杂高层建筑结构设计；11、混合结构设计；12、地下室和基础

设计；13、高层建筑结构施工。

共有三H■条强制性条文，即：3.8.1条；3.9.1条；3.9.3条;

394条；422条；431条；432条；4312条；4316条；5.4.4

条；5.6.1条；5.6.2条；5.6.3条；5.6.4条；6.1.6条；6.3.2条；

6.4.3条;7.2.17条;8.1.5条;8.2.1条;9.2.3条;9.3.7条;10.1.2

条；1027条；10210条；10219条；1033条；10.4.4条；10.5.2

条；1056条；11.1.4条。

-1-

本规程主要的修订内容为：

1、修改了适用范畴。

2、修改、补充了结构平面和立面规则性有关规定。

3、调整了部分结构最大适用高度，增加了8度（0.3g）抗震

设防区房屋最大适用高度规定。

4、增加了结构抗震性能设计基本方法及抗震连续倒塌设计

基本要求。

5、修改、补充了房屋舒服度设计规定。

6、修改、补充了风荷载及地震作用有关内容。

7、调整了“强柱弱梁、强剪弱弯”及部分构件内力调整系

数。

8、修改、补充了框架、剪力墙（含短肢剪力墙）、框架一剪

力墙、筒体结构的有关规定。

9、修改、补充了复杂高层建筑结构的有关规定。

10、混合结构增加了筒中筒结构、钢管混凝土、钢板剪力墙

有关设计规定。

11、补充了地下室设计有关规定。

12、修改、补充了结构施工有关规定。

以下介绍本规程修改的内容。

-2-

总则

1、1.0.2条

本条修订了以下内容：

(1)2002版规程规定适用于10层及10层以上或房屋高度

超过28m的高层民用建筑结构。本次修订为“本规程适用于10

层及10层以上或房屋高度28m的住宅建筑结构和房屋高度大于

24m的其他高层民用建筑结构”。原因是为了与《民用建筑设计

通则》(GB50352-2005)及《高层民用建筑设计防火规范》(GB

50045-95)(2005版)和谐。

需说明两点：

a、住宅建筑结构：当住宅建筑层高较大或住宅底部几层布置

层高较大的商场(商住楼)，其层数虽不到10层，但房屋总高度

已超过28m,这类住宅建筑结构应按本规程设计。

b、高度大于24m的其他高层民用建筑结构是指办公楼、酒

店、综合楼、商场、会议中心、博物馆等高层民用建筑。有的层

数虽不到10层，但层高较高、内部空间较大、变化多、有必要

将这类高度大于24m的结构纳入本规程的适用范畴。高度大于

24m的体育场馆、航站楼、大型火车站等大跨空间结构，其结构

设计应符合国家现行有关标准的规定，本规程可供参考。

-3-

（2）本次修订增加了：本规程不适用于建造在发震断裂最

小避让距离内的高层建筑结构。震害调查在危险地段及发震断裂

最小避让距离内的高层建筑结构，较难避免发生灾害，我国尚缺

乏在上述地段建造高层建筑的工程实践体会及研究成果，因此没

提供有关条款。

发震断裂的最小避让距离见表1（《抗规》（2010）表4.1.7）。

表1发震断裂的最小避让距离（m）

建筑抗震设防类别

建造烈度

甲乙丙丁

8专门研究200100—

9专门研究400200—

2、1.0.3条

新增抗震设计的高层建筑结构，当其房屋高度、规则性、结

构类型等超过本规程的规定或抗震设防标准等有特别要求时，可

采用结构抗震性能设计方法进行补充分析和论证。

高层建筑采用抗震性能设计是针对（1）有特别要求且难以

按本规程规定的常规设计方法进行抗震设计的高层建筑结构;

（2）结构类型或有些部位布置复杂，难以直接按常规方法进行

设计；（3）位于高烈度区（8、9度）的甲、乙类结构或处于抗震

-4-

不利地段的工程，难以确定抗震等级或难以直接按常规方法进行

设计。上述情形可采用结构抗震性能设计方法进行设计。

二术语和符号（略）

三结构设计基本规定

1、3.1.3条

高层建筑结构采用的四种常见的结构体系，本规程包括的范

畴为：

（1）框架结构

本规程不包括下列两种结构体系。

a、无剪力墙或筒体的板柱结构，因为这类结构侧向刚度和抗

震性能差、研究工作不充分、工程实践体会少，暂不列入规程。

b、异形柱框架结构：这类结构已有行业标准《混凝土异形

柱结构技术规程》（JGJ149）,因此本规程也未列入。

（2）剪力墙结构

除剪力墙结构外，尚包括：

-5-

a、部分框支剪力墙结构。

b、具有较多短肢剪力墙且带有筒体或一样剪力墙结构。

（3）框架一剪力墙结构

其中板柱一剪力墙结构的板柱指无纵梁和横梁的无梁楼

盖结构。该体系主要由剪力墙承担侧向力，侧向刚度较大。在高

层建筑中可采用，但其适用高度宜低于框架一剪力墙结构。震

害表明，板柱一剪力墙结构节点破坏较重，包括板的冲切破坏

及柱端破坏等。

（4）筒体结构

筒体结构由于其刚度较大、承载能力高、层数较多时有较大

优势，因此在我国应用较多。但其中一些新颖的结构体系，如巨

型框架结构、巨型桁架结构、悬挂结构等，由于目前应用尚少，

体会不多，尚需对其设计方法加强研究，因此本规程未列入。

2、3.1.3条及3.1.4条

主要强调了高层建筑结构概念设计的原则，明确宜采用规则

的结构，不应采用严重不规则的结构。

（1）规则结构

指体型（平面和立面）规则，结构平面布置平均、对称并具

有较好的抗扭刚度；结构竖向布置平均，结构的刚度、承载力和

质量分布平均，无突变。

-6-

（2）不规则结构

本规程3.4.3-3A7条提出了平面不规则限制的内容；

352-356条提出了竖向不规则限制的内容。

结构方案中仅有个别项目（1-2项）超过上述平面不规则和

竖向不规则规定的限制条件，则认为该结构属不规则结构，但仍

可按本规程有关规定进行设计。

（3）特别不规则

当结构方案中有下列情形之一者，该结构应属特别不规则结构。

1）超过本规程3.4.3条、3.4.5条、3.4.6条、3.5.2条〜356

条中三项“不宜”的限制条件。

2）具有表2所列的一项不规则。

-7-

表2特别不规则项目

序号不规则类型内容

裙房以上有较多楼层考虑偶然偏心的扭转位移比

1扭转偏大

大于1.4o

扭转周期比大于0.9,混合结构扭转周期比大于

2扭转刚度弱

0.85o

3层刚度偏小本层侧向刚度小于相邻上层的50%o

框支墙体的转换构件位置：7度超过5层，8度超

4高位转换

过3层。

5厚板转换7-9度设防的厚板转换结构。

单塔或多塔联合质心与大底盘的质心偏心距大于

6塔楼偏置

底盘相应边长20%o

各部分层数、刚度、布置不同的错层或连体两端塔

7复杂连接

楼显著不规则的结构。

同时具有转换层、加强层、错层、连体和竖向体型

8多重复杂

收进、悬挑情形两种以上。

(4)严重不规则

结构方案不规则程度超过“特别不规则的条件较多时，属于

严重不规则结构，这种方案不应采用，必需对结构方案进行调整。

关于对结构体系的要求《高规》分两类要求：

(1)结构体系应符合的要求(《抗规》定为强条)

a、高层建筑不应采用严重不规则的结构体系。

b、应具有必要的承载能力，刚度和延性。

-8-

C、应避免因部分结构或构件的破坏而导致整个结构丧失承担

重力荷载，风荷载和地震作用的能力。

d、对可能显现的薄弱部位应采取有效的加强措施。

(2)结构体系宜符合的要求

a、结构的竖向和水平布置宜使结构具有合理的刚度和承载力

分布，避免因刚度和承载力局部突变或结构扭转效应而形成薄弱

部位。

b、抗震设计时宜具有多道防线。

3、3.2.1条

高层建筑结构通常柱的轴向力很大，为满足轴压比限值要

求，强调采用高强混凝土，高强度钢筋及型钢混凝土构件和钢管

混凝土构件。

(1)高强混凝土

目前采用C60混凝土已较广泛，可取得较好的效益。

(2)高强度钢筋

目前可大量生产400MPa、500MPa级热轧带肋钢筋和

300MPa级热轧光园钢筋。400Mpa、500MPa级钢筋的强度设计

值比335MPa级钢筋分别提高2。％和45%；300MPa级钢筋的强

度设计值比235MPa级钢筋提高28.5%,节省成效明显。

(3)型钢混凝土柱截面含型钢约5%-8%,但可减小柱截面

-9-

30%左右；钢管混凝土可使柱混凝土处于有效侧向约束，形成三

向应力状态，因而延性和承载力提高较多。

4、3.2.4条

补充了混合结构中钢材的要求：

(1)钢材的屈服强度实侧值与抗拉强度实侧值的比值不应

大于0.85o

(2)钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%。

(3)钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。

5、3.3.1条

关于房屋适用高度进行了以下修订。

(1)增加了8度(0.3g)抗震设防结构的最大适用高度要求。

(2)A级高度高层建筑中，除6度外的框架结构最大适用高

度适当降低，板柱一剪力墙结构最大适用高度适当增加。

(3)取消了在IV类场地上房屋适用的最大高度应适当降低

的规定。

(4)平面和竖向均不规则的结构，其适用的最大高度适当

降低，由”应”改为“宜

对部分框支剪力墙结构，表中规定的最大适用高度已考虑了

框支层的不规则性，而比全落地剪力墙结构降低。故对“平面和

竖向均不规则”，是指框支层以上的结构同时存在平面和竖向不

-10-

规则的情形。

（5）仅有个别墙体不落地，只要框支部分的设计安全合理,

其适用的最大高度可按一样剪力墙结构确定。

关于房屋适用高度尚应注意以下问题：

（1）B级高度未列入框架结构、板柱一剪力墙结构和9

度抗震设计的各类结构。主要原因是研究成果和工程体会不足。

（2）对具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构，其抗震性能尚

待进一步研究。其适用高度比一样剪力墙结构适当降低，7度不

应超过100m,8度（0.2g）不应超过80m,8度（0.3g）不应超

过60m；B级高度及9度A级时高度不应采用这种结构。

（3）对超过B级高度的工程，应通过全国超限高层建筑工

程抗震专家委员会进行审查论证。

6、3.3.3条

高宽比是对结构刚度、整体稳固、承载能力和经济性的宏观

控制，结构安全并不需要满足高宽比要求，主要影响工程的经济

性。

关于结构适用的高宽比，本次修订有以下几点：

（1）不再区分A级高度与B级高度。

（2）将筒中筒结构和框架一核心筒结构的高宽比限值分

开规定，适当提高了筒中筒结构适用的高宽比。

-11-

两点说明：

（1）复杂体型的高层建筑，可按所考虑方向的最小宽度运

算高宽比，但对突出建筑物平面很小的局部结构（如楼梯间、电

梯间等）应不包含在运算宽度内。

（2）带裙房的高层建筑，当裙房的面积和刚度相对于上部

塔楼的面积和刚度较大时，可按裙房以上的塔楼运算房屋的高宽

比。

7、3.4.3条

关于结构平面布置宜符合的要求中，补充了一种对抗震不利

的建筑平面（规程条文说明图1）。

图1角部重叠和细腰平面

图1所示为角部重叠和细腰形平面，中部细腰部分，在地震

-12-

中容易发生震害，特别在凹角部位，应力集中容易使楼板开裂、

破坏，不宜采用。如采用，在这些部分应加大楼板厚度，增加板

内配筋、设置集中配筋的边梁、配置45°斜筋等方法予以加强。

8、3.4.5条

本条主要是限制结构的扭转效应。扭转效应主要从两方面加

以限制：

(1)限制结构平面布置的不规则性，避免产生过大的偏心

而导致结构产生较大的扭转效应。本规程具体规定了与2002版

相同的位移比的具体指标。本次修订在本条注中增加了当楼层的

最大层间位移角不大于本规程3.7.3条规定的限制的0.4倍时，该

楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比

值可适当放松，但不应大于1.6o

(2)限制结构的抗扭刚度不能太弱。

9、3.4.10条

防震缝的宽度，根据2008年汶川地震的震害调查，02规程

规定的防震缝宽度偏小，本次最小宽度由70mm改为100mm。本

条规定与《抗规》(GB50011)是一致的，该值为最小值，在强

烈地震作用下，防震缝两侧的相邻结构仍可能发生局部碰幢而损

坏。

-13-

10、3.5.2条

本次修订对楼层侧向刚度变化的控制方法进行了修改。

中国建筑科学研究院的振动台试验研究表明，框架结构楼层

与上部相邻楼层的侧向刚度比%=性不宜小于0.7与上部相邻

K+A

三层侧向刚度比的平均值不宜小于0.8是合理的。

对框架一剪力墙结构、板柱一剪力墙结构、剪力墙结构、

框架一核心筒结构、筒中筒结构，楼面体系对侧向刚度奉献较

VAh

小，当层高变化时刚度变化不明显，可按％=J£'•定义楼层

侧向刚度比作为判定侧向刚度变化的依据，但控制指标也应作相

应的改变，一样情形按不小于0.9控制；层高变化较大时，对刚

度变化提出更高的要求，按1.1控制；底部嵌固楼层层间位移角

结果较小，因此对底部嵌固楼层与上一层侧向刚度变化作了更严

格的规定按1.5控制。

11、3.5.3条

楼层抗侧力结构的承载能力突变将导致薄弱层破坏，本规程

针对高层建筑结构提出了限制条件。A级高度的高层建筑的楼层

抗侧力结构层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力

的80%,不应小于65%；B级高层不应小于75%。

规程规定柱的受剪承载力可根据柱两端实配钢筋的受弯承

-14-

载力按两端同时屈服的假定失效模式反算；剪力墙可根据实配钢

筋按抗剪设计公式反算；斜撑的受剪承载力可计及轴力的奉献，

应考虑受压屈服的影响。

12、3.5.6条

本条为新增内容。规定楼层质量不宜大于相邻下部楼层质量

的L5倍，这是对质量沿竖向分布不规则的限制。

13、3.5.7条

本条为新增内容。

不宜采用同一楼层刚度和承载力变化同时不满足规则性要

求（本规程3.5.2条和3.5.3条）的结构。因为这类结构对抗震十

分不利，应尽量避免。

14、3.5.8条

本条为02规程第5.1.14条的修改。通常刚度变化不符合本

规程3.5.2条要求的楼层，称为脆弱层；承载力变化不符合本规

程3.5.3条要求的楼层称为薄弱层。为方便起见，本规程将脆弱

层、薄弱层及竖向抗侧力构件不连续的楼层统称为结构薄弱层。

为提高安全度，本次修订将结构薄弱层在地震作用标准值作用下

的剪力增大系数原02规定1.15改为1.25,适当提高安全度要求。

15、3.5.9条

取消了02规程关于结构顶层部分墙、柱形成空旷房间时，

-15-

宜进行弹性或弹塑性时程分析补充运算并采取有效构造措施的

规定。

16、3.6.2条

目前钢筋混凝土剪力墙结构中采用预制楼板的情形较少，本

次修定取消了有关预制板与现浇剪力墙连接的构造要求；6、7度

时采用装配整体式楼盖时，预制板在梁上搁置长度由02规程的

35mm增力口至U50mm。

17、3.7.3条

规程表3.7.3楼层层间最大位移与层高之比的限值，表中将

“框支层”改为“除框架外的转换层”，它包括了框架一剪力

墙结构和筒体结构的托柱或托墙转换以及部分框支剪力墙结构

的框支层。

18、3.7.4条

本条修订新增加了高度大于150m的结构应验算罕遇地震下

结构的弹塑性变形的要求。

19、3.7.6条

高层建筑不小于150m的高层混凝土建筑结构，应满足风振

舒服度的要求。

（1）舒服度与风振加速度的关系，见表3。

-16-

表3舒服度与风振加速度关系

不舒服的程度建筑物的加速度

无感觉<0.005g

有感0.005g~0.015g

扰人0.015g~0.05g

十分扰人0.05g~0.15g

不能忍耐>0.15g

(2)根据国内外研究成果，规程规定了按《建筑荷载规范》

(GB50009)规定的10年一遇的风荷载值运算或专门风洞试验

确定的结构顶点最大加速度Omax不应超过的限值为：对住宅、公

寓不大于0.15m/s2,对办公楼、旅社不大于0.25m/s2。

(3)关于高层建筑的风振加速度包括顺风向最大加速度、

横风向最大加速度和扭转角速度。建议按现行行业标准《高层民

用建筑钢结构技术规程》(JGJ99)进行运算。

(4)本次修订，明确了运算舒服度时的结构阻尼比。对混

凝土结构取0.02,对混合结构可根据房屋高度和结构类型取

0.01〜0.02。

20、3.7.7条

本条为新增内容。

我国大跨楼盖结构正在兴起，这类楼盖结构的舒服度是一项

重要的设计内容。

-17-

一样情形下，楼盖结构竖向频率不宜小于3HZ,以保证结构

具有适宜的舒服度。当楼盖结构的竖向频率小于3Hz时，其楼盖

结构的振动加速度可按本规程附录A运算，宜采用时程分析法进

行运算，也可采用简化近似方法运算。其竖向振动加速度峰值不

应超过规程表3.7.7的规定。

21、3.9.3条及3.9.4条

关于高层建筑结构的抗震等级，本次修订有以下改变。

(1)框架结构不再以高度划分。

(2)不包括24m以下结构的抗震等级。

(3)3.9.3条注3,增加了对于房屋高度不超过60m的框架一

核心筒结构，其作为筒体结构的空间作用已不明显，更接近框架

-剪力墙结构，因此其抗震等级答应按框架一剪力墙结构采

用。

22、3.9.6条

规定与主楼相连的裙房的抗震等级，除应按裙房本身确定

外，“相关范畴”不应低于主楼的抗震等级。本条中“相关范畴”,

一样指主楼外延三跨的裙房结构。裙房偏置时，其端部有较大扭

转效应，也需适当加强。

23、3.10节

特一级构件设计规定有两点修改：

-18-

(1)特一级剪力墙，筒体墙其剪力设计值应按考虑地震作

用组合的剪力运算值的1.4倍采用(02规程为1.2倍)。

(2)特一级连梁的要求同一级，取消了02规程设置交叉暗

撑的要求。

24、3.11节

结构抗震性能设计整节为新增内容。

抗震性能化设计是规程新增的内容，结合当前技术和经济条

件，谨慎发展性能化目标设计方法，明确规定需要进行可行性论

证。一样需综合考虑使用功能、设防烈度、结构的不规则程度和

类型、结构发挥延性变形的能力、造价、震后的各种缺失及修复

难度等因素，不同的抗震设防类别，其性能设计选用不同的抗震

性能目标要求。

24、3.12节

抗连续倒塌设计基本要求，整节为新增内容。

(1)结构连续倒塌是指结构因突发事件或严重超载而造成

局部结构破坏失效。继而引起与失效破坏构件相连的构件连续破

坏，最终导致相对于初始局部破坏更大范畴的倒塌破坏。结构产

生局部构件失效后，破坏范畴可能沿水平方向和竖直方向发展，

其中破坏沿竖向发展影响更为突出。当偶然因素导致局部结构破

坏失效时，如果整体结构不能形成有效的多重荷载传递路径，破

-19-

坏范畴就可能沿水平或竖直方向蔓延，最终导致结构发生大范畴

的倒塌甚至是整体倒塌。

(2)结构抗连续倒塌、概念设计的要求是：规定安全等级

为一级时，应满足连续倒塌概念设计的要求；安全等级一级且有

特别要求时，可采用拆除构件方法进行抗连续倒塌设计。

(3)抗连续倒塌概念设计的内容为：

a、应具有在偶然作用发生时适宜的抗连续倒塌能力，不答应

采用摩擦连接传递重力荷载，应采用构件连接传递重力荷载。

b、应具有适宜的余外约束性、整体连续性、稳固性和延性。

c、水平构件应具有一定的反向承载力，如连续梁边支座非地

震区简支梁支座顶面及连续梁、框架梁梁中支座底面应有一定数

量的配筋及合适的锚固连接构造，防止偶然作用发生时，该构件

产生过大破坏。

(4)抗连续倒塌的拆除构件方法的内容为：

该方法主要引自美、英有关规范规定。

a、逐个分别拆除结构周边柱、底层内部柱以及转换桁架腹杆

等重要构件。

b、可采用弹性静力方法分析剩余结构的内力与变形。

c、剩余结构构件承载力应满足下式要求：

-20-

Rd^BSd

式中：s”一一剩余结构构件效应设计值；

Rd——剩余结构构件承载力设计值；

B——效应折减系数。对中部水平构件取0.67,对其

他构件取l.Oo

d、剩余结构构件效应设计值按下式运算，剩余结构基本处

于弹性工作状态。

S"=%3GK+Z匕）+^W^WK

式中：SGK——永久荷载标准值产生的效应；

SQi.K——第，个竖向可变荷载标准值产生的效应；

SWK——风荷载标准值产生的效应；

Wqi——可变荷载的准永久值系数；

Ww——风荷载组合值系数，取0.2；

T]d——竖向荷载动力放大系数。当构件直接与被拆

除竖向构件相连时取2.0,其他构件取1.0。

d、构件截面承载力运算时，混凝土强度可取标准值；钢材

强度，正截面承载力验算时，可取标准值的L25倍，受剪承载力

验算时可取标准值。

-21-

e、当拆除某构件不能满足结构抗连续倒塌设计要求时，在该

构件表面附加GOkN/n?侧向偶然作用标准值，此时其承载力应满

足下列要求：

Rd之Sd

Sd=1，2SGK+0.7SQK+L3sM

式中：Rd——构件承载力设计值；

s,——作用组合的效应设计值；

SGK——永久荷载标准值产生的效应；

SQK——活荷载标准值产生的效应；

5小一一侧向偶然作用标准值产生的效应o

四荷载和地震作用

1、4.2.2条（强制性条文）

对风荷载比较敏锐的高层建筑，其承载力设计时应按基本风

压的L1倍采用。相对02规程作如下修订：

（1）取消了对“特别重要”的高层建筑的风荷载增大要求,

主要原因是重要的建筑结构，其重要性已通过结构的重要性系数

-22-

/o体现。

（2）对于正常使用极限状态设计（如位移运算），其要求可

比承载力设计适当降低，一样可采用基本风压值确定。

（3）对风荷载比较敏锐的高层建筑结构，风荷载运算时不

再强调按100年重现期的风压值采用，而是直接按基本风压值增

大10%采用。

（4）对风荷载是否敏锐，主要与高层建筑的体型、结构体

系和自振特性有关，目前尚无实用的划分标准。一样情形，对房

屋高度大于60m的高层建筑，承载力设计时风荷载运算可按基本

风压的1.1倍采用；对于房屋高度不超过60m的高层建筑，风荷

载取值是否提高，由设计人员确定。

（5）本条规定适用于使用年限为50年和100年的高层建筑

结构。

2、4.2.8条、4.2.9条

该两条均为新增内容。

（1）提醒设计人员应考虑结构横风向风振对高层建筑特别

是超高层建筑的影响。结构高宽比较大，结构顶点风速大于临界

风速时，可能引起较明显的结构横风向振动，甚至显现横风向振

动大于顺风向作用效应的情形。《建筑结构荷载规范》对园形平

面结构的横风向风振作用作出了规定。当结构体型复杂时，宜通

-23-

过风洞试验确定横风向振动的等效荷载。

（2）横风向效应与顺风向效应是同时发生的，因此必须考

虑两者的效应组合。对于结构侧向位移控制仍可按同时考虑横风

向与顺风向影响后的运算主轴方向位移确定，不必按矢量和方向

控制结构的层间位移。

3、4.2.10条

取消了02规程中房屋高度150m以上才考虑风洞试验的限制

条件。对结构平面及立面形状复杂、开洞或连体建筑及周围地势

环境复杂的结构，都建议进行风洞试验。

4、4.3.2条

高层建筑结构地震作用的运算本次修订了以下内容：

增加大跨度（指跨度大于24m的楼盖结构及跨度大于8m的

转换结构）、长悬臂结构（跨度大于2m的悬挑结构）7度（0.15g）

时也应计入竖向地震作用的影响。

5、4.3.3条

关于运算单向地震时应考虑偶然偏心的影响9=±0.054是考

虑到结构地震动力及反应过程中：（1）可能由于地面扭转运动;

（2）结构实际刚度；（3）质量分布相对于运算假定值的偏差；（4）

在弹塑性反应过程中各抗侧结构刚度退化程度不同等原因引起

扭转反应增大，特别是目前对地面运动扭转分量的强震实侧记录

-24-

很少，地震作用运算中还不能考虑输入地面运动扭转分量。因此

采用了附加偶然偏心运算这种实用方法。

采用底部剪力法运算地震作用时，也应考虑偶然偏心影响。

对结构平面有局部突出时，建筑物总长度4可按回转半径相

等的原则，简化为无局部突出的平面进行运算。例：图2所示平

面，可按下述公式运算建筑物长度〃。

图2局部突出的平面

若b/B及h/H小于1/4时Li=B+Bi

一等（1+3.

当沿X方向，两侧均突出bx/z时，也可近似按上式运算。

-25-

6、4.3.5条

关于进行结构时程分析时输入地震波作了如下修订：

(1)将02规程地震波的连续时间不宜小于建筑结构基本自

振周期的3-4倍，也不宜少于12s改为基本自振周期的5倍和15S。

地震影响加速度时程曲线，要满足地震动三要素的要求：

a、频率谱特性：根据所处的场地类别和设计地震分组确定的

地震影响系数曲线确定。

b、有效峰值：按表4采用。

c、地震加速度曲线的有效连续时间：输入地震加速度时程曲

线的有效连续时间，一样从首次达到该时程曲线最大峰值的10%

那一点起，到最后一点达到最大峰值的10%为止，约为结构基本

周期的5-10倍。

表4时程分析时输入地震加速度的最大值(cm/s2)

7度7度8度8度

设防烈度6度9度

(0.10g)(0.15g)(0.2g)(0.30g)

多遇地震18355570110140

设防地震50100150200300400

罕遇地震120220310400510620

(2)根据结构抗震性能设计的规定，本次修订增补了表4

设防地震(中震)和6度时的数值。

-26-

(3)增加了当取七组和七组以上时程曲线进行运算时，结

构地震作用效应可取时程法运算结果的平均值与振型分解反应

谱法运算结果的较大值。

7、4.3.7条

水平地震影响系数最大值。max本次修订增加了：

(1)增加了7度(0.15g)和8度(0.30g)的amax值。

(2)为配合结构抗震性能设计的需求，增加了设防烈度(中

震)和6度时的Omax值。

(3)《抗规》场地一节将建筑场地划分为I、II、in、IV类,

其中I类又细分为I。及I1两段类，因此《规程》表437-2特点

周期Tg(S)按五类给出。

8、4.3.8条

弹性反应谱法理论是现阶段抗震设计的最基本理论。本次修

订对地震反应谱曲线的运算表达式未变，但对其参数公式进行了

调整，见表5。

-27-

表5地震影响系数曲线参数公式调整

参数02《高规》本规程

曲线下降段0.05—70.05—4

/=n0.n9+..........-/=n0o.9+..........-

的衰减系数70.5+570.3+67

直线下降段

…0.05

的下降斜率7=002+(0.05—7)/877,=0.02+---------

14+32二

调整系数7

阻尼调整系10.05—？

-1+°”〃2—I+

数%-0.06+1.74-0.08+1.6<

通过以上调整，达到了以下成效：

(1)阻尼比为5%的地震影响系数坚持不变。

(2)基本解决了01《抗规》在长周期不同阻尼比地震影响

系数曲线交叉，大阻尼曲线值高于小阻尼曲线值的不合理现象。

(3)降低了小阻尼(0.02〜0.03)的地震影响系数值，最大

降低幅度达18%o略提高了阻尼比0.06-0.10范畴的地震影响系

数值，长周期部分最大增幅约5%。

(4)适当降低了大阻尼(0.20〜0.30)的地震影响系数值，

在5Tg周期内基本不变；长周期部分最大降幅约10%,扩大了消

能减震技术的应用范畴。

9、4.3.12条

(1)由于地震影响系数在长周期下降较快，对基本周期大

-28-

于3.5S的结构，据此运算所得的水平地震作用下的结构效应可能

偏小。而对长周期结构、地震地面运动速度和位移可能对结构的

破坏具有更大的影响，但目前采用的振型分解反应谱法无法对此

作出合理的估量。为安全考虑，增加了对各楼层水平地震剪力最

小值的要求。规程表4.3.12规定了不同设防烈度下的楼层最小地

震剪力系数值，当不满足时，结构总剪力和各楼层的水平地震剪

力均需要进行调整或改变结构布置，使之满足要求。

（2）本次修订补充了6度时的最小地震剪力系数的规定。

（3）对于薄弱层，即侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗

侧力构件连续性不满足竖向不规则要求时（本规程3.5.2条、3.5.3

条、354条）。应对于地震作用标准值的剪力乘以1.25增大系数,

放大后，由于该结构为竖向不规则结构的薄弱层，尚需满足该层

地震剪力不小于本规程表4.3.12中数值的1.15倍。

10、4.3.14条、4.3.15条

新增条文。

（1）对于大跨度结构（跨度大于24m及跨度大于12m的转

换结构和连体结构）及长悬挑结构（悬挑长度大于5m）需采用

时程分析法或反应谱法进行竖向地震的分析。竖向地震反应谱采

用水平反应谱的65%,但竖向反应谱的特点周期特别在远震中明

显小于水平反应谱，故本条规定，特点周期均按第一组采用。对

-29-

处于发震断裂lOKm以内的场地，最大值可能接近水平谱，特点

周期小于水平谱。

（2）对跨度较大、所处位置较高的情形，应按本规程4313

条、4.3.14条的规定进行运算，但其运算结果不宜小于

FEVK=%,maxG«g°

式中：FEVi——结构总竖向地震作用标准值；

%,皿——结构竖向地震影响系数最大值；

G组——结构等效总重力荷载代表值。

（3）对跨度或悬挑长度不大于本规程4.3.14条规定的大跨

结构和悬挑结构，可按本规程的竖向地震作用系数乘以相应的重

力荷载代表值作为竖向地震作用标准值。规程表4.3.15增加了6

度、8度（0.30g）的竖向地震作用系数。

11、4.3.17条

高层建筑结构的运算自振周期折减系数作了如下修订。

（1）将“填充砖墙”改为“砌体墙”，但不包括采用柔性连

接的填充墙或刚度很小的轻质砌体填充墙。

（2）增加了框架核心筒结构周期折减系数的规定。

（3）将剪力墙结构的周期折减系数由0.9-L0调整为0.8-1.0o

目前有些剪力墙结构布置的填充墙较多，其周期折减系数可取

-30-

0.8o

五结构运算分析

1、5.1.9条

高层建筑结构是逐层施工完成的，其竖向刚度和竖向荷载

（如自重和施工荷载）也是逐层形成的。这种情形与结构刚度一

次形成，竖向荷载一次施加的运算方法存在较大差异。本次修订,

增加了复杂结构及150m以上高层建筑应考虑施工过程的影响。

2、5.1.11条

关于型钢混凝土和钢管混凝土构件的运算，目前已可以实现

在整体模型中直接考虑型钢混凝土和钢管混凝土构件。因此取消

了02规程关于将型钢混凝土和钢管混凝土构件等效为混凝土构

件运算的规定。

3、5.1.14条

本条为新增内容.

多塔楼结构振动形状复杂，整体模型运算有时不容易判定结

构的合理性；需增加分塔楼模型分析，取两者不利结果进行设计。

分塔运算时，当塔楼周边的裙楼超过两跨，分塔至少附带两

-31-

跨裙楼进行设计。

4、5.2.1条

关于对剪力墙连梁予以折减问题，明确以下几点：

（1）明确仅在有地震作用的组合中可对连梁刚度进行折减,

对无地震作用参与的组合，如重力荷载与风的组合，不能考虑连

梁刚度的折减。

（2）连梁刚度折减是考虑在不影响承担竖向荷载的前提下,

答应连梁适当开裂，将内力转移到墙体上。因此低烈度时可少折

减一些（6、7度可取0.7）,高烈度时可多折减一些（8、9度时

可取0.5）o

（3）当连梁跨高比较大时（如大于5）,重力作用效应比风

或地震作用效应更明显，此时可不进行梁刚度折减以控制正常使

用阶段梁裂缝的发生和发展。

5、5.3.7条

当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层与首层

侧向刚度比不宜小于2o在运算地下结构楼层侧向刚度时，可考

虑地上结构以外的地下室相关部位，相关部位指地上结构四周外

扩不超过三跨的范畴。

6、5.5.1条

本条为新增条文。

-32-

(1)采用弹塑性运算分析，主要用于重要的建筑物，超高

层建筑结构，复杂的高层建筑结构。

(2)根据工程的重要性，破坏后的危害性及修复的难易程

度，按本规程3.11节确定结构的抗震性能目标，根据性能目标的

要求，进行结构弹塑性运算分析。

(3)根据结构构件的性能和分析进度要求，在建立结构运

算模型时，采用合适的简化模型，如梁、柱、斜撑采用一维单元;

墙、板可采用二维单元或三维单元。

(4)结构构件的几何尺寸、钢筋、型钢和混合结构的钢构

件应按实际情形参与运算。

(5)结构材料(钢筋、型钢、混凝土等)的力学性能指标

(如变形模量、强度取值等)及本构关系，应根据实际情形合理

选用。如材料强度可分别取设计值、标准值、抗拉极限值或实测

值、实测平均值等。结构本构关系直接影响弹塑性分析结果，钢

筋和混凝土材料的本构关系可按《混凝土结构设计规范》(GB

50010)附录C的规定采用。

(6)由于结构弹塑性变形比弹性变形大很多，为提高运算

结果的可靠性，考虑结构几何非线性进行运算是必要的。

(7)进行动力弹塑性运算时，地面运动加速度时程的选取,

预估罕遇地震作用时的峰值加速度取值以及运算结果的选用，按

-33-

本规程435条执行。

(8)与弹性静力分析运算相比，结构的弹塑性分析具有更

大的确定性，因此对运算分析结果应进行认真的分析和判定。

7、5.5.2条

对6度抗震设计的结构，也要进行薄弱层的验算。

8、5.6.1条

荷载基本组合的效应设计值有以下变化：

(1)荷载基本组合的效应设计值公式为

=

SdYG^GK+/L%/QSQK+V/W/W^WK

增加了考虑结构设计使用年限的荷载调整系数九，设计使用

年限为50年时取1.0,设计使用年限为100年时取l.lo

(2)上述公式仅适用于作用和作用效应呈线性对应关系的

情形，如呈非线性关系，则作用组合应符合《工程结构可靠性设

计统一标准》的有关规定。

9、5.6.4条

表5.6.4条有地震作用组合时荷载和作用分项系数增加了以

下内容。

(1)增加了7度竖向地震的要求。

(2)增加了竖向地震与水平地震组合时，竖向地震力为主

的组合的分项系数值。

-34-

六框架结构设计

1、6.1.2条

抗震设计的框架结构，由“不宜”改为“不应”采用单跨框

架。震害表明，单跨框架特别是层数较多的高层建筑，震害严重。

单跨框架结构冗余度低不应采用。

单跨框架结构是指整栋建筑全部或绝大部分采用单跨框架

结构，不包括仅局部为单跨框架的框架结构。

2、6.1.4条

新增条文。

2008汶川地震震害表明，框架结构中的楼梯及周边构件破坏

严重。本次修订，增加了对楼梯设计的抗震要求。

（1）框架结构中楼梯构件的组合内力设计值应包括与地震

作用效应的组合，楼梯梁、柱的抗震等级应与框架结构相同。

（2）框架结构中，钢筋混凝土楼梯自身的刚度对结构地震

作用和地震反应有较大的影响。如果楼梯布置不当会造成结构平

面不规则，设计时应尽量避免。

（3）震害调查，发觉框架结构楼梯板破坏严重，显现被拉

断的情形，因此应进行抗震设计，并加强构造措施，采用双层双

向配筋。

-35-

3、6.1.5条

汶川地震震害发觉，框架结构填充墙破坏严重，为此，对填

充墙要求增加了以下几点：

（1）明确了用于填充墙的砌块强度等级不应低于MU5o采

用轻质砌块时，不应低于MU2.5。

（2）提高了砌体填充墙与主体结构的拉结要求，7度时拉筋

亦宜沿墙全长贯通。

（3）提高了构造柱的设置要求，增加了当墙长大于层高的2

倍时，宜设置间距不大于4m的构造柱。

（4）新增了楼梯间采用砌体填充墙时，应设置间距不大于

层高且不大于4m的钢筋混凝土构造柱，并宜采用钢丝网砂浆面

层加强。

4、6.1.8条

新增内容.

不与框架柱（包括框一剪结构中的柱）相连的次梁，可按

非抗震设计。与梁相连的次梁不参与抗震，其构造可按非抗震要

求设计，即梁端箍筋不需加密，仅需满足抗剪要求；其间距可按

非抗震构件的要求；箍筋弯90°即可；纵筋锚固、搭接等可按非

抗震要求。如一端与梁、另一端与框架柱相连，则与框架柱相连

的一端应满足框架梁的要求。

-36-

5、6.2.1条

框架柱的延性比梁的延性小，若框架柱形成了塑性较，就会

产生较大的侧移，并影响结构承担垂直荷载的能力。为此，在框

架柱的设计中，有目的地增大柱端弯矩设计值，实现“强柱弱梁”

的概念设计要求。

（1）对二、三级框架结构的柱端弯矩增大系数由02规程的

1.2、1.1分别提高至1.5、1.3。由于本规程的框架结构不含四级，

故取消了四级的规定。

（2）一级框架结构和9度时的框架应按实配钢筋进行“强

柱弱梁”验算。

（3）增加了在梁端实配钢筋运算中，应计入梁有效翼缘宽

度范畴内楼板钢筋的要求。梁的有效翼缘宽度取值，可取梁两侧

各6倍板厚范畴。

（4）对二、三级框架，仅提高了柱端弯矩增大系数，未要

求采用实配反算。但当框架梁按最小配筋构造配筋时，为避免显

现因梁的实际受弯承载力与弯矩设计值相差太多而无法实现“强

柱弱梁”的情形宜采用实配反算的方法进行柱的受弯承载力设

计，但实配系数以不得低于1」。

6、6.2.2条

纯框架结构（不包括其他类型中的框架）的底层柱下端，在

-37-

强震作用下不能避免显现塑性较。为提高抗震安全度，推迟塑性

较的显现，将框架结构底层柱下端弯矩设计值增大系数”由02

规程一、二、三级的1.5、1.25、1.15分别调整为1.7、1.5、1.3o

7、6.2.3条

为满足框架柱、框支柱“强剪弱弯”的要求，作了以下修订。

（1）对纯框架结构，二、三级时柱端剪力增大系数%,由02

规程的1.2、1.1分别提高至1.3、1.2。

（2）对其他结构的框架，增加了四级框架柱的加.为1.1的要

求。

8、6.2.4条

抗震设计时，框架角柱承担双向地震作用，扭转效应较大，

应对其弯矩设计值、剪力设计值增大10%。本次增加四级框架柱

也应符合上述要求。

9、6.2.5条

增加了抗震设计时，框架梁端截面组合的剪力设计值，当为

一级框架及9度时的框架，需按实配钢筋运算正截面抗震受弯承

载力"黑及“黑时应计入受压钢筋，包括有效翼缘宽度范畴内的

楼板钢筋。

10、6.2.7条

（1）增加了对三级框架节点核心区进行抗剪验算的要求。

-38-

(2)节点核心区的验算，可按《混凝土设计规范》(GB50010)

的有关规定执行。

11V6.3.2条

本条有以下修订。

(1)取消了02规程对框架梁最大配筋率不应大于2.5%的强

制性要求，改为一样要求，放在6.3.3条中。主要为了保证梁端

截面的延性，配筋过密影响混凝土的浇筑质量。

(2)表632-2增加了注2。“一、二级抗震等级的框架梁，

当箍筋直径大于12mm且肢数不少于4肢时，箍筋加密区最大间

距答应适当放松，但不应大于150mm”。以利于混凝土的浇捣。

12、6.3.3条

梁纵向钢筋的配置，增加了以下内容：

(1)参考国外规范，规定梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应

大于2.75%,以保证梁的延性。

(2)增加了对三级抗震等级的框架梁，贯通中柱的纵向钢

筋的直径要求。以保证梁在反覆荷载作用时钢筋滑移。

13、6.3.4条

给出了非抗震设计时，框架梁受弯、剪、扭时，梁箍筋面积

配筋率和受扭纵向钢筋的面积配筋率的最小要求公式。

-39-

14、6.3.7条

框架梁上开洞的要求为新增内容。

(1)当承担均布荷载时，在跨度中部1/3区段内，剪力较小,

答应洞口高度不应大于梁高的0.4倍。如大于以上范畴，应通过

承载力验算，合理配筋。

(2)在梁两端接近支座处开洞不宜过大，且必须通过运算,

加强配筋。

(3)当梁跨中有集中荷载时，应根据具体情形另行考虑。

15、6.4.1条

本次修订提高了抗震设计时对柱截面最小尺寸的要求。一、

二、三级抗震设计时，矩形截面柱最小截面尺寸由300mm改为

400mm；园柱最小直径由350mm改为450mm。

16、6.4.2条

为保证框架柱的延性，对轴压比提出了要求，本次修订有以

下内容。

(1)增加了四级抗震轴压比限值的规定。

(2)框架结构比02高规限值降低了0.05o

(3)框架一剪力墙等结构中的三级框架柱限值降低了

0.05o

(4)当采用框架柱配置芯柱达到放宽柱轴压比的限值时，

-40-

对芯柱的截面增加了以下要求:

a、当柱截面为矩形时，芯柱也可采用矩形截面；边长不宜小

于柱截面相应边长的1/3o

b、当柱截面为正方形时，芯柱可采用正方形或园形，其边

长或直径不宜小于柱截面边长的1/3o

c、当柱截面为园形时，芯柱宜采用园形，其直径不宜小于柱

截面直径的1/3o

17、6.4.3条

柱的纵向钢筋和箍筋配置作了如下修订：

(1)柱纵向受力钢筋最小配筋百分率，本规程是以500MPa

级钢筋为基准的，与02规程相比，对335Mpa及400MPa级钢筋

的最小配筋率略有提高，对框架结构的边柱和中柱的最小配筋百

分率提高了O.lo

(2)增加了一级框架柱端加密区箍筋可适当放松的规定，

以保证混凝土的浇筑质量，但应注意箍筋间距放宽后，尚需满足

柱体积配箍率的要求。

18、6.4.4条

调整了非抗震设计时柱的纵向钢筋间距由350mm改为

300mm；明确四级抗震设计时，柱纵筋间距同非抗震设计。

-41-

19、6.4.7条

柱加密区范畴内箍筋的体积配箍率有以下修订：

（1）在运算箍筋体积配箍率时，箍筋或拉筋的抗拉强度设

计值&取消了超过360N/mm2时应按360N/mm2运算的规定，这

样可以更合理的采用高强度钢筋。

（2）取消了“运算复合箍筋的体积配箍率时，应扣除重叠

部分的箍筋体积”的要求。

20x6.4.11条

本条为新增内容。

为便于浇捣混凝土，在柱中心需留出300mmX300mm的空

位，以利于导管将混凝土引入柱底。

七剪力墙结构设计

1、7.1.1条

关于剪力墙洞口的布置应注意以下问题：

（1）洞口的布置宜规则开洞，成列成排布置，能形成明确

的墙肢与连梁。这样应力分布比较规则，与当前应用的程序运算

简图较符合。

-42-

（2）错洞剪力墙和叠合错洞剪力墙的应力分布复杂，运算

与构造都较困难，因此：

a、剪力墙底部加强部位，是塑性较显现及保证剪力墙安全的

重要部位，一、二、三级剪力墙的底部加强部位不宜采用错洞布

置,如无法避免错洞墙，应控制错洞墙洞口的水平距离不小于2m,

并仔细运算分析，在洞口周边采取有效构造措施（图3a、3b）。

b、一、二、三级抗震设计的剪力墙全高都不宜采用叠合错

洞墙，如无法避免叠合错洞布置时，应按有限元方法仔细运算分

析，并在洞口周边采取加强措施（图3c）或在洞口不规则部位采

用其他轻质材料填充，将叠合洞口转化为规则洞口（图3d）。

（a）一样错洞墙（b）底部局部错洞墙

-43-

（c）叠合错洞墙构造之一（d）叠合错洞墙构造之二

图3剪力墙洞口不对齐时的构造措施

2、7.1.2条

细高的剪力墙（高宽比大于3）容易设计成具有延性的弯曲

破坏型剪力墙，符合剪力墙结构应具有延性的要求。当墙长很大

时，可通过开设洞口将长墙分成较小的墙段，使每个墙段成为高

宽比大于3较平均的独立墙肢或联肢墙，分割洞口上可设置约束

弯矩较小的弱连梁（跨高比宜大于6）。

当墙段长度（即墙段截面高度）很长时，受弯后裂缝宽度会

较大，墙体配筋易拉断，因此规定墙段长度不宜大于8m。

3、7.1.2条

-44-

关于连梁的设计有两类：

(1)跨高比小于5的连梁：连梁弯矩以水平荷载作用下产

生的弯矩与剪力为主，竖向荷载作用下的弯矩影响较小，这类连

梁对剪切变形敏锐，容易产生剪切裂缝，应按连梁设计的规定进

行设计。

(2)跨高比不小于5的连梁，宜按框架梁进行设计，其抗

震等级与所连接的剪力墙抗震等级相同。

4、7.1.4条

为保证剪力墙底部显现塑性较后具有足够大的延性，需要提

高其抗剪破坏能力、设计边缘构件等，形成底部加强部位。本次

修订加强部位定为剪力墙高度的1/10与两层层高二者的较大值。

并明确当地下室顶板不作为嵌固端时，剪力墙底部加强部位的设

计宜延伸至嵌固部位。

5、7.1.6条

当剪力墙与平面外方向的大梁连接时，墙肢平面外承担弯

矩，当梁高大于2倍墙厚时，刚性连接梁的梁端弯矩将使剪力墙

平面外产生较大的弯矩，此时为保证剪力墙的安全，应设置壁柱

或墙内设置暗柱。对壁柱及暗柱的截面、配筋、钢筋锚固等见规

程条文。

6、7.1.7条

-45-

剪力墙与柱均为压弯构件，其压弯破坏状态及运算原理基本

相同，但截面配筋构造却不相同，配筋运算方法也不相同，为此,

本规程将墙截面高厚比如/鬣宜大于4,作为按墙进行截面设计的

分界点，&//不大于4,按柱进行截