600MW机组管道及通流部分设计

摘要

热力发电厂的迅速发展使之成为我国现今发电的主要方式之一。由于近几十年能

源的紧张，对电力供应的可靠性要求越来越高，加之我们对环境保护要求的提高使得

我们不得不考虑采用高效的方法转化更多的电能。为此我们选择设计的热力发电厂是

高参数、大容量、技术已经成熟的600MW机组。

在本次设计中，我们以设计原则性热力系统及燃烧系统为主要目的。我们以节约

能源、节约用地、节约用水、节约材料、提高热经济性、增加热力系统的合理性、运

行的安全性为主要目标，依据《火力发电厂设计技术规程》并且查阅了相关资料完成

了热力系统计算及其辅助设备的选择。我们还根据《2000典管手册》为热力系统的

主要管道、各级抽汽管道、燃烧系统的主要管道和烟风系统的管道进行了选型。

关键词：热力系统、燃烧系统、原则性

Abstract

Thermalpowerplantsrapiddevelopedrapidlytooneoftheleadingpowergeneration

inChinatoday.Astheenergywasintensioninrecentdecades,theelectricitysupplywas

growingreliability,bothandourenvironmentalmoreandmoreimprotenthasenabledusto

consideradoptingmoreefficientmethodsofpowerconversion.Forthesereasonwehave

chosentodesignthethermalpowerplantswhichisahigh-parameterandhigh-capacityand

technologyisripeforthe600MWunit.

Inthisdesign,ourpurposeistodesignthermalsystemsandcombustionsystem.We

havetoconserveenergy,economicaluseoflandandwaterconservation,materialsavings

andimprovetheeconomyofheat,thermalsystemtoincreasethereasonablenessofthe

securityoperationasthemaintarget,allofthesearebasedon"thermalpowerplantdesign

technologypointoforder"andaccesstorelevantinformationtocompletetheThermal

Systemanditsancillaryequipmentcalculatedchoice.Wearealsoinaccordancewiththe

"Codeof2000manual'1forthethermalsystemofthemainchannels,alllevelsof

extractionpipes,themaincombustionsystempipesandbreathingairsystemforthe

selectionofthepipeline.

Keywords：Thermalsystems,combustionsystems,principled

目录

绪论................................................................1

第一章概述........................................................2

1.1主要设计原则..................................................2

1.2设计内容.......................................................2

第二章原则性热力系统的拟定和计算..................................3

2.1汽轮机发电机组和锅炉型式、容量的选择...........................3

2.1.1汽轮机.....................................................3

2.1.2锅炉......................................................4

2.2原则性热力系统的拟定及计算.....................................5

2.2.1原则性热力系统的拟定.......................................5

2.2.2原则性热力系统的计算.......................................8

第三章主要管道的计算及选择......................................20

3.1设计原则.....................................................20

3.1.1设计压力..................................................20

3.1.2设计温度..................................................20

3.2设计计算......................................................20

第四章全面性热力系统的拟定及其辅助设备..........................27

4.1主蒸汽系统...................................................27

4.2再热蒸汽系统..................................................27

4.3轴封蒸汽系统..................................................28

4.4旁路系统......................................................30

4.5给水系统及其设备...............................................31

4.6加热器疏水及排气系统..........................................31

4.7真空抽汽系统..................................................32

4.8辅助蒸汽系统..................................................33

4.9凝结水系统及其设备.............................................33

4.10循环水系统...................................................34

第五章燃烧系统及辅助设备的选择..................................36

5.1锅炉燃煤量的计算原则及计算....................................36

5.1.1锅炉燃煤量的计算原则......................................36

5.1.2锅炉燃煤量的计算.........................................36

5.2燃烧及制粉系统的计算..........................................37

5.2.1燃烧系统的计算...........................................37

5.2.2制粉系统的计算...........................................41

5.3燃烧及制粉系统设备选择........................................43

第六章烟风管道的计算............................................47

6.1影响烟风管道内介质流量的因素：.................................47

6.2烟风煤粉管道介质流量计算结果...................................47

6.3烟风煤粉管道的壁厚应遵守下列规定：.............................48

6.4各烟风管道的选择计算及校核.....................................49

第七章主要辅助设备的选择.........................................56

第八章结论......................................................59

参考文献..........................................................60

附录..............................................................61

致谢..............................................................74

绪论

电力行业已经成为我们日常生活中不可缺少的一部分，我们的衣、食、住、行都

直接或间接的依靠电力来维持。新中国成立之后的半个世纪内,我国电力工业得到迅

速的发展观，平均每年以10%以上的速度增长。由于火电的初期投资少，获得效益高，

所以火电成为主要的发电方式之一。在国家电力不断发展和趋于饱和的过程中，对机

组的热经济性的要求越来越高，电力行业竞争越来越激烈。目前，大容量、高参数、

高效率、低污染的大型机组又已成为一个国家电力技术水平的标志。而我国目前现有

的机组尚存在相当一些问题，这些问题主要反映在发电设备平均年小时低、人均用电

水平低、设备相对落后等，这些因素都相对制约了发电设备的运行状态和性能水平；

另外，电能生产、传输和使用都有严重浪费且电力企业管理水平仍不高。这些因素从

不同方面制约着我国电力工业的发展。

为解决以上问题，目前大多数电力企业都在积极选择大容量、高参数机组，单机

容量300MW及以上机组已成为运行中的主力军。600MW、800MW和900MW机组

已相继并网发电。单机50MW及以下的纯凝汽式小火电机组已得到有效控制。随着

电力市场的发展，人们普遍认为单机容量600MW机组是目前火力发电的最佳选择，

而且600MW机组的技术在我国已经趋于完善。因此，选择设计600MW机组。

本设计的主要原则在于尽可能提高发电厂的安全可靠性、可用率；提高发电厂的

经济性，节约用地，缩短建设周期，降低工程造价，降低煤耗、水耗和厂用电率，以

节约能源，降低污染，以适应节能环保的要求。而且还要充分考虑技术的先进性和适

用性。

第一章概述

1.1主要设计原则

1.严格执行《火力发电厂设计技术规程》及有关规程、规范、导则。

2.贯彻“安全可靠、经济适用、符合国情”的建设方针，优化设计方案。

3.贯彻节约用地、节约用水、节约投资、保护环境的设计原则。

4.热力系统采用单元制。

5.燃烧系统采用四角切圆燃烧、平衡通风系统。

6.空冷凝汽器采用直接空冷系统，提供的设计和设备应是先进的、安全的、高

效的和功能完整的。

7.制粉系统采用中速磨煤机正压直吹式热一次风机制粉系统。

8.考虑到机组启动和空冷系统防冻要求，旁路系统暂按40%容量设计。

1.2设计内容

主要是热电厂热机部分七级加热系统的设计，设计计算包括原则性热力系统的设

计计算、蒸汽和水管道的设计计算、燃烧系统及辅助系统的设备选择和部分计算；最

重要部分是全厂性热力系统的拟定，设计内容包括以下系统选择：主蒸汽、再热蒸汽

及旁路系统、给水系统、抽汽系统、凝结水系统、疏水系统及其他的辅助系统和辅助

设备。

第二章原则性热力系统的拟定和计算

2.1汽轮机发电机组和锅炉型式、容量的选择

2.1.1汽轮机

汽轮机的型式

本工程采用上海汽轮机有限公司生产的凝汽式汽轮机。

单轴、四缸四排汽、亚临界、一次中间再热、直接空冷凝汽式汽轮机。

本工程600MW空冷汽轮机采用高中压分缸结构，引进日本三菱公司的先进技术

设计和制造，并在泰国BangPakong电厂高背压4x600MW机型的基础上进行了优化,

提高了缸效率，调节级通流能力为2060t/h。高压缸叶片为10级（包括调节级）、中

压缸叶片为6级、低压缸叶片为2X2X7级。

汽轮机抽汽回热级数为7级。

汽轮发电机组最大连续出力为633.89MW。

在汽轮机背压为30kPa,3%补水率时汽轮发电机组保证出力为600MWo

汽轮机在VW0工况下的出力为656.41MW,主蒸汽流量为2060t/h,与锅炉的

BMCR工况出力相匹配。

汽轮机采用高压启动方式，也可采用高中压缸联合启动方式。汽轮机控制油系统

和润滑油系统采用不同油质，控制油采用高压抗燃油，润滑油采用透平油。

2.汽轮机额定工况主要参数（THA工况）

（1）额定功率600MW

（2）主蒸汽压力16.67MPa

（3）主蒸汽温度538℃

（4）主蒸汽流量1846.04t/h

（5）汽耗率3.077kg/kWh

（6）高压缸排汽压力3.796MPa(a)

（7）再热蒸汽压力3.417MPa(a)

（8）再热蒸汽温度538℃

（9）再热蒸汽流量1574.66t/h

（10）低压缸排汽压力15kPa(a)

（11）转速3000r/min

（12）旋转方向（从机头向发电机方向看）顺时针

（13）给水加热级数7级

（14）给水温度2756c

（15）热耗率（保证值）8063.6kJ/kW.h

2.1.2锅炉

锅炉的型式

本锅炉为美国燃烧工程公司（CE）设计制造，其型式为亚临界压力，一次中间再

热，控制循环单汽包锅炉。采用平衡通风、直流式四角切向燃烧系统。

锅炉的布置为倒“U”型，在标高为36.7m层以上为全露天。煤仓间布置有6只原煤

仓，在煤仓下部的标高17m层平台上布置六台美国STOCK公司生产的电子称量式给煤

机。在零米层布置6台中速磨煤机。炉顶为人字形顶棚，顶棚下设炉顶小室，顶棚和

炉顶小室之间布设主蒸汽管道、再热蒸汽热段管道和再热蒸汽冷段管道。在炉顶小室

内布设汽包、过热器联箱、再热器联箱以及过热器、再热器和省煤器等各种连接管。

整个下联箱沿炉膛四周环形并成一体布置，低温过热器、省煤器和空气预热器依次沿

烟气流动方向在尾部烟道由上而下布置。高温和中温过热器分别以屏的形式布置在炉

膛上方。再热器的低温部分布置在前墙水冷壁的下方，为壁式再热器，中温和高温再

热器布置在炉膛出口处的折焰角上部及水平烟道内，蒸汽流向与烟气的流向相反，即

成逆流布置。锅炉全部承压部件为悬吊结构，可向下自由膨胀，横向膨胀中心点在炉

膛中心，即水冷壁可前后、左右自由膨胀。

2台送风机和2台一次风机沿炉膛中心线对称布置，送风机在内侧，一次风机在

外侧。静电除尘器为4个通道5个电场，有2台导叶调节的离心式引风机，离心风机

出口11m处是高度为240m的烟囱，经除尘器的烟气由此排向大气。

来自给水母管的给水经省煤器，由汽包底部进入汽包，然后经由下降母管进入锅水循

环泵进入联箱，经锅炉循环泵将锅水进入水冷壁环形下联箱，锅水进入下联箱后，经

过多孔板滤网进行过滤，然后经节流孔板进入水冷壁管。在锅炉启动期间，部分锅水

也可以从水冷壁下联箱进入省煤器再循环管，以确保省煤器内水流量，以保证其安全。

该锅炉除炉膛上部杯壁式再热器覆盖部分采用光管水冷壁外，炉膛四周均为中

51mm内螺纹管组成的膜式水冷壁。炉膛设计压力为7813Pa。燃烧器采用CE公司的传

统技术，即四角切向摆动燃烧器，其特点是通过气流的旋转和卷吸作用，使煤粉气流

产生强烈的混合和扩散，保证燃烧良好。另外，由于相邻燃烧器火焰相互支持，使煤

粉着火和稳定有充分保证。燃烧器采用典型的烟煤布置方式，每角有六个煤粉喷口、

六只二次风喷口，其中三只布置油枪，最上面两个为燃尽风喷口。该炉水冷壁基本上

采用内螺纹管组成，由锅水循环泵提供辅助循环动力，故水循环有较好的安全性。过

热器系统由五部分组成，其流程是：顶棚一包覆f低温过热器一分隔屏一末级过热器。

再热器系统由壁式辐射再热器、中温再热器、高温再热器三部分组成。过热蒸汽采用

一级喷水调节汽温，减温器布置在低温过热器和分隔屏之间，再热汽温调节主要采用

摆动燃烧器角度调整，壁式再热器进U还布置有喷水减温器，仅作为事故状态下喷水

减温，以保护再热器。

制粉系统采用中速磨煤机（轮式磨煤机，选用MPS型）正压直吹式热一次风机制

粉系统，在燃烧设计煤种正常运行时5台磨即可带MCR负荷，一台备用。

该炉的空气预热器由美国CE公司设计，上海锅炉厂制造，为三分仓容积式预热器，

布置在省煤器出口烟道内。

2.主要参数（BMCR工况）

（1）过热蒸汽流量：2008t/h

（2）过热器出口蒸汽压力：18.2MPa.g

（3）过热器出口蒸汽温度：540℃

（4）再热蒸汽流量：1683.3t/h

（5）再热器蒸汽压力（进/出）：3.82/3.64MPa.g

（6）再热器蒸汽温度（进/出）：334.4/540℃

（7）省煤器进口给水温度：279.7℃

（8）排烟温度（修正前）：130℃

（9）排烟温度（修正后）：135℃

（10）锅炉保证热效率（按低位发热量）：92.8%

（11）锅炉不投油最低稳燃负荷：30%BMCR

2.2原则性热力系统的拟定及计算

2.2.1原则性热力系统的拟定

本次600MW热力发电厂的设计中锅炉采用美国燃烧工程公司（CE）设计制造的

控制循环单汽包锅炉；汽轮机为国外引进的亚临界、一次中间再热600MW凝汽式汽

轮机，机组采用一炉一机的单元制配置。

根据汽轮机制造厂推荐的机组的原则性热力系统，考虑与锅炉和全厂其它系统的

配置要求，设计拟定全厂的原则性热力系统。该系统共有七级非调整抽汽，其中高压

缸两级抽汽（包括高压缸排汽）、中压缸两级抽汽（包括中压缸排汽）、低压缸三级抽

汽，分别供1号、2号、3号高压加热器，除氧器及5号、6号、7号低压加热器。

七级回热加热器（除除氧器外）均设置了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量

来加热本级主凝结水。三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，以提高整个系统

的热经济性。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次经轴封加热器、3台低压加热器，进入

除氧器。然后由电动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到

275.6℃,进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；三台低压加热器的疏水采用疏水泵打

到凝汽器。凝汽器为单压式凝汽器，汽轮机的排汽压力15kpa。

全厂原则性热力系统图如图2.1所示。

图2.1600MW凝汽机组全厂原则性热力系统图

h

2=2802.3

PE6867

-ho=3329.513=436.5

h3=2794.7

邢'3

P尸1,0365

t4=368.4

;2785.8

h尸2779.0

2

P5=0.5631

15=291.8

廿2802.35=2753.87

P6=0,2362

t6=197,1

h^2714.2

P7=0,0737

h7=2661.817=91.31

Pc=0.015

hc=2598.21

图2.2h-s图s

表2.1600MW机组回热系统计算点汽水参数

单各计算点

项目位

HlH2H3H4H5H6H7SG排汽c

压力

5.8183.5661.6861.0360.5630.2360.073

Mpa0.015

P,7575127

抽

温度

气

℃378.3318.2436.5368.4291.8197.191.31

参tj

数

蒸汽

KJ/2785.2802.2794.2779.2753.2714.2661.2598.2

2672.6

焰％Kg837087281

加热

加

器出

执，'、、

口水℃270.3241.9202.5179.2154.4124.390.2

器

水温%

温

疏水

水KJ/1084.642.5523.6376.3

902.2790.7

焰焰明Kg8924

续表

出口

水焰KJ/1186.1046.

863.5759.9651.4521.9378.0

*Kg14

进口水

焰KJ/1046.

863.5759.9651.4521.9378.0

Kg4

%+1

2.2.2原则性热力系统的计算

已知计算相关参数

1.汽轮机型式及参数

（1）机组型式：单轴、四缸四排汽、亚临界、一次中间再热、直接空冷凝汽式汽轮

机600-16.67/538/538；

（2）蒸汽初参数Po=16.67MPa/o=538°C;

（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：

高压缸排汽prh=p2=3J96MPa,trh=t2=334.4°C;

中压缸排汽=3.64MPa,f”=540°C;

（5）汽轮机排汽压力pc^O.O\5MPa-

（6）给水温度G.=275.6

（7）机组各级回热抽汽参数见表2.1；

2.锅炉型式及参数

（1）锅炉型式：本锅炉为美国燃烧工程公司（CE）设计制造，其型式为亚临界压力，

一次中间再热，控制循环单汽包锅炉。采用平衡通风、直流式四角切向燃烧系统。

（2）额定蒸发量：N=2008〃力;

（3）过热蒸汽出口参数：pb=18.2^Pa,ro=54O°C；

（4）再热蒸汽出口参数：p；”,）=3.64MPa,。⑹=540°C；

（5）再热蒸汽进口参数：p出⑹=3.82〃尸“；励）=34.4℃；

（6）锅炉热效率：92.8%；

（7）汽包压力：19.4MP。。

3.计算中采用的其他数据

（1）1号抽汽至中压缸夹层冷却蒸汽量Dsl=5810kg/ho

锅炉连续排污量4=0.012。

全厂汽水损失

至锅炉过热器减温水量=20.2"//?,在最大工况（VWO）时为°。

（2）其他有关数据

选择回热加热器效率％=0988,连续排污扩容器效率%=097。

补充水入口水温噎=16°C,力…«67.13"/kg。

连续排污扩容器压力选为L275MP4。

给水泵功耗

在计算工况下机械损失=42004卬，发电机损失隹=W200kWo

给水泵组焰升=3。kJ1kg,凝结水泵组培升△以：=2.3心/依

（3）机组的轴封及其参数见表2.2

表2.2轴封汽量及其参数

项目单位%】4243A4Z必

汽量kg/h101266531103129471205960

汽焰kJ/kg2764.22698.42672.62698.4

去处H5HISG凝汽器

（4）表2.3新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点汽水参数表

汽水参单位锅炉过热汽轮机高锅炉汽包连续排污再热器再热器

数器出口压缸入口排污水扩容器入口出口

压力PMPa18.216.6719.41.2753.823.64

续表

温度，°C540538334.4540

汽焰力kJ1kg3384.93396.72786.33056.43538.2

水焰〃kJ/kg1796.2810.9

再热荡kJ/kg481.8

汽熔升

*

热力系统计算

1.整理原始资料得计算总汽水焰值，如表2.1、2.2、2.3所示。

2.全厂物质平衡

汽轮机总耗汽量D°=D。(2-1)

锅炉蒸发量D=D°+=D0+0.01D

hb(2-2)

Dh=1.0101D0

锅炉给水量D=DD-D

hh+hlde(2-3)

=Dh+0.01£>/;-20210

=l.O2O2Z)o-20210

锅炉连续排污量0〃=0.0=O.OlO10o

(2-4)

排污扩容器平衡计算求。八Dbl

扩容蒸汽回收量百

八1796.2x0.97-810.96

D=_J_r2-Dn=------------------XD..

sfb,l

hf-hf2786.3-810.9"(2-5)

931414

--XO.O1O1D

1975.4O

=0.00476200

未回收排污水量入=D.,-D

Jf\Z-0>

=(0.010l-O.OO4762)Do

=0.0053384

补充水量D”,“=DI+D〃(27)

=0.0098x1.01014+0.005338。0

=O.O15237£)o

3.计算汽轮机各段抽汽量Eq和凝汽流量&

(1)由高压加热器"1热平衡计算Q

A(%-%)%=-％)(2-8)

n_Df、W%

,=一二一

(1.0202A-20210)x(1186.1-1046.4)/0.988

2785.8-1084.8

=0.08470。-1.677x103

(2)由高压加热器”2热计算2

[。2(力2T2)+-碌)。=。加气.2—%)(2一9)

n一-2(编-匕)

_(1.。202仇一20210)X(1046.4-863.5)/0.988-(0.0847一1.677x1()3)(1084.8—902.2)

2802.3-902.2

3

=0.0913£>0-1.807xlO

物质平衡得“2疏水量Ditr2：

Ddr2=D[+D]

(2-10)

33

O.O847Do-1.677xl0+0.0913D。-1.807x10

3

=O.176Do-2.7577xlO

再热蒸汽量计算。力

由于高压缸轴封漏出蒸汽£底；,以及1级抽汽中有,蒸汽进入中压缸夹层，故

从高压缸物质平衡可得

0M=。0--27(2-11)

333

=Do-7.12OxlO-(O.176£>o-2.7577xlO)-5.81xlO

3

=O.824DO-1O.1723X1O

(3)由高压加热器H3热平衡计算2

始=%+△%*=759.9+30=789.9

-%(成-编血=。加(鼠3-%:)(2-13)

_D屋%-唱)

产K

小=27477——[(10202。0-20210)x(863.5-789.9)/0.988-(0.176Do

-2.7577xIO?)x(902.2-790.7)]

3

=0.0281DO-0.7359xlO

H3的疏水量D&3

D"3=D“2+。3(2-14)

33

=0.176£>0-2.7577xl0+0.0281D„-0.7359x10

=0.2041。0-34936x1()3

(4)由除氧器”4热平衡计算2

除氧器出口水量。仲

Dfw=Dfw+Dde(2-15)

33

=1.0202£>()-20.21x10+20.21x10

=1.020200

J

[。4(“4一九5)+("A—%)+。/(%-%)1lh=r(人w4-%)(2-16)

n_/(%-%)/%-%(砾-％)-0(%-%)

[10202£>3

=0779(/⑸40*(759.9-651.4)/0.988-(0.2041DO-3.4936xlO)

x(790.7-651.4)-0.004762x(2786.3-651.4)]

=0.034524+02287x103

除氧器进水量0,4

D

C4~~Ddr3~Df~D4(2/7)

33

=l.O2O2Po-(0.2041£>()-3.4936x10)-O.OO4762Do-(O.O3452£>o+0.2287xlO)

3

=O.7768Do+3.2649xlO

(5)由于低压加热器H5进口水焰%:未知，按以下方式处理：

将疏水泵混合点M包括在H5的热平衡范围内，分别列出H5和”6两个热平衡

式，然后联立求解得。$和。6。

由低压加热器H5热平衡计算D5

(%-D5-D6-Dsg,)(%-%)+(2+。6+%)+(%-瓦)

(2-18)

=[2(%-心)+%/%-匕

整理后得

D:%(%-%)/%-&m一九6/d—2/(%-%)/%+(%—%5)1

,(〃5-乂5)+(〃6-儿6)/7

_______________________1_______________________[(0.77684+3.2649x1()3)

(2753.87-642.59)+(523.62-521.9)/0.988

x(651.4-521.9)/0.988-D6x(523.62-521.9)/0.988-10126

x[(523.62-521.9)/0.988+(2764.2-642.59)]

3

=0.04819A—9.97xlO-0.00082D6

(6)由低压加热器”6热平衡计算&

-%)=[。6优一力6)+(2+2G(心一砧即

(DC4-D5-D6-(2-19)

整理后得&

%(限一—(2+2.Q[(九6—47)/小+(心5—A)]

2

仇-〃6)+(耙6-%)/%

{(0.7768R,+3.2649xl03)x(521.9-378.0)/0.988

(2714.2-523.62)+(521.9-378.0)/0.988

3

-(0.04819D0-9.97x10-0.00082D6+10126)[(521.9-378.0)/0.988+(642.59-523.62)]}

34

=0.04297£>0+0.2037xlO+0.93x1(TD6

联立式(2.18)、(2.19)式解得

3

D5=0.04819D0-9.97xlO

3

D6=0.04712£)O+0.2037X10

低压加热器H6进水量。,6

D<6=0,4一D5-D6-Dsgl⑵20)

3333

=(0.7768£)O+3.2649X10)-(0.04819£)0-9.97X10)-(0.04712DO+0.2037X10)-10.126X10

=0.6814900+2.9052x1()3

”6的疏水量。公6

D==0.04712£>+0.2037x103

M0(2-21)

（7）由低压加热器"7热平衡计算。7

（%—瓦）=［。7（用—瓦）++。卬3（勺3—瓦）+。”6△碌九

n4（%—4）/%—42（%2—瓦）一%3（勺3—瓦）一46△必

D”---------------------------------------------；-------------------------------------

比一儿

13

---------------X[(O.68149Do2.9052xl0)(378-225.93)/0.988-653(2698.4-225.93)

2661.8-225.93

3

-1103(2672.6-225.93)-(0.04712£>0+0.2037xl0)x(368.4-225.93)]

3

=O.O4O3£)o-1.5752xlO

Dg=D#6+07=。6+3+q52(2-23)

33

=0.04712D0+0.2037xl0+653+0.040300—1.5752x10

=0.087422-0.7185x1()3

(9)由凝汽器热井物质平衡求D.

DDDD

e=DC6~.lrl-sg3-sg4一%(2-24)

33

=(0.68149A+2.9052X1o)-(O.O8742£)o-0.7185x10)-1103-1294-0.015237£)0

=0.5788R+1.2267x1()3

由汽轮机物质平衡校核

74

D；=D°-Z2-Z%(2-25)

11

33

=D0-0.4212D0+2.5505xlO-1.3176xlO

3

=O.5788£)o+1.2329xlO

Z)；与Q误差很小，符合工程要求。计算结果汇总于表2.4中。

表2.4结果汇总

D(kg")h(kJ/kg)D（依"）人⑼kg)

续表

0。%=3329.5%=10126〃=2764.2

D=0.8240。-10.1723x1()3

rh%,=481.8%=653hS.g/=2698.4

3

£>,=0.0847£>0-l.677xlO%=2785.8%=iiO3hsg3=2672.6

3

D,=0.0913£>0-1.807xlOh2=2802.3%4=1294勺4=2698.4

3

D3=0.0281£>0-0.7359xlOh3=2794.7

3

D4=0.03452£>()+0.2287x10h,=2779.0

3

D5=0.04819£>()-9.97x10%=2753.9

3

D6=0.04712D。+0.2037xlO%=2714.2

3

D7=O.O4O3£>o-l.5752x10%=2661.8

3

=0.5788£>(,+l.2267x104=2598.21

74

33

Zj=0.4212D0-2.5505XlO£/).=1.3176xlO

11

4、汽轮机汽耗计算及功率校核

（1）计算汽轮机内功率

叱=4%+Drhqrh-ZDjhj-D也-£。尔也w(2-26)

11

代入已知数据及前面计算结果(表2.4),并经整理后得：

叱=1196.232。0—23661992.81

(2)由功率方程式求3。

叫.=(巴+△只,+△1)x3600(2-27)

(600000+3580+8073)x3600

=1196.2320。-2366192.81

£>0=1860.52〃〃

（3）功率校核

取机械效率%=0.993

取发电机效率7=0.987

表2.5功率校核

符计算公式数值符计算公式数值

号（KW）号（KW

）

27.2128.73

Pl，（…）%,%/3600，52（4一〃5+）%,%/3600

29.3533.14

Pl。2（%-外）/7/3600P606（%—力6+△%）/3600

18.5828.43

，3。3（耳-力3+△/〃）///3600Pl。7（%-外+△%）/%/360。

2（%-/?