模板工程施工计算书

155-模板工程施工计算书目录TOC\h\z\u13.1柱模板（900mm×900mm）计算书 -1-13.2柱模板（900mm×1100mm）计算书 -12-13.3柱模板（900mm×1500mm）计算书 -22-13.4墙模板（450mm）计算书 -29-13.54.2m层高板模板（120mm）计算书 -37-13.64.2m层高板模板（180mm）计算书 -51-13.77m层高板模板（180mm）计算书 -65-13.85.0m层高板模板（300mm）计算书 -79-13.95.49m层高模板（150mm）计算书 -93-13.10梁模板（300X700）计算书 -107-13.11梁模板（400X800）计算书 -122-13.12梁模板（600X800）计算书 -138-13.1柱模板（900mm×900mm）计算书一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20186、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20178、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20029、《木结构设计规范》GB50005-201710、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、工程参数柱模板参数柱截面宽度0.9m柱截面高度0.9m柱高度5m一次浇筑高度5m面板15mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:100mm，柱宽度B方向设置5个竖楞，柱高度H方向设置5个竖楞柱箍方圆卡具10#，间距350mm对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28×24×4×1×1.41=37.9kN/m2=24×5=120kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取4小时；V--浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取2m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5m；β--混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值37.9kN/m2。四、柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.23m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=37.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×37.9+1.4×2)×1=48.28KN/mq2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×1=53.125KN/m取较大值q=53.125KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×53.125×0.232=0.28kN·m面板抗弯强度设计值f=12N/mm2；σ=Mmax=0.28×106=7.47N/mm2<f=12N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q=1×37.9=37.9kN/m；面板最大容许挠度值:230/250=0.92mm；面板弹性模量:E=4200N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×37.900×2304=0.61mm<0.92mm100EI100×4200×281250满足要求!五、柱侧模板次楞验算次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.23m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.35m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=37.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.23=11.104KN/mq2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.23=12.219KN/m取较大值q=12.219KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×12.219×0.352=0.150kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×12.219×0.35=4.70kN次楞抗弯强度设计值[f]＝13.068N/mm2。σ=Mmax=0.150×106=1.800N/mm2<13.068N/mm2W83333满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×12.219×0.35=2.566kN木材抗剪强度设计值fv=1.426N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.566×103=0.770N/mm2<fv=1.426N/mm22bh2×50×100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=37.9×0.23=8.717kN/m；次楞最大容许挠度值=350/250=1.4mm；次楞弹性模量:E=8415N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×8.717×3504=0.025mm<1.4mm100EI100×8415×4166667满足要求!六、柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具10#，间距350mm。截面抵抗矩W=26770mm3；截面惯性矩I=1338300mm4；截面积=1077mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.225×0.35=3.802KNp2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.225×0.35=4.184KN取较大值q=4.184KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=8.37kN;R2=8.37kN;最大弯矩Mmax=2.845kN·m；柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=8.37KN。σ=N+Mmax=8370+2.845×106=114.047N/mm2<300N/mm2AnW107726770满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=37.9×0.225×0.35=2.985kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=1130/250=4.5mm；经计算最大变形Vmax=0.949mm<4.5mm满足要求!七、柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具10#，间距350mm。截面抵抗矩W=26770mm3；截面惯性矩I=1338300mm4；截面积=1077mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.225×0.35=3.802KNp2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.225×0.35=4.184KN取较大值q=4.184KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=8.37kN;R2=8.37kN;最大弯矩Mmax=2.845kN·m；柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=8.37KN。σ=N+Mmax=8370+2.845×106=114.047N/mm2<300N/mm2AnW107726770满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=37.9×0.225×0.35=2.985kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=1130/250=4.5mm；经计算最大变形Vmax=0.949mm<4.5mm满足要求!13.2柱模板（900mm×1100mm）计算书一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20186、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20178、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20029、《木结构设计规范》GB50005-201710、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、工程参数柱模板参数柱截面宽度0.9m柱截面高度1.1m柱高度5m一次浇筑高度5m面板15mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:100mm，柱宽度B方向设置5个竖楞，柱高度H方向设置7个竖楞柱箍方圆卡具10#，间距350mm对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28×24×4×1×1.41=37.9kN/m2=24×5=120kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取4小时；V--浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取2m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5m；β--混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值37.9kN/m2。四、柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.23m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=37.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×37.9+1.4×2)×1=48.28KN/mq2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×1=53.125KN/m取较大值q=53.125KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×53.125×0.232=0.28kN·m面板抗弯强度设计值f=12N/mm2；σ=Mmax=0.28×106=7.47N/mm2<f=12N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q=1×37.9=37.9kN/m；面板最大容许挠度值:230/250=0.92mm；面板弹性模量:E=4200N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×37.900×2304=0.61mm<0.92mm100EI100×4200×281250满足要求!五、柱侧模板次楞验算次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.23m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.35m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=37.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.23=11.104KN/mq2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.23=12.219KN/m取较大值q=12.219KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×12.219×0.352=0.150kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×12.219×0.35=4.70kN次楞抗弯强度设计值[f]＝13.068N/mm2。σ=Mmax=0.150×106=1.800N/mm2<13.068N/mm2W83333满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×12.219×0.35=2.566kN木材抗剪强度设计值fv=1.426N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.566×103=0.770N/mm2<fv=1.426N/mm22bh2×50×100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=37.9×0.23=8.717kN/m；次楞最大容许挠度值=350/250=1.4mm；次楞弹性模量:E=8415N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×8.717×3504=0.025mm<1.4mm100EI100×8415×4166667满足要求!六、柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具10#，间距350mm。截面抵抗矩W=26770mm3；截面惯性矩I=1338300mm4；截面积=1077mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.225×0.35=3.802KNp2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.225×0.35=4.184KN取较大值q=4.184KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=8.37kN;R2=8.37kN;最大弯矩Mmax=2.845kN·m；柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=10.21KN。σ=N+Mmax=10210+2.845×106=115.756N/mm2<300N/mm2AnW107726770满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=37.9×0.225×0.35=2.985kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=1130/250=4.5mm；经计算最大变形Vmax=0.949mm<4.5mm满足要求!七、柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具10#，间距350mm。截面抵抗矩W=26770mm3；截面惯性矩I=1338300mm4；截面积=1077mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.183×0.35=3.092KNp2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.183×0.35=3.403KN取较大值q=3.403KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=10.21kN;R2=10.21kN;最大弯矩Mmax=3.987kN·m；柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=8.37KN。σ=N+Mmax=8370+3.987×106=156.707N/mm2<300N/mm2AnW107726770满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=37.9×0.183×0.35=2.427kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=1330/250=5.3mm；经计算最大变形Vmax=1.878mm<5.3mm满足要求！13.3柱模板（900mm×1500mm）计算书一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20186、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20178、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20029、《木结构设计规范》GB50005-201710、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、工程参数柱模板参数柱截面宽度0.9m柱截面高度1.5m柱高度5m一次浇筑高度5m面板15mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:100mm，柱宽度B方向设置5个竖楞，柱高度H方向设置9个竖楞柱箍方圆卡具10#，间距250mm对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28×24×4×1×1.41=37.9kN/m2=24×5=120kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取4小时；V--浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取2m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5m；β--混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值37.9kN/m2。四、柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.23m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=37.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×37.9+1.4×2)×1=48.28KN/mq2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×1=53.125KN/m取较大值q=53.125KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×53.125×0.232=0.28kN·m面板抗弯强度设计值f=12N/mm2；σ=Mmax=0.28×106=7.47N/mm2<f=12N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q=1×37.9=37.9kN/m；面板最大容许挠度值:230/250=0.92mm；面板弹性模量:E=4200N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×37.900×2304=0.61mm<0.92mm100EI100×4200×281250满足要求!五、柱侧模板次楞验算次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.23m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.25m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=37.9kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.23=11.104KN/mq2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.23=12.219KN/m取较大值q=12.219KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×12.219×0.252=0.076kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×12.219×0.25=3.36kN次楞抗弯强度设计值[f]＝13.068N/mm2。σ=Mmax=0.076×106=0.912N/mm2<13.068N/mm2W83333满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×12.219×0.25=1.833kN木材抗剪强度设计值fv=1.426N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.833×103=0.550N/mm2<fv=1.426N/mm22bh2×50×100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=37.9×0.23=8.717kN/m；次楞最大容许挠度值=250/250=1mm；次楞弹性模量:E=8415N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×8.717×2504=0.007mm<1mm100EI100×8415×4166667满足要求!六、柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具10#，间距250mm。截面抵抗矩W=26770mm3；截面惯性矩I=1338300mm4；截面积=1077mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.225×0.25=2.716KNp2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.225×0.25=2.988KN取较大值q=2.988KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=5.98kN;R2=5.98kN;最大弯矩Mmax=2.032kN·m；柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=9.99KN。σ=N+Mmax=9990+2.032×106=85.182N/mm2<300N/mm2AnW107726770满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=37.9×0.225×0.25=2.132kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=1130/250=4.5mm；经计算最大变形Vmax=0.678mm<4.5mm满足要求!七、柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具（10#）带一道侧板，间距250mm。截面抵抗矩W=80620mm3；截面惯性矩I=8062300mm4；截面积=2155mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×37.9+1.4×2)×0.188×0.25=2.269KNp2=(1.35×37.9+1.4×0.7×2)×0.188×0.25=2.497KN取较大值q=2.497KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=9.99kN;R2=9.99kN;最大弯矩Mmax=4.884kN·m；柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=5.98KN。σ=N+Mmax=5980+4.884×106=63.355N/mm2<300N/mm2AnW215580620满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=37.9×0.188×0.25=1.781kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=1730/250=6.9mm；经计算最大变形Vmax=0.652mm<6.9mm满足要求!13.4墙模板（450mm）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)450混凝土墙的计算高度(mm)7000混凝土墙的计算长度(mm)8400二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×7}＝min{29.868，168}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×7]＝min[29.87，168]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450E:\\ProgramFiles\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\板模板(扣件式)__9平面图.dwg"模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×1=7.421kN/mq2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝7.421×0.32/8＝0.083kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.13×0.32/8+3.375×0.3/4＝0.255kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.083，0.255]＝0.255kN·mσ＝Mmax/W＝0.255×106/32666.667＝7.793N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×10000×228666.667)=0.144mmν＝0.144mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.304kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.292kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/mq2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.3＝0.117kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.292×1.12+0.125×1.012×1.12＝0.349kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.117×1.12+0.203×3.375×1.1，0.125×0.117×1.12+0.188×3.375×1.1]＝0.764kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.304×0.152/2，0.117×0.152/2+3.375×0.15]＝0.508kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.349，0.764，0.508]＝0.764kN·mσ=Mmax/W=0.764×106/83333=9.163N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.292×1.1+0.625×1.012×1.1＝1.584kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×1.1+0.688×3.375＝2.402kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.304×0.15，0.117×0.15+3.375]＝3.393kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.584，2.402，3.393]＝3.393kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.393×1000/(2×50×100)＝1.018N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×11004/(100×9350×416.667×104)＝0.195mm≤[ν]＝L/250＝1100/250＝4.4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×1.5]×0.3＝1.977kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.37kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×1.5×0.3＝0.608kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.977×1.1＝2.719kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.37+0.437×0.608)×1.1+1.977×0.15＝1.154kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.631kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×1.1＝1.449kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.054×1.1+1.054×0.15＝0.593kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.869kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.685×106/4490=152.592N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.885×1000/424＝18.325N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.318mm≤[ν]=1100/250=4.4mm悬挑段νmax＝0.443mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.923kN，R2=6.358kN，R3=6.652kN，R4=2.639kN图二支座反力依次为R1=3.252kN，R2=6.534kN，R3=6.533kN，R4=3.253kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.652/0.6=11.086kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1700=2984mmλ=max[l01，l0]/i=2984/15.9=187.642≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×1]×0.3=1.775kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.521kN，R2＝5.865kN，R3＝5.97kN，R4＝2.919kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.521，5.865，5.97，2.919]/0.6=9.951kNf＝N1/(ΦA)＝9951/(0.197×424)＝119.134N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.199×1.1×1.72/10＝0.077kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[3.521,5.865,5.97,2.919]/0.6+0.077/1.1=10.021kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝10021/(0.197×424)+0.077×106/4490＝137.121N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1700=3445.942mmλ=l0/i=3445.942/15.9=216.726查表得，φ1=0.156不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.521,5.865,5.97,2.919]/0.6+1×1.3×0.15×4.2=10.77kNf=N/(φ1A)＝10.77×103/(0.156×424)=162.827N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.199×1.1×1.72/10＝0.077kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.521,5.865,5.97,2.919]/0.6+1×1.3×0.15×4.2+0.077/1.1=10.84kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝10.84×103/(0.156×424)+0.077×106/4490=181.034N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.2/20=0.21≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.64.2m层高板模板（180mm）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下二、三层新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)4.2模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1600小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×2.5]×1=9.378kN/mq2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝9.378×0.32/8＝0.106kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.13×0.32/8+3.375×0.3/4＝0.255kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.106，0.255]＝0.255kN·mσ＝Mmax/W＝0.255×106/32666.667＝7.793N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×3004/(384×10000×228666.667)=0.213mmν＝0.213mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.892kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.879kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/mq2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.3＝0.117kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.879×12+0.125×1.012×12＝0.361kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.117×12+0.203×3.375×1，0.125×0.117×12+0.188×3.375×1]＝0.693kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.892×0.152/2，0.117×0.152/2+3.375×0.15]＝0.508kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.361，0.693，0.508]＝0.693kN·mσ=Mmax/W=0.693×106/83333=8.32N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.879×1+0.625×1.012×1＝1.807kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×1+0.688×3.375＝2.395kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.892×0.15，0.117×0.15+3.375]＝3.393kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.807，2.395，3.393]＝3.393kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.393×1000/(2×50×100)＝1.018N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.445kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.445×10004/(100×9350×416.667×104)＝0.193mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.445×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×1.5]×0.3＝2.565kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.957kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×1.5×0.3＝0.608kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.505kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.565×1＝3.206kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.957+0.437×0.608)×1+2.565×0.15＝1.384kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.923kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.505×1＝1.882kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.505×1+1.505×0.15＝0.79kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.129kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.647×106/4490=144.162N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.109×1000/424＝19.381N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.169mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.433mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.391kN，R2=6.762kN，R3=7.148kN，R4=2.852kN图二支座反力依次为R1=3.583kN，R2=6.993kN，R3=6.993kN，R4=3.583kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7.148/0.6=11.914kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1600=2808mmλ=max[l01，l0]/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×1]×0.3=2.362kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝4.046kN，R2＝6.444kN，R3＝6.587kN，R4＝3.302kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.046，6.444，6.587，3.302]/0.6=10.978kNf＝N1/(ΦA)＝10978/(0.197×424)＝131.429N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.199×1×1.62/10＝0.062kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[4.046,6.444,6.587,3.302]/0.6+0.062/1=11.04kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝11040/(0.197×424)+0.062×106/4490＝145.979N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1600=3243.24mmλ=l0/i=3243.240/15.9=203.977查表得，φ1=0.175不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.046,6.444,6.587,3.302]/0.6+1×1.3×0.15×4.2=11.797kNf=N/(φ1A)＝11.797×103/(0.175×424)=158.989N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.199×1×1.62/10＝0.062kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[4.046,6.444,6.587,3.302]/0.6+1×1.3×0.15×4.2+0.062/1=11.859kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝11.859×103/(0.175×424)+0.062×106/4490=173.633N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.2/20=0.21≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.77m层高板模板（180mm）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下一层新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)7模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1100立杆横向间距lb(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×2.5]×1=9.378kN/mq2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝9.378×0.32/8＝0.106kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.13×0.32/8+3.375×0.3/4＝0.255kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.106，0.255]＝0.255kN·mσ＝Mmax/W＝0.255×106/37500＝6.789N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×3004/(384×10000×281250)=0.173mmν＝0.173mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.892kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.879kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/mq2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.3＝0.117kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.879×1.12+0.125×1.012×1.12＝0.437kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.117×1.12+0.203×3.375×1.1，0.125×0.117×1.12+0.188×3.375×1.1]＝0.764kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.892×0.152/2，0.117×0.152/2+3.375×0.15]＝0.508kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.437，0.764，0.508]＝0.764kN·mσ=Mmax/W=0.764×106/83333=9.163N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.879×1.1+0.625×1.012×1.1＝1.988kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×1.1+0.688×3.375＝2.402kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.892×0.15，0.117×0.15+3.375]＝3.393kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.988，2.402，3.393]＝3.393kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.393×1000/(2×50×100)＝1.018N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.445kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.445×11004/(100×9350×416.667×104)＝0.283mm≤[ν]＝L/250＝1100/250＝4.4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.445×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×1.5]×0.3＝2.565kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.957kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×1.5×0.3＝0.608kN/mq2＝(γ