保定市华科华瑞城A区28#楼筏板基础设计

第3章筏形基础底板抗冲切承载力和抗剪承载力计算3.1底板受冲切承力计算筏板基础的厚度的选取，基本为每层楼取50mm，一般情况下梁板式筏板基础的底板的厚度与板格之间的最小的跨度比不宜小于1/20，并且不宜小于300mm；根据规范当中的要求，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中的规定，四边支撑的板按下列规定计算：当长边与短边之比不大于2.0时，应按双向板进行计算。当长边与短边之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算。当长边与短边之比大于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板进行计算，并应沿长边方向布置构造钢筋本基础初步选型，底板长边尺寸为9.2,m，短边尺寸为2.1m，长边与短边之比为4.3，大于3.0，所以按单向板格进行计算。根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）中的规定，当底板板格为单向板时，其底板厚度不应小于400mm。本设计预计初选板厚为700mm。采用单排布筋，筏板基础底部设有150mm的素混凝土垫层。取钢筋合力点至近边的距离：α则ℎ0=700−40=660mm，混凝土为C30，此基础为单向板板格，查阅《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）可得，梁板式筏型基础底板应满足受切承载力验算的要求，计算公式如下：Fl≤0.7式中：-作用在图上阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值-基础底板冲切破坏锥体的有效高度-混凝土轴心抗压强度设计值-距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长。取筏板基础结构中跨度较大的板，9.2m×2.4基底平均净反力为：pjFl=当ℎ0<800mm0.7βℎpftumℎ0=0.7×1.0×1430×2故底板受切承载力满足要求。3.2底板受剪承载力计算查阅《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）可得，底板斜截面受剪承载力的计算式如下所示：Vs≤0.7βhsf式中：-距梁边缘处，作用在地基土平均净反力设计值;-受剪切承载力截面高度影响系数，按下式计算：βℎs=(800/ℎ0)1/4，板的有效高度小于800mm时，取ℎ图3-1本设计中所选底板示意图示意图对板进行斜截面抗剪验算：通过基础平面布置图进行取值计算取9.2m×2.4m的板进行验算ln1为底板选取截面长边长度ln1=9.2m。lβ作用在阴影部分的地基土的平均净饭里设计值为：Vs=10.7640.64kN>综上所述：通过计算得出，筏板底板厚度满足斜截面抗剪承载力要求。3.3局部受压承载力计算根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），梁板式筏板基础的基础梁除了应该满足正截面受弯以及斜截面的受剪承载力以外，还应按现行的《混凝土结构设计规范》（GB50010）中有关于底层的柱下的基础梁顶面的局部受压承载力的规定进行进一步验算。通过查阅《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）可得，其局部受压区的截面尺寸的要求应符合以下内容：&Fl≤1.35式中：-局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；-混凝土轴心抗压强度设计值；-混凝土强度影响系数,当混凝土等级小于C50的时候,取1.0。-混凝土局部受压时强度提高系数；-混凝土局部受压面积；-混凝土局部受压净面积；-局部受压的计算底面积。选取竖向轴力的最大值进行验算，由柱的基本荷载组合表可得竖向轴力的最大值为4642KN，即Fl=4642kN。计算示意如图3-3所示。选取的柱所在板的尺寸为9.2m图3-2计算示意图于是：Ab=(0.6×3)×(0.6×3)−4×0.6×0.6=1.8mβC30混凝土，fc1.35βcβlfcAlln=1.35×2.24×1故局部受压承载力满足要求。由于是选取竖向轴力的最大值进行的验算，并在此种情况下验算合格，所以在其他荷载值作用下，均满足要求

第4章基础梁斜截面受剪承载力计算4.1基础梁内力计算倒梁法是将基础梁视作倒置的多跨连续梁。以地基净反力及柱脚处的弯矩当做基础梁上的荷载，用弯矩系数法来计算内力，然后再逐次调整支座的反力与柱子的作用力来消除这种不平衡的力，如果不符合设计要求，再按上述方法进行调整，直至其计算结果符合设计要求，倒梁法能很好地模拟结构实际受力状态。有第二章计算内容可得地基的净反力p作用在横梁上边的荷载，其中有悬臂板的均布地基净反力以及边孔梯形荷载或三角形荷载地基的净反力之和，所以悬臂板的荷载为：p当Pj=pjp经计算可得JCL－3中净反力：176.52总反力：R4图4-1JCL-3在位置图同理，以下计算方式同上可得JCL－2中净反力：

p总反力：R图4-2JCL-2在位置图JCL－4中净反力

p总反力：R6=176.52×64.4=11367.8kN/m图4-3JCL-4在位置图JZL－1中柱子荷载合力：N把各个梁的反力简化成集中作用力，这个集中作用力作用在与JZL－1纵向基础梁的相交的地方，并且横梁的反力的数值的大小与总压力的关系成正比，于是，与JCL－4相交处的反力：Q与JCL－5相交处的反力：Q与JCL－6相交处的反力:Q对JZL－1的中心取矩，可知M=0JZL－2柱子荷载合力：N把各个梁的反力简化成集中作用力，这个集中作用力作用在与JZL－2纵向基础梁的相交的地方，并且横梁的反力的数值的大小与总压力的关系成正比于是，与JCL－4相交处的反力：Q与JCL－5相交处的反力：Q与JCL－6相交处的反力：Q对JZL－2的中心取矩，可知M=0JZL－2(2)柱子荷载合力：N把各个梁的反力简化成集中作用力，这个集中作用力作用在与JL-2(2)纵向基础梁的相交的地方，并且横梁的反力的数值的大小与总压力的关系成正比于是，与JCL－4相交处的反力：Q与JCL－5相交处的反力：Q与JCL－6相交处的反力：Q对JCL－2的中心取矩，可知M=0JZL－3柱子荷载合力：N把各个梁的反力简化成集中作用力，这个集中作用力作用在与JL－3纵向基础梁的相交的地方，并且横梁的反力的数值的大小与总压力的关系成正比于是，与JCL－4相交处的反力：Q与JCL－5相交处的反力：Q与JCL－6相交处的反力：Q对JZL－3的中心取矩，可知。4.1.1主梁此处的计算方法采用倒梁法进行计算，倒梁法是将基础梁视作倒置的多跨连续梁。以地基净反力及柱脚处的弯矩当做基础梁上的荷载，用弯矩系数法来计算内力，然后再逐次调整支座的反力与柱子的作用力来消除这种不平衡的力，如果不符合设计要求，再按上述方法进行调整，直至其计算结果符合设计要求.（1）JCL−4JCL-4的受力图中显示，各支座为竖向集中荷载，数值分别为959.6kN、1617.5kN、1565kN、1283.4kN、1283.4kN、1565kN、1617.5kN、959.6kN，基底的净反力为143.53kN。JCL-4的荷载图如下图4-1所示。图4-1JCL-4荷载图作用在纵梁JCL-4上的荷载包括三角形荷载以及梯形荷载，按照三角形荷载的均布等量的荷载为：按梯形形荷载的均布等量荷载为：PPP因此，按上述均布荷载计算连续梁的支座弯矩为：MMM剪力可近似按以下公式计算：Q1Q2左Q3右Q4左Q5右Q5左由以上JCL-4的计算可知：支座1处的剪力：Q1支座2处的剪力：Q2支座3处的剪力：Q3支座4处的剪力：Q4支座5处的剪力：Q5支座6处的剪力：Q6支座7处的剪力：Q7支座8处的剪力：Q8由此可知：支座1处的支座反力：（↓）；支座2处的支座反力：R2=971.83+828.31=1800.14kN支座3处的支座反力：R3=769.08+836.48=1605.56kN支座4处的支座反力：R4=764.71+534.3=1299.01kN支座5处的支座反力：R5=534.3+764.7=1299.01kN支座6处的支座反力：R6=836.48+769.08=1605.56kN支座7处的支座反力R7支座8处的支座反力R8（2）JCL−3JCL-3受力图中显示，各支座为竖向集中荷载，数值分别为1412kN、2380.1kN、2303kN、1888.5kN、1888.5kN、2303kN、2380.1kN、1412kN，基底的净反力为205.38kN。JCL-3荷载图如下图4-4所示。图4-4JCL-3载图由以上JCL-3内力过程计算同上。此处省略支座1处的剪力：；支座2处的剪力：Q2支座3处的剪力：Q3支座4处的剪力：Q4支座5处的剪力：Q5支座6处的剪力：Q6支座7处的剪力：Q7支座8处的剪力：。由此可知：支座1、8处的支座反力：（↓）支座2、7处的支座反力：R2支座3、6处的支座反力：R3支座4、5处的支座反力：R44.1.2次梁柱子基本组合荷载合力：Ni基础内力计算采用的计算方法为基本组合的计算方法，通过基本组合的竖向荷载来计算基底反力：p地基梁的配置如下所示：边缘的次梁JCL-1两根，中部的次梁JCL-2四根以及中部次梁JCL-2的设置为两根。全部折合成中间次梁JCL-2一共有：2×0.74+4+2×1.1=7.68作用在主梁上的JCL-3，JCL-4总轴向的荷载Ni如下所示，分别为（荷载左右完全对称）：=2\*GB3②、=7\*GB3⑦轴线上：Ni=16661kN，=3\*GB3③、=6\*GB3⑥轴线上：Ni=16121kN=4\*GB3④、=5\*GB3⑤轴线上：Ni=13220kN由7.68根次肋JCL2承担，则有：=2\*GB3②、=7\*GB3⑦轴线上：F=3\*GB3③、=6\*GB3⑥轴线上：F=4\*GB3④、=5\*GB3⑤轴线上：F2在次肋JCL-2端作用力：F次肋JCL-2作用力为：F4i=0.74F次肋JCL-2端作用力为：F4次肋JCL-1上作用力为：F6i=1.1F次肋JCL-1端作用力为：F4JCL-1梁上外伸部分传来的线荷载为：q=JCL-1端部作用力：F7=0.8×0.8×110.4=70.65kN（1）JCL-1梁JCL-1梁上外伸部分传来的线荷载:q=由以上JCL-1的内力分析可知：支座A处的剪力：QA支座B处的剪力：QB支座C处的剪力：QC支座J处的剪力：QD由此可知：（支座反力左右正对称）支座A处的支座反力：RA=2066.4kN（↓）支座D处的支座反力：RB=3121.2kN（↓）而由柱子传下来的支座力分别为：R'A=2122kN，R'（2）JCL-2梁由以上JCL-1的内力分析可知：支座A处的剪力：QA支座D处的剪力：Q支座E处的剪力：Q支座H处的剪力：QH由此可知：（支座反力左右正对称）支座A处的支座反力：RA=33280.2kN（↓），支座D处的支座反力：RB=5022.72kN（↓），而由柱子传下来的支座力分别为：R'A=3762kN，R'通过计算得出的支座反力与实际的作用力之间存在较大的差距，需要进行调整。计算的方法是把他们的差值采用均布荷载的形式均匀的分配在支座的两端的1/3跨上，然后将求得的内力与以上计算所得出的的支座反力进行相加，再将其与实际的作用力进行比较，误差控制在5%以内，如果不在误差控制范围以内则继续进行调整，直至其最后计算结果满足设计要求。对JCL-3进行调整：Δ41=Δ相应的均布荷载为：q1=q经调整后的支座反力：支座1、8处的支座反力：R1误差δ=959.6−892.16959.6支座2、7处的支座反力：R2误差δ=1617.5−1712.861617.5支座3、6处的支座反力：R3误差δ=1565−1537.051565支座4、5处的支座反力：R4误差δ=1283.4−1294.511283.4对JCL-3进行二次调整：Δ41=Δ相应的均布荷载为：q1=q经调整后的支座反力：支座1、8处的支座反力：R1误差δ=959.6−946.66959.6支座2、7处的支座反力：R2误差δ=1617.5−1643.321617.5支座3、6处的支座反力：R3误差δ=1565−1553.021565支座4、5处的支座反力：R4误差δ=1283.4−1286.911283.4对JCL-4进行荷载调整（支座反力均为两边对称，所以此处只计算一侧）：Δ61=1412−918.97=493.03kN

相应的均布荷载为：q1=493.03÷3=164.34kN/m

经调整后的支座反力：支座1处的支座反力：R1误差δ=1412−1304.31412支座2处的支座反力：R2误差δ=2380.1−2530.152380.1支座3处的支座反力：R3误差δ=2303−2261.62303支座4处的支座反力：R4误差δ=1888.5−1863.631888.5对JCL-4进行二次调整：Δ61=1412−1304.3=107.7kN

相应的均布荷载为：q1=112.1÷3=35.9kN/m

经调整后的支座反力：支座1处的支座反力：R1误差δ=1412−1386.731412支座2处的支座反力：R2误差δ=2380.1−2426.772380.1支座3处的支座反力：R3误差δ=2303−2287.52303支座4处的支座反力：R4误差δ=1888.5−1834.391888.5对次肋JCL-1进行调整：ΔA=2122−2064.6=57.4kN

Δ相应的均布荷载为：qA=57.4经调整后的支座反力：支座A处的支座反力“RA误差δ=2122−2205.842122支座D处的支座反力：RD误差δ=2615−2672.12615支座E处的支座反力：RE误差δ=2871−2976.12871支座H处的支座反力RH误差δ=2276−2217.62276对次肋JCL-2行调整：ΔA=3762−3322.08=439.92kN

相应的均布荷载为：qA=439.92经调整后的支座反力：支座A处的支座反力：RA误差δ=3762−3644.63762支座D处的支座反力：RD误差δ=4486−4597.54486支座E处的支座反力：RE误差δ=4642−47974642支座H处的支座反力：RH误差δ=3771−3659.837714.2梁斜截面受剪承载力计算按要求，筏板基础基础梁的梁高应大于跨度的1/6，基础筏板基础基础梁的宽度应按基础梁梁高德1/2—1/3来进行估算，通过以上所述及前边章节的计算可得，基础横梁的截面的尺寸取1500×600mm，基础纵梁的截面的尺寸取1500×600mm基础梁应该满足：V≤0.25βcfcbℎ0=1500−40=1460mm，从基础梁的内力计算可以得出：基础梁最大剪力0.25因此，满足要求。对于基础梁次梁： ℎw由前边计算可得，基础梁最大剪力，于是：0.25因此，通过计算得出，基础梁所选择的截面1500×600mm，，满足梁斜截面的抗剪承载力要求。第5章基础配筋计算5.1基础底板弯矩计算基础的底板按尺寸及支撑类型分为以下几类：（1）2-7轴到E-G轴以及2-7到B-D轴之间的基础板，其支撑形式和尺寸均相同，可按同种形式的板进行计算。因为跨内板lx/ly=9.2/2.1=4.3>2跨中最大弯矩：M跨中最大支座弯矩：M（2）1-2轴到G-H轴,1-2轴到A-B轴,7-8轴到G-H轴,7-8轴到A-B轴，上述底板位于筏板的四个边角，各有一长边与和短边悬挑，其支撑形式和尺寸均相同，可按同种形式的板进行计算（3）1-2轴到A-H轴以及7-8轴到A-H轴，上述筏板底板为一短边悬挑，其支撑形式和尺寸均相同，可按同种形式的板进行计算在轴和轴之间的基础板，因为跨内板lx/ly=9.2/2.1=4.3>2，可以跨中最大弯矩：M跨中最大支座弯矩：M悬臂板（横,纵向的悬挑数值均为0.8m）：外伸悬臂板的最大弯矩为：M其中1-2轴D-E轴之间，短边尺寸为2.4m其计算结果M1=-40.66（4）1-8轴到G-H轴以及1-8轴到A-B轴，上述筏板底板为一长边边悬挑，其支撑形式和尺寸均相同，可按同种形式的板进行计算在轴和轴之间的基础板，因为跨内板lx/ly=9.2/2.1=4.3>2，可以跨中最大弯矩：M跨中最大支座弯矩：M悬臂板（横,纵向的悬挑数值均为0.8m）：外伸悬臂板的最大弯矩为：M3=12×pjb25.2板的配筋本设计的地基反力的分布方式为呈直线分布，计算方法按上述反力方式的类型进行计算，本设计基础梁内力的计算方法可以按照连续梁得计算方法来进行计算，其中边跨跨中的弯矩以及第一内支座的弯矩的值应再乘以1.2的系数，将其上部的柱的荷载转换成为支座。梁板式筏板基础的基础底板和基础梁配筋除了应满足计算要求以外，横竖两个方向上底部的钢筋应有贯通全跨，而且其配筋率也不应小于0.15%，顶部的钢筋按计算配筋全部贯通。（1）跨内部分单向板配筋计算取横向1米进行计算，即b=1000mm，混凝土保护层厚度为as=35mm，截面有效高度为：ℎ0=700−35−5=660mm，混凝土fc=14.3N/mm于是：αAρ=所以，将选择的钢筋的截面面积按照最小配筋率去进行计算：A700=1050mm2，选取φ14@120，实际的钢筋的截面面积为以上计算的是单向板跨中支座的配筋，根据规范要求要有的钢筋贯通全板。由前边计算结果得知：单向板跨中最大弯矩为−31.13kN⋅m小于跨中最大的支座的弯矩。所以配筋与上册相同，但是在此处所计算的是跨中的配筋，所以需要全部贯通，同样选φ14@120，实际钢筋面积为1099m（2）悬臂部分配筋计算：用跨中最大弯矩来配板的上部钢筋，支座最大弯矩来配板的下部钢筋，悬臂份需要计算下部钢筋，上部只需构造配筋。C30混凝土，a1=1.0,fc=14.3N/mm2；钢筋采用HRB335，fy=210N/mm（3）横向外伸悬臂板上悬臂部分：αAρ=因此，所选钢筋截面面积按照最小配筋率去进行计算：As=0.15%×1000×700=1050mm2，选φ14@120，实际钢筋面积为1099mm5.3基础梁的配筋通过第四章4.2小节的计算可得，本设计中主、次基础梁选取的尺寸分别为600mm×1500mm、600mm×1500mm。基础梁的构造还应满足以下几点要求：（1）当梁的高度大于450mm的时候，在梁两侧沿高度分别设置纵向的构造钢筋，每侧的构造的钢筋截面面积不应小于梁截面面积的0.1%，并且构造钢筋之间的间距不大于200mm。此处，梁腹板高度按规定取基础梁的有效高度-筏板厚=1465-700=765mm。每侧需配钢筋面，选用3，实际配筋面积。（2）基础梁上部的钢筋之间的间距不应小于35mm和1.5倍钢筋的最大直径；基础梁下部的钢筋之间的间距不应小于25mm和钢筋最大直径。（3）当梁的高度大于800mm时，箍筋之间的间距不应大于300mm；当梁的宽大于350mm小于800mm时适选用四肢箍，并且箍筋的直径不宜小于8mm。（4）梁受拉钢筋配筋率不应小于0.45f基础梁采用C30混凝土：fc=14.3N/mm受力钢筋采用HRB400钢筋：f最小配筋率：混凝土构件的安全等级定为二级，γ0=1.0，混凝土保护层厚度为各基础梁的配筋计算如下所示5.3.1JCL-3筋计算因采用的是倒梁法进行计算，将地基梁看做多跨连续梁，本设计的地基反力的分布方式为呈直线分布，计算方法按上述反力方式的类型进行计算，本设计基础梁内力的计算方法可以按照连续梁得计算方法来进行计算。用弯矩系数法来计算内力。支座的集中作用力以及支座之间梁夸得均布荷载，均已在第四章计算得出。按集中力作用了来考虑，支座负弯矩Mp1=-PL/8，按均布荷载作用来考虑，支座负弯矩Mq1=-qL²/12，因两端完全对称，两端负弯矩相等。跨中正弯矩Mq2=qL²/24。将以上两部分予以叠加得到：支座负弯矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL²/12)=-PL/8-qL²/12跨中正弯矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/242-7支座处弯矩值计算:M1=-PL/8-qL²/12=(-1643.32×9.2)/8-（164.3×9.22）/12=3048kNm3-6支座处弯矩值计算:Mp1=-PL/8-qL²/12=(-1553.02×9.2)/8-（38.9×9.22）/12=-2060kNm4-5支座处弯矩值计算:Mp1=-PL/8-qL²/12=(-1286.91×9.2)/8-（4.7×9.22）/12=-1512kN1-2跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(1643.32×9.2)/8+（164.3×9.22）/24=1890+580=2470kN2-3跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(-1553.02×9.2)/8+（38.9×9.22）/24=1890+137=2280kN3-4跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(-1286.91×9.2)/8+（4.7×9.22）/24=1479+16=1495kNm4-5跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(493.03×9.2)/8+（1.24×9.22）/24=1890+137=570.95kN截面有效高度：单排布筋时，将边跨跨中弯矩及第一内支座弯矩乘以1.2，支座的弯矩值为得到设计弯矩值，见表5-1所示。表5-1JCL-3中弯矩和支座弯矩截面支座234567M(kNm)-3048-2060-1512-1512-2060-3048弯矩设计值(kNm)-3657-2472-1814-1814-2472-3657截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)247022801495571149522802470弯矩设计值(kNm)296427361794685179427362964为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋；支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表5-2所示。表5-2JCL-3筋计算截面跨中支座1234567弯矩设计(kNm)29643048206015121512206030480.0930.0990.0750.0570.0570.0750.0990.0980.1040.0780.0590.0590.0780.1043422363227242060206027243632选配钢筋（）725825625525525625825实际钢筋面积（）3436392729452454245429453927配筋率0.38%0.44%0.33%0.27%0.27%0.33%0.44%计算结果表明，ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的设计原则；同时ρ>ρ5.3.2JCL-4筋计算按集中力P的作用考虑，支座负弯矩Mp1=-PL/8，按均布荷载q的作用来考虑，支座负弯矩Mq1=-qL²/12，因两端完全对称，两端负弯矩相等。跨中正弯矩Mq2=qL²/24。将以上两部分予以叠加得到：支座负弯矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL²/12)=-PL/8-qL²/12跨中正弯矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/242-7支座处弯矩值计算:M1=-PL/8-qL²/12=(-1386×9.2)/8-（35.9×9.22）/12=-1593-127=-1720kN3-6支座处弯矩值计算:Mp1=-PL/8-qL²/12=(-2426×9.2)/8-（25×9.22）/12=-2789-88=2877kN4-5支座处弯矩值计算:Mp1=-PL/8-qL²/12=(-1834×9.2)/8-（4.9×9.22）/12=-2109-17=-2126kN1-2跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(1386×9.2)/8+（35.9×9.22）/24=1593+63=1656kN2-3跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(2426×9.2)/8+（25×9.22）/24=2789+44=2833kN4-5跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(2287×9.2)/8+（6.9×9.22）/24=1479+16=1495kN3-4跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(1834×9.2)/8+（4.9×9.22）/24=2109+8=2117kN将边跨跨中弯矩及第一内支座弯矩乘以1.2，得到设计弯矩值，见表5-3所示。表5-3JCL-4中弯矩和支座弯矩截面支座234567M(kNm)-1720-2877-2126-2126-2877-1720弯矩设计值(kNm)-2064-3452-2551-2551-3452-2064截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)1656283321171495211728331656弯矩设计值(kNm)1987339925401794254033991987为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中的配筋取跨中的最大弯矩的设计值进行配筋计算；支座的配筋均选用相同的配筋。配筋的计算过程见表5-4所示。 表5-4JCL-4筋计算截面跨中支座234567弯矩设计(kNm)2833206434522126212634522833α0.11650.11720.0880.0680.0680.0880.1172ξ=10.1240.1250.0920.070.070.0920.125A4330436432122444244432124364选配钢筋（mm2）925925725525525725925实际钢筋面积（mm4418441834362454245434364418计算结果表明，均小于0.35，符合塑性内力重分布的设计原则；同时，故符合要求。5.3.3JCL-1配筋计算按集中力P的作用考虑，支座负弯矩Mp1=-PL/8，按均布荷载q的作用来考虑，支座负弯矩Mq1=-qL²/12，因两端完全对称，两端负弯矩相等。跨中正弯矩Mq2=qL²/24。将以上两部分予以叠加得到：支座负弯矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL²/12)=-PL/8-qL²/12跨中正弯矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24B支座处弯矩值计算:M1=-PL/8-qL²/12=(-2205×2.1)/8-（209.4×2.12）/12=-662kNmC支座处弯矩值计算:Mp1=-PL/8-qL²/12=(-2672×2.1)/8-（187×2.12）/12=-735kNA-D跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(2205×2.1)/8+（164.3×2.12）/24=608kND-E跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(2672×2.4)/8+（38.9×2.42）/24=721kNE-H跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(2217×2.1)/8+（27.3×2.12）/24=1479+16=591kN截面有效高度：双排布筋时。计算配筋面积时，采用弯矩设计值，即分别对横梁与纵梁进行配筋计算，计算时边跨跨中弯矩及第一内支座弯矩乘以1.2，见表5-5所示。表5-5JCL-1跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-662-735608721591弯矩设计值(kNm)-795-880729865709为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中的配筋取跨中的最大弯矩的设计值进行配筋计算；支座的配筋均选用相同的配筋。配筋的计算过程见表5-6所示。表5-6JCL-1配筋计算截面跨中支座BC弯矩设计(kNm)8657958800.1560.1150.1230.1710.1230.1325868.7.4221.44530.0选配钢筋（）625+822625+422625+522实际钢筋面积（）598644664846配筋率0.67%0.50%0.54%计算结果表明，均小于0.35，符合塑性内力重分布的设计原则；同时，故符合要求。5.3.4JCL-2筋计算按集中力P的作用考虑，支座负弯矩Mp1=-PL/8，按均布荷载q的作用来考虑，支座负弯矩Mq1=-qL²/12，因两端完全对称，两端负弯矩相等。跨中正弯矩Mq2=qL²/24。将以上两部分予以叠加得到：支座负弯矩M1=Mp1+Mq1=-PL/8+(-qL²/12)=-PL/8-qL²/12跨中正弯矩M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24B支座处弯矩值计算:M1=-PL/8-qL²/12=(-3644×2.1)/8-（27.3×2.12）/12=-966kNC支座处弯矩值计算:Mp1=-PL/8-qL²/12=(-4579×2.1)/8-（106.6×2.12）/12=-1240kNA-D跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(3644×2.1)/8+（27.3×2.12）/24=911kND-E跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(4797×2.4)/8+（174.85×2.42）/24=1220kNE-H跨中正弯矩：M2=Mp2+Mq2=PL/8+qL²/24=(3659×2.1)/8+（106.6×2.12）/24=1479+16=970kN将边跨跨中弯矩及第一内支`座弯矩乘以1.2，得到设计弯矩值，见表5-7所示。表5-7JCL-2跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-966-12409111220970弯矩设计值(kN*m)-1160-1488109314641164为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋；支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表5-8所示。表5-8JCL-2跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座ABC弯矩设计值(kNm)146411601488α0.2580.1920.197ξ=10.3040.2150.222A1043373797619续5-8JCL-2跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座ABC选配钢筋（mm2）172812281328实际钢筋面积（）1046873898005配筋率1.16%0.82%0.89%计算结果表明，均小于0.35，符合塑性内力重分布的设计原则；同时，故符合要求。5.4箍筋的计算基梁采用C30混凝土，ft=1.43N/mm20.25V最小配箍率：ρsvmin=0.24按构造的要求，当梁的宽度b>400mm时,并且同一层内的纵向的受压钢筋大于3根时，应配置符合箍筋，对于截面高度大于800mm的梁，并且其箍筋直径不宜小于8mm。5.4.1次梁箍筋配筋计算（1）JCL-1箍筋计算梁JL1的最大剪力为：V=1643.2kN，则：0.25故截面尺寸满足抗剪要求。V应由计算确定腹筋用量。n选用四肢箍（n=4）10箍筋，，则箍筋间距：s=按构造配筋，最终箍筋选410@250，则：ρ因此，满足最小配箍率要求。（2）JCL-2筋计算梁JCL-2的最大剪力为：V=1211kN，于是：0.25故截面尺寸满足抗剪要求。V应由计算确定腹筋用量。n选用四肢箍（n=4）10箍筋，Asvl=78.5mms=按构造配筋，最终箍筋选410@250，则：ρ因此，满足最小配箍率要求。5.4.2主梁箍筋配筋计算（1）JCL-3筋计算梁JCL-3的最大剪力为：V=1657kN。于是：0.25故截面尺寸满足抗剪要求。V应由计算确定腹筋用量。n选用四肢箍（n=4