污水处理厂课程设计设计说明书及方案及小学环保节能综合实践活动方案

1概述1.1工程概况 依据城市总体规划，华东某市在城西地区兴建一座城市污水处理厂，以完善该地区的市政工程配套，控制日益加剧的河道水污染，改善环境质量。该城市现状叙述如下：1、2号居住区人口3万，污水由化粪池排入河道；3、4号居住区人口5万，正在建设1年内完成；5号居住区人口4.5万，待建，2年后动工，建设周期2年。还有部分主要公共建筑，宾馆5座，2000个标准客房；医院2座，1500张床。以上排水系统均采用分流制系统。同时新区内还有部分排污工厂：电子厂每天排水1500m3，BOD5污染负荷为3000人口当量；食品厂每天排出污水量500m旧城区原仅有雨水排水系统，污水排水系统的改造和建设工程计划在10年内完成，届时整个排水区域服务人口将达到18万。依据上述情况，整个工程划分为近期和远期两个建设阶段，现在实施的工程为近期建设。近期建设周期大概在3年左右，设计服务范围应该包括新区5个已建和待建的居住区、新区内部分主要公共建筑以及2个工厂。依据环保部门以及排放水体的状况，排放水要求达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级B标准。1.2设计依据《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）《室外排水设计规范》(GB50101)《城市污水处理工程项目标准》《给水排水设计手册》，第5册城镇排水《给水排水设计手册》，第10册技术经济城市污水处理以及污染物防治技术政策（2002）污水排入城市下水道水质标准CJ3082-1999地表水环境质量标准GB3838-2002城市排水工程规划规范GB50381-20001.3设计任务和范围（1）收集相关资料，确定废水水量水质及其变化特征和处理要求；（2）对废水处理工艺方案进行分析比较，提出适宜的处理工艺方案和工艺流程；（3）确定为满足废水排放要求而所需达到的处理程度；（4）结合水质水量特征，通过经济技术分析比较，确定各处理构筑物的型式；（5）进行全面的处理工艺设计计算，确定各构筑物尺寸和设备选型；（6）进行废水处理站平面布置及主要管道的布置和高程计算；（7）进行工程概预算，说明废水处理站的启动运行和运行管理技术要求2原水水量与水质和处理要求：2.1原水水量与水质一期工程：Q=36000m3BOD5=230mg/lSS=280mg/lTN=40mg/lTP=4.5mg/lPH=6.5-8.0 二期工程：Q=47000m32.2处理要求污水排放的要求执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级B标准BOD5≤20mg/lSS≤20mg/lTN≤20mg/lTP≤1mg/lPH=6.5-8.03.工艺流程选择和评价3.1水质分析该城市污水由市政废水与工业废水组成，其中工业废水的量占的相当小，污水中主要是可溶性有机物、氮、磷等，而且有机物的浓度不是特别高，可生化性较好，在处理时需要考虑常规的脱氮除磷。3.2流程的拟定3.2.1国内外城市污水处理的流行工艺一、活性污泥法针对城市污水处理的要求，当前流行的污水处理工艺有：AB法、SBR法、氧化沟法、普通曝气法、A/A/O法、A/O法、UNITANK等，这几种工艺都是从活性污泥法派生出来的，且各有其特点。①AB法(Adsorption—Biooxidation)该法由德国Bohuke教授首先开发。该工艺对曝气池按高、低负荷分二级供氧，A级负荷高，曝气时间短，产生污泥量大，污泥负荷2.5kgBOD/(kgMLSS•d)以上，池容积负荷6kgBOD/(m3•d)以上；B级负荷低，污泥龄较长。A级与B级间设中间沉淀池。二级池子F/M(污染物量与微生物量之比)不同，形成不同的微生物群体。AB法尽管有节能的优点，但不适合低浓度水质，A级和B级亦可分期建设。②SBR法(SequencingBatchReactor)SBR法早在20世纪初已开发，由于人工管理繁琐未予推广。此法集进水、曝气、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四个或三个池子构成一组，轮流运转，一池一池地间歇运行，故称序批式活性污泥法。现在又开发出一些连续进水连续出水的改良性SBR工艺，如ICEAS法、CASS法、IDEA法等。这种一体化工艺的特点是工艺简单，由于只有一个反应池，不需二沉池、回流污泥及设备，一般情况下不设调节池，多数情况下可省去初沉池，故节省占地和投资，耐冲击负荷且运行方式灵活，可以从时间上安排曝气、缺氧和厌氧的不同状态，实现除磷脱氮的目的。但因每个池子都需要设曝气和输配水系统，采用滗水器及控制系统，间歇排水水头损失大，池容的利用率不理想，因此，一般来说并不太适用于大规模的城市污水处理厂。③A/A/O法(Anaerobic—Anoxic—Oxic)由于对城市污水处理的出水有去除氮和磷的要求，故国内10年前开发此厌氧—缺氧—好氧组成的工艺。利用生物处理法脱氮除磷，可获得优质出水，是一种深度二级处理工艺。A/A/O法的可同步除磷脱氮机制由两部分组成：一是除磷，污水中的磷在厌氧状态下(DO<0.3mg/L)，释放出聚磷菌，在好氧状况下又将其更多吸收，以剩余污泥的形式排出系统。二是脱氮，缺氧段要控制DO<0.7mg/L，由于兼氧脱氮菌的作用，利用水中BOD作为氢供给体(有机碳源)，将来自好氧池混合液中的硝酸盐及亚硝酸盐还原成氮气逸入大气，达到脱氮的目的。为有效脱氮除磷，对一般的城市污水，COD/TKN为3.5～7.0(完全脱氮COD/TKN>12.5)，BOD/TKN为1.5～3.5，COD/TP为30～60，BOD/TP为16～40(一般应＞20)。若降低污泥浓度、压缩污泥龄、控制硝化，以去除磷、BOD5和COD为主，则可用A/O工艺。有的城市污水处理的出水不排入湖泊，利用大水体深水排放或灌溉农田，可将脱氮除磷放在下一步改扩建时考虑，以节省近期投资。④普通曝气法及其变法本工艺出现最早，至今仍有较强的生命力。普曝法处理效果好，经验多，可适应大的污水量，对于大厂可集中建污泥消化池，所产生沼气可作能源利用。传统普曝法的不足之处是只能作为常规二级处理，不具备脱氮除磷功能。近几年在工程实践中，通过降低普通曝气池容积负荷，可以达到脱氮的目的；在普曝池前设置厌氧区，可以除磷，亦可用化学法除磷。采用普通曝气法去除BOD5，在池型上有多种形式(如下文所述的氧化沟)，工程上称为普通曝气法的变法，亦可统称为普通曝气法。⑤氧化沟法本工艺50年代初期发展形成，因其构造简单，易于管理，很快得到推广，且不断创新，有发展前景和竞争力，当前可谓热门工艺。氧化沟在应用中发展为多种形式，比较有代表性的有：帕式(Passveer)简称单沟式，表面曝气采用转刷曝气，水深一般在2.5～3.5m，转刷动力效率1.6～1.8kgO2/(kW•h)。奥式(Orbal)简称同心圆式，应用上多为椭圆形的三环道组成，三个环道用不同的DO(如外环为0，中环为1，内环为2)，有利于脱氮除磷。采用转碟曝气，水深一般在4.0～4.5m若能将氧化沟进水设计成多种方式，能有效地抵抗暴雨流量的冲击，对一些合流制排水系统的城市污水处理尤为适用。卡式(Carrousel)简称循环折流式，采用倒伞形叶轮曝气，从工艺运行来看，水深一般在3.0m左右，但污泥易于沉积，其原因是供氧与流速有矛盾。三沟式氧化沟(T型氧化沟)，此种型式由三池组成，中间作曝气池，左右两池兼作沉淀池和曝气池。T型氧化沟构造简单，处理效果不错，但其采用转刷曝气，水深浅，占地面积大，复杂的控制仪表增加了运行管理的难度。不设厌氧池，不具备除磷功能。氧化沟一般不设初沉池，负荷低，耐冲击，污泥少。建设费用及电耗视采用的沟型而变，如在转碟和转刷曝气形式中，再引进微孔曝气，加大水深，能有效地提高氧的利用率(提高20%)和动力效率［达2.5～3.0kgO2/(kW•h)］。⑥UNITANK工艺它和类似的TCBS工艺、MSBR工艺一样，都是SBR法新的变型和发展。它集“序批法”、“普通曝气池法”及“三沟式氧化沟法”的优点，克服了“序批法”间歇进水、“三沟式氧化沟法”占地面积大、“普通曝气池法”设备多的缺点。典型的UNITANK工艺是三个水池，三池之间水力连通，每池都设有曝气系统，外侧的两池设有出水堰及污泥排放口，它们交替作为曝气池和沉淀池。污水可以进入三池中的任意一个，采用连续进水、周期交替运行。在自动控制下使各池处在好氧、缺氧及厌氧状态，以完成有机物和氮磷的去除。UNITANK工艺由比利时Seghers公司首先建在我国的澳门特区，处理水量14×104m3/d(不下雨时平均处理水量为7×104m3/d)，池型封闭，设计采用的容积负荷为0.58kgBOD/(m3这类一体化工艺是传统活性污泥工艺的变形，可以采用活性污泥工艺的设计方法对不同的污染物加以去除，如考虑硝化，其负荷一般在0.05～0.10kgBOD5/(kgMLSS•d)，硝化率视污水温度而异。而要求污泥稳定化，其污泥负荷和污泥龄要远远超过硝化时的数值。容积利用率低是此类一体化工艺共同的主要问题，就是说在一个较长停留时间的曝气系统内，有50%左右的池容用于沉淀。UNITANK工艺的成功与否有赖于系统采用稳定可靠的仪表及设备，因此引进技术，消化、吸收和开发先进的自控系统是应用此工艺的关键问题。一般认为，UNITANK工艺不太适用于大型(>10×104二、生物膜法生物膜法主要是指曝气生物滤池，它实质上是常说的生物接触氧化池，相当于在曝气池中添加供微生物栖附的填(滤)料，在填料下鼓气，是具有活性污泥特点的生物膜法。曝气生物滤池(BAF)70年代末起源于欧洲大陆，已发展为法、英等国设备制造公司的技术和设备产品。由于选用的填料不同，以及是否有脱氮要求，设计的工艺参数是不同的，如要求处理出水BOD5、SS＜20mg/L，去除BOD5达90%以上的工艺，其容积负荷为0.7～3.0kgBOD5/(m3•d)，水力停留时间1～2h；以硝化(90%以上)为主的工艺，其容积负荷为0.5～2.0kgBOD5/(m3•d)，水力停留时间2～3h。一般认为，生物膜法处理城市污水，在国内尚需积累经验，处理规模不宜过大，约5×104m3/d左右为宜。国外(主要在欧洲)处理水量有达到363.2.2比较工艺的选择以及叙述通过以上论述，初步确定运用的工艺应该为活性物泥法，在活性污泥法中，根据《室外排水设计规范》（GB50101-2005）推荐对于设计流量小于10×104方案一：A/A/O工艺A/A/O工艺流程图如图3-1所示：图3-1关于方案一的说明：第一阶段为预处理部分，即粗格栅+细格栅+曝气沉砂池+初沉池，中格栅去除城市污水中较大的漂浮物，细格栅去除城市污水中较细小的漂浮物，后续工艺以及设备的正常运行提供保证。水经过泵房提升后进入曝气沉砂池，去除砂粒，经吸砂机将沉砂池中的砂吸走至砂水分离器，砂水分离器工作，截留下砂，而水则自重力流向前方泵房的格栅井。从曝气沉砂池出来的水流向初沉池，去除SS以及部分有机物。水从初沉池出来以后进入生物反应池，该生物反应池分为四个区，回流污泥反硝化区，厌氧区，反硝化区，硝化区。回流污泥反硝化区的设置可以减少传统A/A/O工艺中厌氧池受回流污泥中硝态氧的影响。磷的去除依靠厌氧池中聚磷菌一类微生物的充分释磷以及在好氧池的过量吸磷来去除水体中的磷。氮的去除主要依靠曝气池中硝化菌的将氮转化为硝态以及亚硝态氮，然后通过内回流将曝气池中的混合液回流至前方的反硝化区依靠反硝化菌将亚硝态氮转化为氮气从而去除氮。有机碳主要依靠曝气池中的微生物降解。该池的脱氮除磷效果较好。后处理阶段，主要通过二沉池澄清出水，加氯混合池的作用是消毒以达到出水中对于微生物数量限制。污泥处理主要通过污泥连续重力浓缩和机械脱水来完成，从脱水机房出来的污泥主要是外运填埋。对于脱氮除磷工艺的污泥来讲，运用重力浓缩会带来一个问题：污泥中磷的释放，上清液富含磷。由此该工艺将浓缩池中的上清液同脱水机房的滤液一起集中在反应沉淀池中，通过投加钙盐形成沉淀去除磷。形成的沉淀单独外运填埋或另作他用。从沉淀池出来的上清液再回流至前方泵站内的格栅井。方案二：CASS工艺CASS工艺如图3-2所示：图3-2关于方案一的说明：第一阶段为预处理部分，即粗格栅+细格栅+曝气沉砂池+初沉池，中格栅去除城市污水中较大的漂浮物，细格栅去除城市污水中较细小的漂浮物，后续工艺以及设备的正常运行提供保证。水经过泵房提升后进入曝气沉砂池，去除砂粒，经吸砂机将沉砂池中的砂吸走至砂水分离器，砂水分离器工作，截留下砂，而水则自重力流向前方泵房的格栅井。从曝气沉砂池出来的水直接进入CASS反应池，CASS反应池最大的特点是在CASS反应池的前端存在一个生物选择区，通常在厌氧或兼氧条件下运行。生物选择器是根据活性污泥反应动力学原理而设置的。通过主反应区污泥的回流并与进水混合,不仅充分利用了活性污泥的快速吸附作用而加速对溶解性底物的去除并对难降解有机物起到良好的水解作用,同时可使污泥中的磷在厌氧条件下得到有效的释放,而且在完全混合反应区之前设置选择器,还有利于改善污泥的沉降性能,防止污泥膨胀问题的发生。此外,选择器中还可发生比较显著的反硝化作用(回流污泥混合液中通常含2mg/L左右的硝态氮),其所去除的氮可占总去除率的20%左右。选择器可定容运行,亦可变容运行,多池系统中的进水配水池也可用作选择器。而主反应区的曝气阶段则是去除有机物、进行磷的释放、硝化作用。沉淀和闲置阶段整个池可以保持缺氧或是厌氧状态，有释磷和反硝化作用。CASS池运行经过进水曝气阶段、曝气阶段、沉淀阶段、滗水阶段、进水闲置阶段。出水进入加氯混合池，加氯混合池的作用是消毒以达到出水中对于微生物数量限制。污泥处理主要通过污泥连续重力浓缩和机械脱水来完成，从脱水机房出来的污泥主要是外运填埋。对于脱氮除磷工艺的污泥来讲，运用重力浓缩会带来一个问题：污泥中磷的释放，上清液富含磷。由此该工艺将浓缩池中的上清液同脱水机房的滤液一起集中在反应沉淀池中，通过投加钙盐形成沉淀去除磷。形成的沉淀单独外运填埋或另作他用。从沉淀池出来的上清液再回流至前方泵站内的格栅井。3.2.3污水处理方案比较两个方案的主要构筑物设计参数方案一：A/A/O工艺方案二：CASS工艺曝气沉砂池停留时间150s150s初次沉淀池表面负荷沉淀时间1.6m3/m22h无生物池负荷停留时间0.12kgBOD5/kgMLSS厌氧池、缺氧池、好氧池的水力停留时间比：1：1：30.1kgBOD5/kgMLSS充水比λ=0.24二次沉淀池表面负荷沉淀时间0.8m3/m22h无加氯混合池停留时间30min30min污泥浓缩池浓缩固体通量45kg40构筑物设计参数选择说明：曝气沉砂池：依据《给水排水设计手册》第5册关于城市污水处理厂曝气沉砂池水力停留时间的规定：1-3min,取2.5min。曝气沉砂池的大小按照二期流量设计。初次沉淀池：依据《室外排水设计规范》GB50101关于城市污水处理厂初次沉淀池表面负荷的规定：二级处理前1.5-3.0m3/m2.h，取1.6m3/m生物池：依据《室外排水设计规范》GB50101关于城市污水处理厂A/A/O脱氮除磷工艺污泥负荷的规定：0.1-0.2kgBOD5/kgMLSS，取0.12kgBOD5/kgMLSS。厌氧池、缺氧池、好氧池的水力停留时间比为1：1：3-1：1：4，取1：1：3。CASS池的负荷《室外排水设计规范》GB50101关于城市污水处理厂关于SBR法污泥负荷规定：当有脱氮除磷要求时，负荷同A/A/O法。取0.1kgBOD5/kgMLSS。充水比按照经验取0.24。二次沉淀池：依据《室外排水设计规范》GB50101关于城市污水处理厂关于活性污泥法以后二次沉淀池负荷的规定：0.6-1.5m3/m2.h，取0.8m3/m加氯混合池：依据《室外排水设计规范》GB50101关于城市污水处理厂出水消毒池水力停留时间的规定：不小于30min，取30min。解触池大小设计按照二期流量设计。污泥浓缩池：按照连续重力浓缩池设计，两个方案主要构筑物的比较表：序号构筑物名称方案一：A/A/O工艺方案二：CASS工艺1粗格栅泵房机械格栅，格栅间距0.02m提升泵流量Q=36000m3/d,提升扬程h=12m同左方案2细格栅曝气沉砂池机械格栅，栅条间距0.01m土建以47000m3体积V=108m同左方案3初沉池直径D=25m，有效水深H=3.2体积V=4128m无4生物池负荷0.12kgBOD5/kgMLSS停留时间H=10h体积V=15000m负荷0.1kgBOD5/kgMLSS充水比λ=0.24体积V=42500m5二沉池直径D=35.0m，有效水深H=2.0m，V=5945m无6加氯混合池土建以Q=47000m3停留时间H=30min体积V=980m同左方案7鼓风机房供风量Q=13067m3气水比8.7:1占地面积450m供风量Q=15230m3气水比10：1占地面积520m8污泥泵房污泥回流比100%，回流量Q=36000m3面积6*6m，V=36m无9污泥浓缩池Q=564m3重力连续浓缩D=7.0m，有效工作水深H=4.0m，两座，每座的有效体积V=308mQ=2700m3/d

重力连续浓缩D=15.0m，有效工作水深H=4.0m，两座，每座的有效体积V=10污泥脱水机房浓缩后污泥流量224.6m3选用脱水机DY-1000型带式压滤机，2用1备。占地面积305m浓缩后污泥流量270m3占地面积305m11沉淀反应池上清液流量Q=653m3池体积36m上清液流量Q=2430m3池体积V=115m两个方案的主要优缺点：方案一：A/A/O工艺方案二：CASS工艺主要优点本法采用的A/A/O工艺解决了传统A/A/O工艺厌氧段释磷效果比较差的问题，而且多点内回流可调控性比较大。能够很好的进行脱氮除磷，操作简单，设备的要求不高。工程改扩建比较方便。工艺流程相对比较简单，没有沉淀池，扩建方便。对于进水水质发生变化时可通过改变曝气的时间来予以缓冲。主要缺点由于有沉淀池，占地比较大，所用到的一些机械比较贵，在曝气段操作的灵活性不高。脱氮除磷的效率不够高，需要比较麻烦的控制才能实现理想的效果。设备的闲置率较高，因用降堰排水所以水头损失较大。由于自动化程度较高，对于操作人员的素质要求也相当高。讨论：通过以上两个方案的比较，可以看出方案一可调控性灵活，操作方便，设备利用率较高，造价相对于方案二比较便宜，只是操作运转费用较方案二稍大，但是考虑到造价高出的部分比运转费用要高，所以认为总体上是在处理上方案一比较占有优势。同时考虑到脱氮除磷的要求，CASS的脱氮除磷的条件比较复杂，生物选择区的生长条件不像A/A/O容易创造，运行出来的实际结果可能会有很大的波动，再加上CASS的操作对于人员要求事非常高的，技术含量很大，设备有些要从国外进口，维修也不方便，故采用方案一A/A/O。4.工艺参数和设计计算4.1水质水量的确定4.1.1水量的确定居民每人每天的排水量值取160L/cap.d宾馆每个床位每天的排水量值取400L/cap.d医院每张床位每天的排水量值取200L/cap.d一期工程:服务居民人口数12.5万，则平均流量Q平均1=0.16×12.5×104=2×104时变化系数KZ1=1.48，设计流量Q设计1=Q平均1×KZ1=2.96×104宾馆有2000个标准客房，共4000个床位，则平均流量Q平均2=0.4×0.4×104=0.16×104m3设计流量Q设计2=Q平均2×KZ2=0.32×104医院共共有1500个床位，则平均平均流量Q平均3=0.2×0.15×104=0.03×104时变化系数KZ2=2.0，设计流量Q设计2=Q平均2×KZ2=0.06×104新区内还有若干机关与事业单位，主要排出的废水是生活污水，这一部分的流量可以计在总的居民生活污水中，不再单独作为一块流量计算。工业废水流量为Q设计4=0.2×104综上所述一期工程的设计流量为Q=Q设计1+Q设计2+Q设计3+Q设计4=（2.96+0.32+0.06+0.2）×104=3.54×104取设计流量为3.6×104二期工程：同一期工程相比二期工程的不同只是服务的居民数量上发生了变化二期工程服务居民数量为18万，则平均流量Q平均1’=0.16×18×104=2.88×10时变化系数KZ1’=1.43，设计流量Q设计1’=Q平均1’×KZ1’二期工程设计流量为：Q=Q设计1’+Q设计2+Q设计3+Q设计4=（4.12+0.32+0.06+0.2）×104=4.7×104.1.2水质的确定说明：新区工业主要是两个工厂：电子厂、食品厂。电子厂的废水中含有一些重金属，经调查电子厂预先将生产废水进行了处理，使得其重金属的含辆达到了接入市政管网的要求，所以设计不用再考虑对重金属物质进行预处理。设计资料中已给出电子厂的废水中污染物质主要是BOD5。电子厂和食品厂的污染负荷人口当量分别为3000，1500。宾馆和医院的废水水质缺乏实质资料，可以根据服务的人口取与生活污水相似的人口当量值。⑴设计BOD5浓度的确定依据《室外排水设计规范》BOD5人口当量值取40g/cap.d居民生活污水中含BOD5值m1=12.5×104×40=5×10工业废水中含BOD5值m2=0.45×104×40=0.18×10宾馆污水和医院污水中含BOD5值m3=0.55×104×40=0.22×10总流量为：Q平均=Q平均1+Q平均2+Q平均3+Q设计4=（2+0.16+0.03+0.2）×104=2.39×104BOD5浓度为（m1+m2+m3）/Q平均=225.9mg/L取设计BOD5浓度为230mg/L⑵设计SS浓度的确定依据《室外排水设计规范》SS人口当量值取50g/cap.d居民生活污水中含SS值n1=12.5×104×50=6.25×10食品厂废水中含SS值n2=0.15×104×50=0.075×10宾馆污水和医院污水中含SS值n3=0.55×104×50=0.275×10总流量为：Q平均=Q平均1+Q平均2+Q平均3+Q设计4=（2+0.16+0.03+0.2）×104=2.39×104SS浓度为（n1+n2+n3）/Q平均=276.2mg/L取设计SS浓度为280mg/L⑶设计TN浓度的确定依据《室外排水设计规范》TN人口当量值取7g/cap.d居民生活污水中含TN值k1=12.5×104×7=0.875×10食品厂废水中含TN值k2=0.15×104×7=0.0105×10宾馆污水和医院污水中含TN值k3=0.55×104×7=0.0385×10总流量为：Q平均=Q平均1+Q平均2+Q平均3+Q设计4=（2+0.16+0.03+0.2）×104=2.39×104TN浓度为（k1+k2+k3）/Q平均=38.7mg/L取设计TN浓度为40mg/L⑷设计TP浓度的确定依据《室外排水设计规范》TP人口当量值取0.8g/cap.d居民生活污水中含TP值s1=12.5×104×0.8=0.1×10食品厂废水中含TP值s2=0.15×104×0.8=0.0012×10宾馆污水和医院污水中含TP值s3=0.55×104×0.8=0.0044×10总流量为：Q平均=Q平均1+Q平均2+Q平均3+Q设计4=（2+0.16+0.03+0.2）×104=2.39×104TP浓度为（s1+s2+s3）/Q平均=4.41mg/L取设计TP浓度为4.5mg/L综上所述：设计进水的水量：Q1=3.6×104水质状况：BOD5=230mg/LSS=275mg/LTN=45mg/LTP=4.5mg/L二期工程设计进水水量：Q2=4.7×1044.2构筑物尺寸确定4.2.1粗格栅(按照二期流量设计)设计参数：设计流量：Q=47000m3栅前流速：v1=0.7m/s过栅水速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=0.02m栅条前部分长度L1=0.5m，栅条后部分长度L2=1.0m格栅倾角α=75°4-1粗格栅草图计算过程：假设水流由两条渠道经过格栅，栅前断面面积S===0.389m2则栅前渠道宽B1=400mm,最大有效水深he=950mm栅条间隙数n===33.75，取n=34栅槽宽度B=S(n-1)+ne=m,取B=1.00m选用FH-900型旋转式格栅除污机，共两台。进水渠渐扩段长L3===0.275m，取L3=0.3m出水渐缩段长L4==0.15m过栅水头损失(按照一期流量计算)H1===0.12m总高度H=4.76m格栅总长度L=L1+L2+L3+L4+=0.5+1.0+0.3+0.15+1.275=3.225m4.2.2泵房通过高程计算，从吸水面到泵后细格栅栅栅前水深之间距离为10.44m，压水管路上水力损失为0.5m，水过泵的损失估计在1.0m，所以提升扬程在13m左右，参照选泵的依据，选择潜水泵型号为S2508H型芬兰沙林泵，电动机功率50.0kw，1482r/min，两用一备。泵房建设按照二期流量建设，泵前集水井的体积V==50m34-2图泵房布置图4.2.3细格栅(按照二期流量设计)设计参数：设计流量：Q=47000m3栅前流速：v1=0.7m/s过栅水速v2=0.9m栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=0.01m栅条前部分长度L1=0.5m，栅条后部分长度L2=1.0m格栅倾角α=75°计算过程：假设水流由两条渠道经过格栅，栅前断面面积S===0.389m2则栅前渠道宽B1=500mm,最大有效水深he=0.95mm栅条间隙数n===38.1，取n=40栅槽宽度B=S(n-1)+ne=m,取B=0.8m选用WXB-Ⅱ-0.8-1.5型旋背耙式格栅除污机电动机功率0.8kw，共2台进水渠渐扩段长L3===0.84m出水渐缩段长L4==0.42m过栅水头损失(按照一期流量计算)H1===0.17m总高度H=1.105m总长度L=L1+L2+L3+L4+=0.5+0.9+0.84+0.42+0.4=3.06m4-3图细格栅草图4.2.4曝气沉砂池(按照二期流量设计)设计参数：设计流量：Q=47000m3水力停留时间：T=150s水平流速v=0.06m/s，旋流速度0.3m/s计算过程：曝气沉砂池体积V===81.6m3过水断面面积A===9.07m3，取过水断面面积A=9.0m2断面尺寸：取有效水深h=2.0m尺宽B===4.5m，分两格每格宽b=2.25m校核尺寸：=1.125，合格尺长：L===9.07m，取L=9.1m实际体积V实际=81.9m按照一期流量运行时，开一格，校核其是否符合要求：一期设计流量q=36000m3校核水平流速：v==0.093m/s，符和要求。停留时间：T==98.2s=1.673min，符合要求。曝气量的求算：为达到良好的除砂效果，将曝气头淹没在水下2.0m左右，则相应的每单位池长所需的空气量为29(m3/m2h)则单池的空气需求量为q空气==263.9m3/h4-4图曝气沉砂池（单格）草图机械选型：选择BX-5000型泵吸砂机1台功率泵功率3kw，行走功率1.1kwLSF-355型螺旋砂水分离器1台，功率3kw。4.2.5初沉池采用两座幅流式沉淀池，每座分担流量Q=750m3设计参数：表面负荷q=1.6m3/m2.沉淀时间T=2h计算过程：单池表面积F===468.75m2单池直径D==24.4m，取D=25m有效水深h2=qT=3.2m校核径深比D/h2=7.8(符合6-12的要求)查阅资料初沉池对于SS的去除率约在50%左右，初沉污泥的含水率在97%由此可以计算出初沉污体积V=式中日平均流量Q平均=23900m3设计进水SS浓度C1=280mg/L设计出水SS浓度C2=140mg/L排泥时间t=24hγ取103含水率Po=97V==56m3/d泥斗以及贮泥区小泥斗底部下半径r2=1.0m，上半径r1=2.0m泥斗倾角α=75°泥斗区高度h5===1.73m泥斗的体积V1===12.7m泥斗上方锥体坡度i=0.05锥体区高度h4=（）i==0.525锥体体积V2===101.8m3泥区总体积V=V1+V2=101.8+12.7=114.5m3/d＞56m沉淀池的总高度取沉淀池的超高h1=0.3m缓冲层的高度h3H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.2+0.5+0.525+1.73=6.255m确定出水堰的尺寸构造、校核堰上水力负荷：初沉池采用单侧环形集水槽，槽宽度取b=0.5m槽宽度b===0.516m，取b=0.55m槽内起点水深ha=0.75b=0.4125m，槽内终点水深hb=1.25b=0.6875m设计取环形槽内水深为0.8m。按照要出水点低于终点水深的要求，初沉池出水跌水为0.2m。校核堰上水头负荷出水堰的长度L==75.046m堰上水力负荷q′==2.77L/sm<2.9L/sm，符合初沉池要求。图4-5初沉池草图出水堰的设计：出水采用三角堰，堰上水头hc=0.05m依据公式Q′==0.000264m内、外侧三角个数：n===787.8，取n=790个则三角的尺寸为：边长a=95mm的正三角形。初沉池总水头损失H=0.45m选用DZG-25型周边转动刮泥机4.2.6A/A/O生物池初沉池去除BOD5约20%，则进入生物池的BOD5值约在230×0.8=184mg/L核算是否可以用A/A/O工艺，=184/40=4.6>4=184/4.5=40.89>17进水碱度约为280mg/L设计参数：BOD5去除负荷N=0.12kgBOD5/kgMLVSS回流污泥浓度Xr=6600mg/L污泥回流比R=100%池体悬浮固体浓度X==3300mg/LTN去除率η=50%，内回流比R内==100%计算过程：反应池的体积V===14910m3反应池停留时间T===9.94h，取T=10h反应池各段水力停留时间：T厌氧:T缺氧:T好氧=1：1：3则T厌氧=2h;T缺氧=2h;T好氧=6h相应的各段池子的体积为厌氧池V厌氧=3000m缺氧池V缺氧=3000m好氧池V好氧=9000m校核氮磷负荷：好氧段总氮负荷==0.0485<0.05厌氧段总磷负荷==0.016<0.06由于本法中采用改进的A/A/O，厌氧段的1/3用作回流污泥反硝化、混合液回流控制点迁移，故重新校核总磷负荷，依据室外排水规范，考虑厌氧池内最短停留时间为1h,则：厌氧段总磷负荷==0.032<0.06综上所述，负荷满足要求。计算剩余污泥量：⊿X=PX+PSPX=污泥产率系数Y=0.5，f=0.7，衰减系数Kd=0.05PX==1219.5kg/dPS=0.5Q(SSo-SSe)=PX==2160kg/d则⊿X=3379.5kg/d生物池剩余污泥的含水率为99.4%碱度校核：每氧化1gNH4-N需要消耗碱度7.14g，每还原1gNO3—N产生碱度3.57g去除1gBOD5产生碱度0.1g剩余碱度=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度生物污泥中含氮量以12.4%计，则每日用于合成的总氮量=0.124×1219.5=151.2kg即，进水总氮中有=4.2mg/L用于合成被氧化的NH3-N=进水总氮-出水氨氮量-用于合成的总氮量=40-8-4.2=27.8mg/L所需脱硝量=40-20-4.2=15.8mg/L需要还原的硝酸盐量NT=36000×15.8÷1000=568.8kg/d将上述各值代入碱度校核公式剩余碱度SALK1=280-7.14×27.8+3.57×15.8+0.1×(184-20)=154mg/L>100mg/L符合碱度要求反应池的布置:反应池分为2组4座，每座的容积V单池==3750m3有效水深he=4.0m单座面积S==973.5m2设置为5廊道，单条廊道的面积为187.5m2，廊道宽b=5.0m廊道长L==37.5m校核池型：宽高比==1.25（满足=1~2）长宽比==7.5（满足=5~10）取超高为1.0m，则反应池总高H=4.0+1.0=5.0m单池进、出水系统的设计进水管进水设计流量Q单池=0.104m3设计流速v=0.8m/s管道直径Dn===0.407m取管道直径Dn=400mm回流污泥管设计流量Qr==0.104m3/s管道内流速v=0.8m/s管道直径Dn===0.407m取管道直径Dn=400mm进水井（由于回流污泥进入反硝化区，故不进入进水井）窗口尺寸窗口跌水h为0.1m出水堰以及出水井按照矩形堰流量公式计算Q堰==1.86bH1.5堰宽b=5.0m，流量Q堰=Q单池（1+R+R内）=0.312m3堰上水头H=0.12m跌水高度设为出水管出水设计流量Q出水=（1+R）Q单池=0.208m3管道流速0.8m/s管径Dn==0.58m，取Dn=600mm校核管道流速v==0.74m/s核算A/A/O生物池的内部水头损失：=0.1+0.12+0.2=0.32m曝气系统的设计：设计需氧量AORAOR=D1-D2+D3碳化需氧量D1===6951(kgO2/d)硝化需氧量D2=4.6Q(TNo-TNe)-4.6×12.4%×Px=4.6×36000×(0.04-0.02)-4.6×12.4%×1219.5=2616(kgO2/d)脱硝产生的氧量D3=2.86NT=568.8×2.86=1627(kgO2/d)AOR=6951+2616-1627=7940(kgO2/d)=331(kgO2/h)AORmax=1.4AOR=11116(kgO2/d)=463.4(kgO2/h)去除1kgBOD5所需氧量===1.35(kgO2/kgBOD5)标准需氧量SOR采用鼓风曝气机，微空曝气器。曝气器设于池底，距池底0.2m，淹没深度3.8m氧转移效率EA=20%，计算温度T=25℃SOR=气压调整系数ρ=，工程所在地实际大气压为0.912×105pa标准大气压为1.013×105pa。ρ=0.909曝气池内平均溶解氧CL=2mg/L污水氧传递效率与清水氧传递效率之比α=0.82污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比β=0.95查表水中溶解氧饱和度CS（20）=9.17mg/L，CS（25）=8.38mg/L空气扩散口绝对压力Pb=1.013×105+9.8×103H=1.013×105+9.8×103×3.8=1.385×105Pa空气离开好氧池时氧的百分比Ot==17.54%好氧池中平均溶解氧浓度Csm(25)=Cs(25)()=9.12mg/L标准需氧量为SOR==13422.3(kgO2/d)=560(kgO2/h)SORmax=1.4SOR=18791.22(kgO2/d)=784(kgO2/h)好氧池最大时供气量Gmax===13066.7(m3/h)气水比8.7：1曝气器数量的计算(以单池计算)单池最大需氧量SOR单池max=SORmax/4=196(kgO2/h)曝气器个数的求算N=采用微孔曝气器，参照《给水排水设计手册》，KBB曝气器在工作水深4-5m，在供风量为1~3m3/(h个)时，曝气器的氧利用率EA=20.9%~30.1%，服务面积为0.5m2，充氧能力q(kgO2/h个)N==1125(个)以微孔曝气器充氧能力进行核算：qc==0.175(kg/h)，在充氧能力范围内，符合要求供风管道的布置总干管内风量QZG=Gmax=13066.7(m3/h)=3.63(m3/s)总干管内风速vZG=10.0m/s总干管直径Dn==0.68mm，取总干管直径Dn=650mm校核流速vZG=10.95m/s单池干管内风量QDG=Gmax/4=3266.7(m3/h)=0.9075(m3/s)单池干管内风速vDG=10.0m/s单池干管直径Dn==0.34m，取单池干管直径Dn=300mm校核单池干管内流速vDG=12.85m/s单侧廊道供气管内风量Q1=QDG/3=0.3025(m3/s)单侧廊道供气管风速v1=10.0m/s单侧廊道供气管直径Dn==0.196m，取单侧廊道供气管直径Dn=200mm校核单侧廊道供气管内流速v1=9.63m/s双侧廊道供气管内风量Q2=2QDG/3=0.605(m3/s)双侧廊道供气管风速v1=10.0m/s双侧廊道供气管直径Dn==0.278m，取单侧廊道供气管直径Dn=250mm校核双侧侧廊道供气管内流速v1=12.3m/s所需要的空气压力p=49.0Mpa选用RMF-300型罗茨鼓风机，3用1备，给二期预留一个机位曝气沉砂池所需要的风压为39.2Mpa选用RC-100型罗茨鼓风机，1用1备，鼓风机参数如下：型号口径(mm)转速(r/min)排气口压力(Mpa)进口流量(m3/h)所需轴功率(kw)所配电动机功率(kw)RT-300300A117049.082.5110120RC100100A250039.211.310.615搅拌设备采用环流搅拌机JBG-2.2，功率7kw浙江宏宇环保集团生产。单池一共12个，共48台。混合液回流设备：SS066型芬兰沙林泵功率6kW，电动机转速980r/min，单池一用一备。共8台污泥回流泵：S3508M型芬兰沙林泵功率50kW，一用一备，置于污泥泵房内，转速726r/min。4-5图A/A/O生物池草图4.2.6二沉池采用两座幅流式沉淀池，每座分担流量Q=750m3设计参数：表面负荷q=0.8m3/m2.沉淀时间T=2h计算过程：单池表面积F===937.5m2单池直径D==34.5m，取D=35m校核固体负荷G==126.72<150有效水深h2=qT=1.6m污泥区的容积(按照2h贮泥时间计算)V===1328m3单池的污泥区所需的容积V单池=V/2=664m污泥区的高度h4泥斗下部直径D2=2.0m，D1=4.0m，斗倾角60°，泥斗上方锥体坡度i=0.05,泥斗区高度===1.73m泥斗的容积V1==12.7m3锥体区高度=（）i==0.775m锥体体积V2==280.1m3竖直部分的高度===0.4m泥区的总高度h4=++=0.4+0.775+1.73=2.905m沉淀池的总高度取沉淀池的超高h1=0.3m缓冲层的高度h3=0.5H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+1.6+0.5+2.905=5.305m确定出水堰的尺寸构造、校核堰上水力负荷：初沉池采用双侧环形集水槽，槽宽度取b=0.6m槽内水速为v=0.6m/s槽内起点水深ha===0.57m，槽内终点水深hb=,m=0.75m校核，当流量增加1倍时，q=0.416m3/s，v=0.8m0.86m0.96m设计取环形槽内水深为0.9m，超高0.1m则总高度h=0.9+0.2=0.1m堰上水头hc=0.05m，跌水h′=0.25m槽内水头损失hf=+h′+hc=0.25+0.05=0.3m校核堰上水头负荷出水堰的长度L=式中s=0.5mL=106.76+100.48=207.24m堰上水力负荷q′==1.0L/sm<1.7L/sm，符合规范要求出水堰的设计：出水采用三角堰60°，堰上水头hc=0.05m依据公式Q′==0.00046m内侧三角个数：n===453选用DZG-35型周边转动刮泥机4-6图二沉池草图（由于图太大，上述图只是一半）4.2.7.污泥浓缩池二沉池剩余污泥m=3380kg/d，含水率99.4%(污泥浓度6kg/m3)污泥体积V===564m3/d设计固体通量M=45kg/m3池表面积A===75.1取两座，每座的面积=A/2=37.55m2每座的直径D==6.91m，取D=7.0m工作高度h2=4.0m核算工作时间：T==13.4h>12h，符合设计规范要求。浓缩池的超高h1取0.5m，缓冲层的高度h3取0.3m。泥斗下部直径D2=1.0m，泥斗上部直径D1=2.0m。泥斗上方锥体的坡度i=0.05，泥斗高度h5=0.87m锥体高度h4==0.125m浓缩池总高度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.5+0.3+4.0+0.125+0.87=5.975m4-7图污泥浓缩池草图浓缩后的污泥含水率97%，浓缩后污泥的体积V浓缩===112.8m3/d每日排出上清液V上清液1=V-V浓缩=451.2m34.2.8加氯接触池按照二期流量Q=47000m3设计参数：水力停留时间：T=30min则接触池体积V==980m3/d一期设计流量为36000m34-8图加氯池草图池形状的设计：平均水深ho=3.0m池表面积A===327m2采用3个隔板，隔板间距b=3.5m，池总宽度B=(3+1)b=14m池长L===23.35m，取L=24m长宽比==6.86，符合池形的要求。实际消毒池的容积：V实际=BLh=1008m消毒池超高h′=0.3m,消毒池总高H=ho+h′=3.3m设计投氯量ρ为4mg/L按照一期流量投加氯W=ρQ=144kg/d=6kg/h选用12瓶贮氯量为200kg/瓶的氯瓶，每日的投加量为3/4瓶。4.2.9贮泥池总泥量V初沉+V剩余=112+112.8=224.8m3贮泥周期T为1d则贮泥池的容积V=T(V初沉+V剩余)=224.8m取贮泥池尺深4.0m面积S==56.2m2，直径Dn=8.46m，取Dn=8.5m。为防止污泥在池内沉降，采用均匀搅拌机。4.2.10脱水机房过滤流量Q=224.8m3/d=9.37m3/h，污泥含水率97%，Q=型号为DY-1000型带式压滤机性能尺寸如下表：型号滤带有效宽度(mm)滤带运行速度(m/min)进料污泥含水率(%)产泥量(kg/hm)电动机功率(kw)重量(kg)外形尺寸滤饼含水率(%)DY-100010000.4~4.095~9850~5002.240004520×1890×175070~80选用的机器设计污泥脱水负荷即产泥量为的140kg/hm选用压滤机的数量为：n=281/140=2.007，选用3台，2用1备，每日2班工作，24小时连续工作。考虑到二期流量，污泥压滤机选用4台，二期运行时按照3班运行，24小时连续工作。每日加药量的计算，按照污泥量的0.3%计算，故每日的加药量为6744×0.3%=20.232kg，配制成溶液为1%的溶液，体积为20.232÷0.01=2023.2L/d脱水机房每日两班工作，每班配药1次，则每次的配药的体积为2.03÷2≈1.015m考虑一定的安全系数和搅拌时的安全超高，故设计选用2个容积为1.5的药箱。配置2台JBK型反应搅拌机，桨叶的直径为d=1000mm，功率0.75kw，桨板外缘线速度4~5m/s。聚丙烯酰胺投加浓度为0.1%，选用3套在线稀释装备，包括3台水射器和3台流量计量仪，以及配套的调节控制阀件。聚丙烯酰胺药剂的投加采用单螺杆泵3台，2用1备。每台的投加量：Q==42.15L/s反冲洗泵根据滚压带式压滤机带宽和运行速度，每台脱水机反冲洗的耗水量为5.5~11.0m/h，压力为0.4~0.6MPa。选用3台离心清水泵2用1备，型号为：IS65-50-160。脱水后泥饼的含水率在70%左右，则外运的泥饼的体积为22.48m3排出的上清液V上清液2=202.32m34-10图脱水机房示意图4.2.11反应沉淀池上清液中的磷通过投加石灰来去除，每日上清液的流量Q上清液=V上清液1+V上清液2=202.32+451.2=653.52m3反应池设计参数：水力停留时间：T=20min反应池体积V=TQ上清液=9.08m取有效水深：he=2.50m，池体表面积为1.9×1.9m超高h′=0.3m内设一搅拌机，沉淀池采用斜板式沉淀池表面负荷：q=4.0m3/m2池子表面积，F==7.48m2，取表面积F=7.5m沉淀时间T===23.5min泥斗的设计按照构造要求设计，泥斗倾角为60°，上边为2.8×2.8m，下边为0.5×0.5m泥斗高h5==1.125m，取h5=1.2m沉淀池超高h1=0.3m缓冲层高h4=1.0m斜管区上部水深h2=0.7m斜管高度h3=0.9m沉淀池总高H=h1+h2+h3+h4+h5=4.1m每日投加Ca(OH)2的量为351kg，溶液池的有效容积V=药剂的浓度C=15%药剂配置次数n=2药剂的投加量m=351kg体积V=1.17m3，取池体积V=1.5m5.平面与高程布置5.1.厂区的平面布置根据《城市污水处理工程项目建设标准》内的规定，该厂属于第Ⅳ类水厂，污水厂征地面积为日处理流量的1.2-1.5倍。厂内雨水管沿道路两边走，下水道最低水位不低于进水潜污泵房前的集水井水位，故上清液以及放空液均可回至泵房前集水井。综合楼内以及职工生活用水均可以排放至泵前集水井。厂内设有两个大门，正门主要是给工作人员，小车进出，厂内如有些设备需要更换或修理也可以由此门进出。后门主要是用于方便厂内泥饼的外运。另一方面污泥处理区与工作人员的活动区分开来，给工人一个优良的环境。同时设置相对的条件，例如澡堂以及职工宿舍、食堂等方便员工的日常生活。构筑物之间的距离一般在5米以上，厂内每隔一定的距离设检查井，以检修管道。构筑物尽量做到对称布置，由于本案的构筑物个数为奇数，为均匀配水，在曝气沉砂池、沉淀池、生物池出水处设置配水井以求均匀配水，管道布置合理，能够在短距离内到达下一个构筑物。由于高压线从厂区的东南处输入，故配电间应设置在靠经厂区的东南角。厂内的道路用于开大卡车的均为6米宽，用于走人路的为3米宽，转弯半径达到了3.0m。主干道四周以及构筑物周围均围植绿色植物花草，使厂区的绿化面积能达到30%以上。同时考虑到二期流量，应该空出一定的空地以备扩建，这部分空地应该考虑留置地合理以方便扩建时的施工。出水地方靠近厂区南边河体，能够使出水较近的排放。平面布置参看图5-1图5-1平面布置图5.2.高程布置高程布置应确定控制点的标高，在本设计中，厂区控制点的标高是排放水体的最高洪水位标高，只要使得消毒池出水井的高度能够保证水能自流过去，并且有一定的富裕水头即可。整个污水处理部分的高程主要围绕两部分损失来进行：构筑物内水头损失，管路损失。其中构筑物损失主要是进水配水以及出水集水时会带来水头损失，管道主要是沿程阻力损失，以及管道弯头、三通具有阻力。本设计中配水井也有跌水的水头损失，需要说明的是，配水井的跌水需要通过二倍流量校合是否井内会有壅水的可能性。由此可以算出每一段管路上的损失，并且依次推算前一个构筑物的水面标高，从而定出每一个构筑物相对于地面的位置。所有在主干道以下的管道均需0.7m或0.7m以上的覆土厚度，在平面上相互重叠的管道在高程图上外壁必须有0.2-0.3m的高程差。经行高程计算时考虑管道内的经济流速，选择合适的管道。出水处有一点需要说明，即最高洪水位的情况不是很多，所以考虑最不利情况（流量增大，而且遇到最高洪水位）时需要考虑设泵将水打出。尤其是通二期流量时，在扩建时应该注意这个问题。各个设计点的管渠设计参数表名称流量m3/s管径mmi流速（m/s）长度（m）消毒池出水管0.4168000.0020.8345二沉池出水管0.4166000.00451.47120.2086000.00120.7455生物池出水管0.4168000.0020.83370.2086000.00120.74700.4166000.00451.4750初沉池出水管0.2086000.00120.74800.2086000.00120.7440曝气沉砂池出水管0.2086000.00120.7460构筑物高程计算：查表90°弯头的阻力系数如下：DN600：ξ=0.67；DN800：ξ=0.7查表标准三通的阻力系数如下：DN600同径三通：ξ=1.5污水部分：出水点的标高：+2.50m出水管DN600，2个90°弯头，管道长45.0m管路损失h=2*0.67*0.832/19.6+45*0.002=0.11m假设出水管路上的富余水头为0.15m则消毒池出水井内的液面高度为：+2.76m消毒池出水处设置窗口跌水0.15m，则消毒池内液面高度：+2.91m消毒池进水采用淹没窗口，水头损失0.04m，则消毒池进水井液面高度+2.95m二沉池出水有2个DN600的弯头，1个DN600的同径三通,管长分别为12m，55m管路损失h=0.67*(1.472+0.742)/19.6+0.0045*12+0.0012*55=0.32m考虑富余水头0.2m则二沉池出水井内液面标高：+3.47m二沉池跌水0.25m，堰上水头0.05m，则二沉池内水面标高：+3.77m生物池出水先经配水井然后再通过管道流至下一个构筑物二沉池至配水井2个DN800的90°弯头，管道长70m管道损失h=2*0.7*0.832/19.6+37*0.002=0.19考虑富余水头0.3m配水井出水处的液面高度为：+4.26m配水井内堰上水头h=0.12m，跌水0.2m配水井内液面高度：+4.58m生物池出水至配水井2个DN60090°弯头，管长120m，1个DN600同径三通水头损失h=0.67*0.742/19.6+0.0012*70+(1.5+0.67)*1.742/19.6+0.0045*50=0.4m考虑0.1m的富余水头生物池出水井的液面高度：+5.08m生物池出水堰上水头0.12m，跌水0.2m，生物池内液面高度：+5.40m生物池进水处跌水0.2m，则生物池配水渠内液面高度+5.60m初沉池管道DN600的90°弯头2个，管长80m，水头损失h=2*0.67*0.742/19.6+80*0.0012=0.13m，考虑富余水头0.2m配水井出水处液面高度：+5.93m配水井堰上水头0.12m，跌水0.2m配水井内水头+6.25m初沉池至配水井2个DN600的90°弯头，管长40m,管路损失h=2*0.67*0.742/19.6+40*0.0012=0.09m考虑富余水头0.1m，初沉池出水井的液面高度：+6.44m初沉池的堰上水头0.12m，跌水0.2m初沉池内水面高度：+6.74m配水井至初沉池管道2个DN600的90°弯头，管长60m管路损失h=2*0.67*0.742/19.6+60*0.0012=0.1m考虑0.15m的富余水头，沉砂池后配水井出水的液面高度+6.99m配水井堰上水0.12m，跌水0.2m，总水头损失0.32m配水井内的液面高度+7.31m沉砂池至配水井用窗口出流，水头损失0.05m沉砂池的液面高度+7.36m过格栅的水头损失0.17m则栅前水深为+7.54m厂区进水点的管内底