外墙脚手架综合项目施工专项方案

外墙脚手架搭拆施工方案目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、编制依据 1二、工程概况 1三、搭设方案 1四、外墙脚手架材料规格 3五、脚手架搭设施工方法 4（一）脚手架搭设步骤及要求 4（二）主杆基础 4（四）大横杆、小横杆设置 4（五）剪刀撑 5（六）脚手板铺设要求 5（七）防护栏杆 5（八）连墙件 5（九）架体内封闭 5（十）施工梯 6（十一）钢丝绳拉吊卸荷 6（十二）电梯井脚手架平台搭设方法 6（十三）防护棚 7（十四）脚手架安全防护 7六、脚手架劳动力安排 8七、脚手架检验和验收 8（一）钢管落地脚手架 8（二）脚手架搭设安全技术方法 8（三）脚手架拆除安全技术方法 10八、安全事故应抢救援预案 12九、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（天面） 17十、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（梯屋位置） 26十一、阳台位置扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+32.80m～+48.60m)段 36十二、施工梯计算 46附件：排栅方案平面图外排栅搭设剖面立面图外排栅连墙件示意图外排栅搭设置面图施工梯做法平面示意图一、编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB50017-中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检验标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）本工程建筑、结构施工图纸。二、工程概况****居住小区商业、住宅楼6幢及文化活动中心1幢工程，工程场地在****************。本工程总建筑面积133370m2，其中商业建筑2542m2、住宅地上16层（部分2、10、11、13、15层）69198m2；地下1层21528m2，地下室层高5.3m，顶板为预应力空腹板结构。其中公共设备、配套用房4783m2；文化活动中心地上1层762m2、地下1356m2。本工程建筑采取框架结构，锤击预应力高强管桩基础。三、搭设方案1#楼建筑总高度（梯屋顶）56.505m，首层高3.8m，标准层高2.9m，共16层（部分3、13、15层）。东侧商业网点（裙楼）1-32轴脚手架由地下室顶板面（-1.800m）搭设至商业网点屋面（6.500m）上1.5m。住宅1-26轴～1-32轴脚手架由商业网点屋面（6.500m）设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为42.1m；其它脚手架由地面或地下室顶板面（-1.800m）搭设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为50.4m。从7层起至天面层，竖向间距5层，水平间距1.5m，设置2道钢丝绳斜拉卸荷，即在8层、13层楼面边梁吊点处预埋Φ20吊环拉吊下一层（即拉吊高度为2.9m）φ16钢丝绳卸荷。因为梯屋位置搭设高度为56.3m，需设置3道钢丝绳斜拉卸荷，吊环预埋2#楼建筑总高度（梯屋顶）53.754m，共16层（裙楼3层）。裙楼脚手架由地下室顶板面（-1.800m）搭设至商业网点屋面（6.700m）上1.5m。西侧住宅脚手架由商业网点屋面（6.700m）设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为42.3m；其它脚手架由地面或地下室顶板面（-1.800m）搭设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为50.4m。从7层起至天面层，竖向间距5层，水平间距1.5m，设置2道钢丝绳斜拉卸荷，即在8层、13层楼面边梁吊点处预埋Φ20吊环拉吊下一层（即拉吊高度为2.9m）φ16钢丝绳卸荷。因为梯屋位置搭设高度为54.6m，需3#楼建筑总高度（梯屋顶）54.5m，东侧11层，西侧15层，首层高3.8m，标准层高3.1m。脚手架由地下室顶板面（-1.800m）搭设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为50.4m。西侧楼从7层起至天面层，竖向间距5层，水平间距1.5m，设置2道钢丝绳斜拉卸荷，即在8层、13层楼面边梁吊点处预埋Φ20吊环拉吊下一层（即拉吊高度为3.1m）φ16钢丝绳卸荷。东侧楼在4#楼建筑总高度（梯屋顶）53.754m，共16层（局部13、15层），首层高3.8m，标准层高2.9m。脚手架由地下室顶板面（-1.800m）搭设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为50.4m。从7层起至天面层，竖向间距5层，水平间距1.5m，设置2道钢丝绳斜拉卸荷，即在8层、13层楼面边梁吊点处预埋Φ20吊环拉吊下一层（即拉吊高度为3.1m）φ16钢丝绳卸荷。因为梯屋位置搭设高度为54.8m，需设置3道钢丝绳斜拉卸荷，吊环预埋在75#楼建筑总高度（梯屋顶）53.754m，16层，首层高3.8m，标准层高2.9m。北面5-1轴～5-20轴脚手架由地面（-2.500m）搭设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为51.1m。西、南面脚手架由地下室顶板面（-1.800m）搭设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为50.4m。北面5-20轴～5-28轴和东面均为下沉式庭院，脚手架由下沉式庭院砼板面（-5.600m）搭设至天面层（47.100m）上1.5m，搭设高度为54.2m。梯屋位置搭设高度为56m。西、南、北面从7层起至天面层，竖向间距5层，水平间距1.5m，设置2道钢丝绳斜拉卸荷，即在8层、13层楼面边梁吊点处预埋Φ20吊环拉吊下一层（即拉吊高度为2.9m）φ16钢丝绳卸荷。东、北面下沉式中心绿地位置6#楼建筑总高度（梯屋顶）42.4m，11层，首层高3.8m，标准层高3.1m。北面6-6轴～6-16轴脚手架由地面（-2.500m）搭设至天面层（35.000m）上1.5m，搭设高度为39m，梯屋位置搭设高度为43.22m。东、南面脚手架由地下室顶板面（-1.800m）搭设至天面层（35.000m）上1.5m，搭设高度为38.3m。北面6-1轴～6-5轴和西面均为下沉庭院，脚手架由下沉式庭院砼板面（-5.600m）搭设至天面层（35.000m）上1.5m，搭设高度为42.1m。梯屋位置搭设高度为56m。从5层起至顶层1#楼～6#楼阳台位置脚手架拉吊卸荷做法：在脚手架吊点对上2层楼面框架边梁处预埋Φ20吊环。四、外墙脚手架材料规格1、钢管：选择外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A钢管2、本工程钢管脚手架搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85要求，由有扣件生产许可证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺点，扣件规格应和钢管相匹配，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必需取样送有相关国家资质试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、安全网采取密目式安全网，网目应满足目／100cm2，颜色应满足环境效果要求，选择绿色。要求阻燃，使用安全网必需有产品生产许可证和质量合格证，和有安全监督管理部门发放准用证。4、连墙件采取φ48×3钢管刚性连接，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢要求。5、底座：每根立杆底部均设置底座及垫板。6、脚手板：钢筋网。7、吊环：采取Φ20、Φ28（二级钢筋），吊环大样见附图。8、钢丝绳：采取6×19Φ16钢丝绳，公称抗拉强度为1570N/mm2。五、脚手架搭设施工方法（一）脚手架搭设步骤及要求落地脚手架搭设工艺步骤为：场地平整、扎实→材料配置→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。（二）主杆基础落地脚手架基础部位基础上在地下室顶板上，地下室顶板厚度为120mm，砼强度为C30，地下室回支顶规格：同排栅。局部位置脚手架地基础部位在回填土上，其脚手架基础部位应回填土完成后扎实，采取强度等级不低于C15混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度大于10cm。由计算书知立杆上部荷载为：F=12.73kN，钢管立杆配套底座及垫80×80mm双木枋，考虑基底砼扩散角后12.73/［(2×0.08+0.10×2)×1.5］=23.57kN/m2，要求地基土承载力大于30kN/m2，可满足外脚手架钢管立杆基础要求。（三）立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.50m，横距0.80m，步距1.80m；连墙杆间距竖直方向每层设置，水平(2)脚手架底部立杆采取不一样长度钢管参差部署，使钢管立杆对接接头交错部署，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同时同跨内，以确保脚手架整体性。(3)立杆应设置垫木底座，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆垂直偏差应符合规范。（四）大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向间距1.800m，方便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm，脚手架外侧设中横杆。(2)外架子按立杆和大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。（五）剪刀撑脚手架外侧立面设置整个长度和高度上连续剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆接长宜采取搭接，搭接长度大于1m，应采取不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不宜大于150mm。（六）脚手板铺设要求(1)满铺层脚手板必需垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必需采取有效防护方法。(2)脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢靠，交接处平整，铺设时要选择完好无损钢笆板，发觉有破损要立即更换。（七）防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选择18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必需设0.9m高防护栏杆和20cm（八）连墙件(1)脚手架和建筑物按水平方向4.5m，垂直方向每楼层，设一刚性连接结点。连接点采取φ48钢管和预埋在砼梁上φ(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围增设一拉结点。(3)拉结点应确保牢靠，预防其移动变形，且尽可能设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点不能拆除，以确保外脚手架安全可靠。（九）架体内封闭(1)脚手架架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计限制大于(2)施工层以下每隔3步和底部用密目网水平兜底网进行封闭。（十）施工梯施工梯附着外排栅，其规格同排栅，施工梯采取一字型斜道，坡度为约30度。施工梯首至四层采取落地式，四层以上每隔5层结构层在外框梁上水平间距1.5米预埋φ28（一级钢筋）吊环，拉吊φ16钢丝绳卸荷。（详见计算书及附图）施工梯立柱纵距为0.75m，横距为0.8m，步级宽20mm，高20mm。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度200mm。斜道上面应钉防滑木条，其厚度为2～3cm，间距小于（十一）钢丝绳拉吊卸荷钢丝绳采取绳卡固接，其数量、间距及安装要求必需符合建集技[]12号文要求。采取满足负荷不少于20kN花篮，钢丝绳和花篮钩或钢筋环拉接时，应在花篮钩上或钢筋环内加保护钢丝绳马眼。吊环采取Φ20、Φ28钢筋，结构施工时预埋在外围结构中，锚固长度35d，具体见大样图。（十二）电梯井脚手架平台搭设方法1、立杆纵距1.0m、横距1.0m。纵横水平杆步距均为1.2m。2、平台面密铺大夹板，夹板用Φ1.2mm铁丝和支承水平杆绑扎牢靠。平台面下面张挂水平兜底安全网。3、架体长向（纵向）两外侧立面均设置到顶剪刀撑，短向（横向）两外侧立面均设置到顶斜撑。4、平台只考虑一层荷载，平台上施工活荷小于2.5kN/m2。平台随结构升高搭设时，须将平台棚板及棚板下面承重水平钢管拆除，立杆及从横向结构水平杆必需保留。5.1#～5#楼电梯井脚手架拉吊吊环设置在7、12、16层。6#楼电梯井脚手架拉吊吊环设置在6、10层。吊环采取φ16钢筋环锚固长度35d，钢丝绳采取φ16钢丝绳。（十三）防护棚在建工程出入口上方应搭设防护棚，出入口顶部用50mm厚木板，防护棚宽度大于洞口宽度，长度不应小于坠落半径。安全通道宽度不得小于1.5米，坡度（高:长）为1:3，通道两侧和平台处应设护栏和挡脚板，安全通道脚手板上还应钉防滑条，防滑条厚度为2cm，间隔小于30cm。脚手板横铺时，应在小横杆上增设中间斜杆，间距应大于50cm。脚手板顺铺时，下面板压住上面板，接头处应用三角木填牢。运料马道宽度大于1.5m，坡度以1:6为宜。转弯休息平台面积大于6平方米，平台宽度大于2m；人行马道宽度大于1m，坡度为1:3，宽度大于1m。转弯休息平台面积大于3平方米，平台宽度大于1.5m；立杆、横杆间距应和结构架子相适应，独立马道立、横杆间距不超出1.5m。斜道必需三面设剪刀撑，中间每隔5～7根立杆设一组剪刀撑，马道搭设完后，必需进行验收合格后方可使用。新工人入场前必需进行三级教育，考试合格后方可进入施工现场；进入施工现场必需戴合格安全帽，系好下颚带，锁好带扣；施工现场严禁吸烟，严禁嬉戏打闹；严禁酒后上岗，严禁操作和自己无关设备；登高作业（2m以上，含2m）必需穿防滑鞋，必需系合格安全带，系挂牢靠，高挂低用；马道支搭必需严格实施方案要求，拆除时另设方案，搭设完后要组织相关人员进行验收合格后方可使用。（十四）脚手架安全防护1．钢管脚手架应用φ48×3.0mm2．钢管脚手架杆件连接必需使用合格玛钢扣件，不得使用铅丝和其它材料绑扎。3．结构脚手架立杆刷黄色油漆、间距1.5m；大横杆刷红色油漆、间距不得大于1.2m；小横杆间距不得大于4．脚手架必需按楼层和结构拉结牢靠，连墙点垂直距离为每楼层，水平距离不超出4.5m。拉结所用材料强度不得低于φ48×35．脚手架操作面必需满铺脚手板，离墙面不得大于20㎝，不得有空隙和探头板、飞跳板。脚手板下面设兜底水平网。操作面外侧应设两道护身栏杆和一道20cm高挡脚板，护身栏杆高1.2m，脚手架外侧用密目安全网6．脚手架必需确保整体结构不变形，纵向必需设置剪刀撑，其宽度不得超出6根立杆，和水平面夹角应为45～60度。高度在20m7．脚手架使用荷载，结构施工3kN/㎡，装修施工2kN/㎡。限≤2层平桥同时使用。8．在建工程外侧边缘和外电架空线路边线之间水平和垂直距离不应小于3m9．多种脚手架在投入使用前，必需由施工责任人组织有支搭和使用脚手架责任人及安全员共同进行检验，推行交接验收手续。经验收合格后才能投入使用。六、脚手架劳动力安排1．为确保工程进度需要，同时依据本工程结构特征和外脚手架工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均持有上岗作业证书。2．建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成管理机构，搭设责任人负有指挥、调配、检验直接责任。3．外脚手架搭设和拆除，均应有项目技术责任人认可，方可进行施工作业，并必需配置有足够辅助人员和必需工具。七、脚手架检验和验收（一）钢管落地脚手架1．脚手架必需由持有效上岗证专业技术人员搭设；2．进行分段验收和检验，发觉有不符合要求应快速整改，并追究责任；3．外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）第八节及JGJ59-99中“外脚手架检验评分表”，所列项目和施工方案要求内容进行检验。填写验收统计单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。（二）脚手架搭设安全技术方法1．技术确保方法

(1)架子搭设完成，用合格密目安全网满铺于架子外围及底部。

(2)钢管和扣件进场前应经过检验挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓预紧力在40N·m～60N·m之间。

(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完成后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检验，验收合格后方可投入使用。

(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。(5)脚手架安全性是由架子整体性和架子结构完整性来确保，未经许可严禁她人破坏架子结构或在架子上私自拆除和搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。2.质量确保方法

(1)操作人员作业前必需进行岗位技术培训和安全教育。

(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必需给作业人员下达安全技术交底，并传达至全部操作人员。(3)脚手架必需严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必需在现场监督搭设情况，确保搭设质量达成设计要求。

(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计和单项作业验收表对脚手架进行验收，发觉不符合要求处，必需限时或立即整改。

3.安全确保方法

(1)操作人员必需持有登高、架子工作业操作证方可上岗。

(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必需确保本身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用具不得上架子。

(3)在架子上施工各工种作业人中应注意本身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

(4)雨、雷及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

(5)应设专员负责对脚手架进行常常检验和保修。

A在下列情况下，必需对脚手架进行检验

a在六级大风和大雨后

b停用超出二个月，复工前。

B检验保修项目

a各主节点处各杆件安装、连墙件等结构是否符合施工组织设计要求；

b扣件螺丝是否松动；

c安全防护方法是否符合要求。

(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必需有防火方法和专员看护。

(7)脚手架临街面必需有预防坠物伤人防护方法。

(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。(9)钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并和联通大横杆，用φ14钢筋和建筑物连接，形成避雷网络，并检测接地电阻小于4Ω。(10)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。(11)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板和多层作业时，应尽可能使施工荷载内、外传输平衡。(12)确保脚手架体整体性，不得和井架、升降机一并拉结，不得截断架体。(13)结构外脚手架每支搭一层，支搭完成后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。(14)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全贮备。(15)结构施工时不允很多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超出两层，临时性用悬挑架同时作业层数不超出两层。(16)看成业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取合适临时撑拉方法。(17)各作业层之间设置可靠防护栅栏，预防坠落物体伤人。(18)脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。（三）脚手架拆除安全技术方法1.拆架前，全方面检验拟拆脚手架，依据检验结果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作。作业计划通常包含：拆架步骤和方法、安全方法、材料堆放地点、劳动组织安排等。2.拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专员指挥，严禁非作业人员进入。3.拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4.拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆标准，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，以后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清标准依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6.连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，不得提前拆除。7.拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开和另一人相关结扣时，应先通知对方，以防坠落。8.拆架时严禁碰撞脚手架周围电源线，以防触电事故。9.在拆架时，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10.拆下材料要采取塔吊或人工传输下运，严禁抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当日拆当日清，拆下扣件和铁丝要集中回收处理。11.输送至地面杆件，应立即按类堆放，整理保养。12.当日离岗时，应立即加固还未拆除部分，预防存留隐患造成复岗后人为事故。13.如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架拆除，严禁夜间拆除。

八、安全事故应抢救援预案1.机构设置组长：凌文定副组长：林晓东小组组员：区干、苏桂洪、林镇坤、黄志祥、吴钧明、肖文招、李惠玲、甘世文、刘辅民。企业指挥应急办公室：8355525883568381工程处指挥应急办公室：83566401抢救中心：120报警中心：110职业中毒：838726092.当事故发生后，现场相关人员应立即汇报现场责任人及事故应抢救援组组长，由应抢救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效方法预防事故扩大和保护现场。根据相关要求，立即汇报企业安全管理部门和本企业安全生产责任人，及请求救援。3.发生物体打击事故应抢救援当发生物体打击事故后，抢救关键放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应立即组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈摆动，以防引发颈部血管神经及脊髓附加损伤。（3）观察伤者受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态伤员要让其平静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，立即送医院进行抢救诊疗。（4）出现颅脑损伤，必需维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重颅底骨折及严重脑损伤症状出现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，立即送就近有条件医院诊疗。（5）预防伤口污染：在现场，相对清洁伤口，可用浸有双氧水敷料包扎；污染较重伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围毛发。但切勿拔出创口内毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素敷料覆盖包扎创口。（6）在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以预防呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地给予手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运输，勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。4、高处坠落事故救援（1）发生高处坠落事故，应立即组织抢救伤者，首先观察伤者受伤情况、部位、伤害性质。如遇呼吸、心跳停止者，应立即通畅气道进行人工呼吸，胸外心脏挤压。伤员发生休克，应先处理休克，要让其平静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。（2）遇有创伤性出血伤员，应快速包扎止血，使伤员保持在头低脚高卧位，并注意保暖。正确现场止血处理方法。1）通常伤口小止血法：先用生理盐水（0.9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达成止血。3）止血带止血法：选择弹性好橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带和皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25—40分钟放松一次，每次放松0.5—1分钟。（3）出现颅脑损伤，必需维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。遇有凹陷骨折、严重颅底骨折及严重脑损伤症状出现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，立即送就近有条件医院诊疗。（4）发觉脊椎受伤者，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，如颈推骨折，要用“颈托”围住颈部；将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者两肩和两腿或单肩背运。（5）发觉伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为标准，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料情况下，上肢可固定在身侧，下肢和健侧下肢缚在一起。（6）项目安全责任人组织人员对出事地点范围进行现场保护及安排人员作警戒。5、外脚手架（落地式）坍塌事故应抢救援方法（1）当发生外脚手架坍塌事故时，立即汇报救援小组组长，按要求程序上报相关各级主管部门请求救援，并在现场快速确定该部位作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，需要机械立即调动机械，切断电源，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故发生。（2）当出现坍塌事故时，伤员被坍塌物压着，应立即组织人力，机械等进行抢救，将压着伤员坍塌物用机械工具快速进行解体和清理，以最快速度抢救伤员。（3）对伤员抢救关键放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理，首先观察伤者受伤情况、部位、伤害性质。①、出现伤员发生休克，应先处理休克，遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，处于休克状态伤员要让其平静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，立即送医院进行抢救诊疗②、出现颅脑损伤，必需维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重脑损伤症状出现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，立即送就近有条件医院诊疗。③、发觉脊椎受伤者，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者两肩和两腿或单肩背运。④、发觉伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为标准，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料情况下，上肢可固定在身侧，下肢和腿侧下肢缚在一起。⑤、遇有创伤性出血伤员，应快速包扎止血，使伤员保持在头低脚高卧位，并注意保暖。⑥、动用最快交通工具或其它方法，立即把伤者送往邻近医院抢救，运输途中应尽可能降低颠簸。同时，亲密注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口情况。⑷在坍塌事故中抢救出全部伤员后，必需对该范围设置危险区域警示标志，设专员监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级相关部门进行现场勘查判定同意解封后才能恢复施工，并应亲密进行对相邻脚手架加固和监控。6.发生触电事故应抢救援（1）触电抢救关键点是动作快速，救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要落实“快速、就地、正确、坚持”触电抢救八字方针。发觉有些人触电，首先要立即使触电者脱离电源，然后依据触电者具体症状进行对症施救。（2）脱离电源基础方法有：A、将出事周围电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。B、用干燥绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或将触电者拨离电源。C、必需时可用绝缘工具（如带有绝缘柄电工钳、木柄斧头和锄头）切断电源线。D、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。E、假如触电者因为痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人可先用干燥木板塞进触电者身下使其和地绝缘来隔断入地电流，然后再采取其它措施把电源切断。F、假如触电者触及断落在地上带电高压导线，且还未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米范围内，以预防跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应快速将其带至8～10米以外立即开始触电抢救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地抢救。（3）在使触电者脱离电源时应注意事项：A、未采取绝缘方法前，救护人不得直接触及触电者皮肤和潮湿衣服。B、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采取金属或其它绝缘性能差物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。C、在拉拽触电者脱离电源过程中，救护人宜用单手操作，这么对救护人比较安全。D、当触电者在高位时，应采取方法预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。E、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后临时照明问题，以利救护。（4）触电者未失去知觉救护方法：应让触电者在比较干燥、通风暖和地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（5）触电者已失去知觉但还有心跳和呼吸抢救方法：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四面不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发觉触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。（6）对“假死”者抢救方法：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法以下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬地方，快速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发觉触电者口内有食物、假牙、血块等异物，可将其身体及头部同时侧转，快速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意预防将异物推到咽喉深入。第二，采取仰头抬颊法通畅气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可通畅。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度物品，但严禁用枕头或其它物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽可能后仰，另一只手捏住伤者鼻孔，深吸一口气，对住伤者口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段及剑突部，左手置于右手之上，以上身重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，随立即手腕放松，每公钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。通常做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。7.应抢救援工具：绝缘手套、绝缘棒、电工绝缘钳、药箱、担架等。8.未有详述之处参考该工程专题应抢救援预案。

九、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（天面）1.计算参数设定（1）脚手架基础参数建筑物最大标高+56.50m，脚手架起搭标高为-1.80m,脚手架最大标高+48.60m，采取单管落地+拉吊卸荷搭设形式，设2个拉吊段分别是+18.30～+32.80m,+32.80～+48.60m。拉吊卸荷采取Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm。脚手架采取Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按每层三跨部署，脚手架满铺冲压钢脚手板。脚手架不完全卸荷采取：立杆向下传输20%荷载。（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受结构自重标准值为0.1069kN/m采取冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2栏杆和挡板采取栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，脚手架上吊挂安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2,结构脚手架为3.00kN/m2。3）风荷载风压高度改变系数μz=1.00；地面粗糙度按B类挡风系数=0.80,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程在广东省广州市,基础风压ω0=0.30kN/m2。2.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m，脚手板自重GK2=0.30×0.27=0.08；施工活荷载QK=3.00×0.27=0.80作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.08)=0.14kN/m；施工活荷载q2=1.4×0.80=1.12kN/m。（2）纵向水平杆验算每根钢管长约6.00m，按四连续梁计算，L=1.50m。1)抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107，M1=KM1q1L2=-0.107×0.14×1.502=-0.03kN.m弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0.121×1.12×1.502=-0.30kN.mMmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN.mσ=Mmax/W=0.33×106/4490=73.50N/mm2纵向杆抗弯强度σ=73.50N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2)挠度验算挠度系数Kυ1=0.632，υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×(0.14/1.2)×(1500)4/(100EI)=0.17mm挠度系数Kυ2=0.967，υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×(1.12/1.4)×(1500)4/(100EI)=1.76mmυmax=υ1+υ2=0.17+1.76=1.93mm纵向杆υmax=1.93mm＜[υ]=L/150=10mm和10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.143×0.14×1.50=0.24kN，Rq2=1.223×1.12×1.50=2.05kNRmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传输支座反力R中=Rmax=2.29kN旁边纵向水平杆传输支座反力R边=Rmax/2=1.15kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8＋R中L/3=0.0326×0.80×0.80/8＋2.29×0.80/3=613275N.m=0.61kN.mσ=Mmax/W=613275/4490=136.59N/mm2横向水平杆抗弯强度σ=136.59N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生挠度为υ1=Pa(3L2－4a2)/(24EI)=2290×267(3×8002－4×2672)/(24EI)=1.87mm均布荷载产生挠度为υ2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/(384EI)=0.01mmυmax=υ1＋υ2=1.87+0.01=1.88mm横向水平杆υmax=1.88mm＜[υ]=L/150=5mm和10mm,满足要求。4.横向水平杆和立杆连接扣件抗滑验算R=R中＋R边＋Gk1L/2=2.29＋1.15＋0.0326×0.40=3.45kN横向水平杆和立杆连接扣件R=3.45kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆许可长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数μ=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=2700mm长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119mmλ=Lo/i=3119/15.9=196，查得=0.188。6.落地段立杆计算净高度20.10m,落地段计算高度为20.10m,脚手板铺6层。(1）荷载计算1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1069×20.10=2.15kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.30=2.82kN其中：脚手板重量：6×1.50×0.40×0.30=1.08kN栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.16=1.44kN安全网重量：20.10×1.50×0.010=0.30kN3)活荷包含：a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：ΣNQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=1.00×1.04×0.30=0.31kN/m2由风荷载设计值产生立杆段弯矩MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.31×1.50×1.80×1.80/10=0.19kN·m=190000N.mm(2）立杆稳定性验算序号各标高段立杆作用力(组合风荷载)上层立杆传输力验算作用力1+32.80～+48.60m10.13010.132+18.30～+32.80m9.9410.13×0.20=2.039.94+2.03=11.973落地段-1.80～+18.309.7411.97×0.20=2.399.74+2.39=12.131)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.15+2.82)+1.4×3.00=10.16kNN/（A）=10.16×1000/(0.188×424)=127.46N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(2.15+2.82)+0.9×1.4×3.00=9.74kN上层立杆传输作用力:N2=11.97×0.20=2.39,N=N1+N2=9.74+2.39=12.13kNN/（A）＋MW/W=12.13×1000/(0.188×424)＋190000/4490=194.49N/mm2立杆稳定性为194.49N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。7.支撑支承面验算钢管立杆高配套底座200×100mm,支承面为混凝土板（按C30考虑）支承板厚=120mm上部荷载为：F=12.13kN（1）支承面受冲切承载力验算βs=2.00,ft=1.50N/mm2,h0=105mm,βh=1.00 η=0.4+1.2/βs=1.00,σpc,m=0N/mm2,um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=[(0.7×1.0×1.50+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=112.46kN受冲切承载力112.46kN＞F=12.13kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×14300=12155kN/m2，ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞F=12.13kN,满足要求。8.拉吊卸荷段立杆8.1+32.80～+48.60m,拉吊段净高度为15.80m,拉吊段计算高度为15.80m,拉吊段底标高为+32.80m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×15.80=1.69kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.24=3.60kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：15.80×1.50×0.010=0.24kN3)活荷载包含：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+32.80m,μz=1.56;水平风荷载标准值ωk=1.56×1.040×0.30=0.49kN/m2由风荷载设计值产生立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.49×1.50×1.80×1.80/10=0.30kN·m=300000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.69+3.60)+1.4×3.00=10.55kNN/（A）=10.55×1000/(0.188×424)=132.35N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.69+3.60)+0.9×1.4×3.00=10.13kNN/（A）＋MW/W=10.13×1000/(0.188×424)＋300000/4490=171.63N/mm2立杆稳定性为171.63N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.2+18.30～+32.80m,拉吊段净高度为14.50m,拉吊段计算高度为14.50m,拉吊段底标高为+18.30m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×14.50=1.55kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.22=3.58kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：14.50×1.50×0.010=0.22kN3)活荷载包含：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+18.30m,μz=1.25;水平风荷载标准值ωk=1.25×1.040×0.30=0.39kN/m2由风荷载设计值产生立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.39×1.50×1.80×1.80/10=0.24kN·m=240000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+1.4×3.00=10.36kN上层立杆传输作用力:N2=10.55×0.20=2.11,N=N1+N2=10.36+2.11=12.47kNN/（A）=12.47×1000/(0.188×424)=156.44N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+0.9×1.4×3.00=9.94kN上层立杆传输作用力:N2=10.13×0.20=2.03,N=N1+N2=9.94+2.03=11.97kNN/（A）＋MW/W=11.97×1000/(0.188×424)＋240000/4490=185.80N/mm2立杆稳定性为185.80N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。9.钢丝绳和吊环验算经过比较，以+18.30～+32.80m拉吊段钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算h=2.90m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.47kN钢丝绳采取φ=14mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356×142×1570/1000=109.67kN钢丝绳许可拉力[P]=F破α/K=109.67×0.85/6.00=15.54kNToa=12.47×(1.002+2.902)0.5/2.90=13.19kN,Tob=12.47×(0.202+2.902)0.5/2.90=12.50kN。钢丝绳承受拉力Toa=13.19kN<[P]=15.54kN,Tob=12.50kN<[P]=15.54kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采取Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=2×65×314=40820N=40.82kN每个吊环承受拉力为：N拉=Toa+Tob=13.19+12.50=25.69kN吊环许可拉力40.82kN＞N拉=25.69kN，满足要求。10.连墙件计算连墙件采取Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层三跨部署,脚手架最高48.60m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:风压高度改变系数μz=1.67(标高+48.60m),基础风压ωo=0.30kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk,=1.67×1.040×0.30=0.52kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.52×2.90×3×1.50=9.50kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlW＋N0=9.50+3.00=12.50kN(N1＜8kN采取单扣件，8kN≤N1＜16kN采取双扣件)连墙件采取Φ48×3.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949σ=N1/1A连墙件=12500/(0.949×424)=31.07N/mm连墙件稳定σ=31.07N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。11.计算结果脚手架起搭标高为-1.80m，分段脚手架最大标高+48.60m,采取单管落地+拉吊卸荷搭设形式，从-1.80m开始设2个拉吊段分别是+18.30～+32.80m,+32.80～+48.60m。脚手架采取Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；拉吊卸荷采取Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm；连墙件按每层三跨部署，脚手架满铺冲压钢脚手板。

十、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（梯屋位置）1.计算参数设定（1）脚手架基础参数建筑物最大标高+56.50m，脚手架起搭标高为-1.80m,脚手架最大标高+54.60m，采取单管落地+拉吊卸荷搭设形式，设3个拉吊段分别是+15.40～+29.90m,+29.90～+41.50m,+41.50～+54.60m。拉吊卸荷采取Φ14mm钢丝绳@1.50m脚手架采取Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受结构自重标准值为0.1069kN/m采取冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2栏杆和挡板采取栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，脚手架上吊挂安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2,结构脚手架为3.00kN/m2。3）风荷载风压高度改变系数μz=1.00；地面粗糙度按B类挡风系数=0.80,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程在广东省广州市,基础风压ω0=0.30kN/m2。2.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m，脚手板自重GK2=0.30×0.27=0.08；施工活荷载QK=3.00×0.27=0.80作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.08)=0.14kN/m；施工活荷载q2=1.4×0.80=1.12kN/m。（2）纵向水平杆验算每根钢管长约6.00m，按四连续梁计算，L=1.50m1)抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107，M1=KM1q1L2=-0.107×0.14×1.502=-0.03kN.弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0.121×1.12×1.502=-0.30kN.Mmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN.mσ=Mmax/W=0.33×106/4490=73.50N/mm2纵向杆抗弯强度σ=73.50N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2)挠度验算挠度系数Kυ1=0.632，υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×(0.14/1.2)×(1500)4/(100EI)=挠度系数Kυ2=0.967，υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×(1.12/1.4)×(1500)4/(100EI)=υmax=υ1+υ2=0.17+1.76=1.93纵向杆υmax=1.93mm＜[υ]=L/150=10mm和10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.143×0.14×1.50=0.24kN，Rq2=1.223×1.12×1.50=2.05kNRmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传输支座反力R中=Rmax=2.29kN旁边纵向水平杆传输支座反力R边=Rmax/2=1.15kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8＋R中L/3=0.0326×0.80×0.80/8＋2.29×0.80/3=613275N.m=0.61kN.mσ=Mmax/W=613275/4490=136.59N/mm2横向水平杆抗弯强度σ=136.59N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生挠度为υ1=Pa(3L2－4a2)/(24EI)=2290×267(3×8002－4×2672)/(24EI)=1.87均布荷载产生挠度为υ2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/(384EI)=0.01υmax=υ1＋υ2=1.87+0.01=1.88横向水平杆υmax=1.88mm＜[υ]=L/150=5mm和10mm,满足要求。4.横向水平杆和立杆连接扣件抗滑验算R=R中＋R边＋Gk1L/2=2.29＋1.15＋0.0326×0.40=3.45横向水平杆和立杆连接扣件R=3.45kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆许可长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数μ=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119mmλ=Lo/i=3119/15.9=196，查得=0.188。6.落地段立杆计算净高度17.20m,落地段计算高度为17.20m(1）荷载计算1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1069×17.20=1.84kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.26=3.62kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：17.20×1.50×0.010=0.26kN3)活荷包含：a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：ΣNQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=1.00×1.04×0.30=0.31kN/m2由风荷载设计值产生立杆段弯矩MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.31×1.50×1.80×1.80/10=0.19kN·m=190000N.mm(2）立杆稳定性验算序号各标高段立杆作用力(组合风荷载)上层立杆传输力验算作用力1+41.50～+54.60m9.2309.232+29.90～+41.50m8.509.23×0.20=1.858.50+1.85=10.353+15.40～+29.90m9.9410.35×0.20=2.079.94+2.07=12.014落地段-1.80～+15.4010.3312.01×0.20=2.4010.33+2.40=12.731)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.84+3.62)+1.4×3.00=10.75kNN/（A）=10.75×1000/(0.188×424)=134.86N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.84+3.62)+0.9×1.4×3.00=10.33kN上层立杆传输作用力:N2=12.01×0.20=2.40,N=N1+N2=10.33+2.40=12.73kNN/（A）＋MW/W=12.73×1000/(0.188×424)＋190000/4490=202.02N/mm2立杆稳定性为202.02N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。7.支撑支承面验算钢管立杆高配套底座200×100mm,支承面为混凝土板（按C30考虑）支承板厚=120mm上部荷载为：F=12.73kN（1）支承面受冲切承载力验算βs=2.00,ft=1.50N/mm2,h0=105mm,βh=1.00 η=0.4+1.2/βs=1.00,σpc,m=0N/mm2,um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=[(0.7×1.0×1.50+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=112.46kN受冲切承载力112.46kN＞F=12.73kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×14300=12155kN/m2，ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞F=12.73kN,满足要求。8.拉吊卸荷段立杆8.1+41.50～+54.60m,拉吊段净高度为13.10m,拉吊段计算高度为13.10m,拉吊段底标高为+41.50m,脚手板铺7层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×13.10=1.40kN2)构配件自重：NG2k=1.26+1.68+0.20=3.14kN其中：脚手板重量：7×1.50×0.40×0.30=1.26kN栏杆、挡脚板重量：7×1.50×0.16=1.68kN安全网重量：13.10×1.50×0.010=0.20kN3)活荷载包含：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+41.50m,μz=1.67;水平风荷载标准值ωk=1.67×1.040×0.30=0.52kN/m2由风荷载设计值产生立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.52×1.50×1.80×1.80/10=0.32kN·m=30N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.40+3.14)+1.4×3.00=9.65kNN/（A）=9.65×1000/(0.188×424)=121.06N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.40+3.14)+0.9×1.4×3.00=9.23kNN/（A）＋MW/W=9.23×1000/(0.188×424)＋30/4490=162.56N/mm2立杆稳定性为162.56N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.2+29.90～+41.50m,拉吊段净高度为11.60m,拉吊段计算高度为11.60m,拉吊段底标高为+29.90m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×11.60=1.24kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.17=2.69kN其中：脚手板重量：6×1.50×0.40×0.30=1.08kN栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.16=1.44kN安全网重量：11.60×1.50×0.010=0.17kN3)活荷载包含：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+29.90m,μz=1.56;水平风荷载标准值ωk=1.56×1.040×0.30=0.44kN/m2由风荷载设计值产生立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.44×1.50×1.80×1.80/10=0.27kN·m=270000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.24+2.69)+1.4×3.00=8.92kN上层立杆传输作用力:N2=9.65×0.20=1.93,N=N1+N2=8.92+1.93=10.85kNN/（A）=10.85×1000/(0.188×424)=136.12N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.24+2.69)+0.9×1.4×3.00=8.50kN上层立杆传输作用力:N2=9.23×0.20=1.85,N=N1+N2=8.50+1.85=10.35kNN/（A）＋MW/W=10.35×1000/(0.188×424)＋270000/4490=169.93N/mm2立杆稳定性为169.93N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.3+15.40～+29.90m,拉吊段净高度为14.50m,拉吊段计算高度为14.50m,拉吊段底标高为+15.40m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×14.50=1.55kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.22=3.58kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：14.50×1.50×0.010=0.22kN3)活荷载包含：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+15.40m,μz=1.25;水平风荷载标准值ωk=1.25×1.040×0.30=0.39kN/m2由风荷载设计值产生立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.39×1.50×1.80×1.80/10=0.24kN·m=240000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+1.4×3.00=10.36kN上层立杆传输作用力:N2=10.85×0.20=2.17,N=N1+N2=10.36+2.17=12.53kNN/（A）=12.53×1000/(0.188×424)=157.19N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+0.9×1.4×3.00=9.94kN上层立杆传输作用力:N2=10.35×0.20=2.07,N=N1+N2=9.94+2.07=12.01kNN/（A）＋MW/W=12.01×1000/(0.188×424)＋240000/4490=186.30N/mm2立杆稳定性为186.30N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。9.钢丝绳和吊环验算经过比较，以+15.40～+29.90m（1）钢丝绳验算h=2.90m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.53kN钢丝绳采取φ=14mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356×142×1570/1000=109.67kN钢丝绳许可拉力[P]=F破α/K=109.67×0.85/6.00=15.54kNToa=12.53×(1.002+2.902)0.5/2.90=13.25kN,Tob=12.53×(0.202+2.902)0.5/2.90=12.56kN。钢丝绳承受拉力Toa=13.25kN<[P]=15.54kN,Tob=12.56kN<[P]=15.54kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采取Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=65fAs=2×65×314=40820N=40.82kN每个吊环承受拉力为：N拉=Toa+Tob=13.25+12.56=25.81kN吊环许可拉力40.82kN＞N拉=25.81kN，满足要求。10.连墙件计算连墙件采取Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层三跨部署,脚手架最高54.60m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:风压高度改变系数μz=1.77(标高+54.60m),基础风压ωo=0.30kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk,=1.77×1.040×0.30=0.55kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.55×2.90×3×1.50=10.05kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlW＋N0=10.05+3.00=13.05kN(N1＜8kN采取单扣件，8kN≤N1＜16kN采取双扣件)连墙件采取Φ48×3.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949σ=N1/1A连墙件=13050/(0.949×424)=32.43N/mm连墙件稳定σ=32.43N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。11.计算结果脚手架起搭标高为-1.80m，分段脚手架最大标高+54.60m,采取单管落地+拉吊卸荷搭设形式，从-1.80m开始设3个拉吊段分别是+15.40～+29.90m,+29.90～+41.50m,+41.50～+54.60m。脚手架采取Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；拉吊卸荷采取

十一、阳台位置扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+32.80m～+48.60m)段本计算书参考书籍：(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）(2