厂房主体结构高大样本专项施工方案普通型x样本

金属镁一体化项目50万吨/年PVC装置乙炔系统单元建筑工程-乙炔发生a/b高大模板专项施工方案编制：审核：批准：中华人民共和国化学工程第七建设有限公司格尔木工程项目部二O一二年五月目录第一节、工程概况 1一、工程概况 1二、施工平面布置 3三、施工规定 3四、技术保证条件 3第二节、编制根据 5第三节、施工筹划 6一、施工进度筹划 6二、材料与设备筹划 6第四节、施工工艺技术 9一、技术参数 9二、工艺流程 11三、施工办法 11四、检查验收 15第五节、施工安全保证办法 17一、组织保障 17二、技术办法 17三、监测监控 21四、应急预案 22第六节、劳动力筹划 23所需劳动力安排 23第七节、计算书及有关图纸 24

第一节、工程概况一、工程概况1概述乙炔系统单位工程乙炔发生a/b二个子单位工序构造形式、几何尺寸相似，上部构造为现浇钢筋混凝土框架构造，轴线尺寸为1轴～11轴（70m）/A轴～F轴（30m），共6个构造层，檐口高23.7m，单栋建筑面积约5840M2，其中2层、4层、5层构造为纯框架梁，故模板施工中一层满堂支撑架搭设高度需从基坑底至3层梁、板；二层满堂支撑架搭设需从3层梁、板至6层梁、板。详细状况如下：注：外脚手架详见该工程《脚手架专项施工方案》工程基本状况工程名称金属镁一体化50万吨/年PVC装置-乙炔系统单元乙炔发生a/b工程地点青海盐湖周边环境周边为青海盐湖镁业有限公司在建各个装置区建筑面积（m2）单栋约5840m2建筑高度（m）23.7m基本形式独立柱基本主体构造框架抗震级别三级7度地上层数6层地下层数0各层层高（m）1层5.440m、2层3.800m、3层2.990m、4层3.080m、5层2.930m、6层5.520m各责任主体名称建设单位青海盐湖镁业有限公司设计单位中华人民共和国天辰化学有限公司施工单位中华人民共和国化学工程第七建设有限公司监理单位广东国信青海盐湖金属镁一体化项目监理三部项目经理黄永柱总监理工程师吴三明技术负责人王龙云专业监理工程师王宏勋工程信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)120楼板上与否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑层高H(m)第一层11.63第二层9.0上层建筑物平面外轮廓与下层关系凹进混凝土梁、板构造最大悬臂L(m)0混凝土悬挑构造模板支架搭设方式落地式楼宇之间与否存在混凝土构造空中连廊否混凝土构造梁、板最大跨度B(m)8混凝土梁最大截面尺寸b(mm)×h(mm)350×800与否存在支架搭设高度不不大于水平投影宽度且相对独立无联系构件混凝土模板支架工程否与否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土构造否混凝土浇筑形式商品混凝土，汽车泵配合浇筑荷载条件施工人员及设备荷载原则值Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生荷载原则值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5支撑设计扣件式钢管高支模层构造状况高支模所在层EL123.180m楼板(3层梁板)EL132.18m楼板(6层梁板)脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）第一层-2.45m第二层+9.18m柱砼强度级别C30高支模层顶标高（m）第一层+9.18m第二层+18.18m梁板砼强度级别C30最大板净跨（m）7.7×2.9普通板净跨（m）<7.7×2.9最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）600×600普通柱截面尺寸（mm）500×500最大梁净跨（m）7.5普通梁净跨（m）<7.5最大梁断面尺寸（mm）350×800普通梁断面尺寸（mm）≤350×7502危险性分析(1)模板支架搭设高度H：第一层11.63m>8m；第二层9.0m>8m(2)模板支架搭设跨度B：8m<18m(3)施工总荷载：活载控制时荷载组合S1=0.9[1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k]=0.9×[1.2×(0.9+24×0.12+1.1×0.12)+1.4×2.5]=7.37kN/m2恒载控制时荷载组合S2=0.9[1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4×0.7Q1k]=0.9×[1.35×(0.9+24×0.12+1.1×0.12)+1.4×0.7×2.5]=6.96kN/m2两者取大值，即施工总荷载S=max[S1，S2]=7.37kN/m2<15kN/m2(4)集中线荷载：活载控制时荷载组合S1=0.9b[1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k]=0.9×0.35×[1.2×(0.9+24×0.8+1.5×0.8)+1.4×2]=8.93kN/m恒载控制时荷载组合S2=0.9b[1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4×0.7Q2k]=0.9×0.35×[1.35×(0.9+24×0.8+1.5×0.8)+1.4×0.7×2]=9.68kN/m两者取大值，即集中线荷载S=max[S1，S2]=9.68kN/m<20kN/m综上可知，依照《危险性较大分某些项工程安全管理办法》建质[]87号文献，一层和二层模板工程属高大模板，特编制本专项方案并组织专家对专项方案进行论证。3难点：工期紧，纯框架楼层多且层高较高，预留预埋多。4重点：保证高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼构造质量满足规定。二、施工平面布置附后：三、施工规定1、保证模板在使用周期内安全、稳定、牢固。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度规定。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。禁止盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板搭设和拆除需严格执行本《专项施工方案》。

第二节、编制根据《木构造设计规范》GB50005-《建筑构造荷载规范》GB50009-（版）《混凝土构造设计规范》GB50010-《混凝土构造工程施工质量验收规范》GB50204-《钢构造工程施工质量验收规范》GB50205-《建筑工程施工质量验收统一原则》GB50300-《施工现场暂时用电安全技术规范》JGJ46-《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑施工安全检查原则》JGJ59--《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91危险性较大分某些项工程安全管理办法[建质[]87号文]我公司质量、环境、职业健康安全管理体系QG/CC-7-70501-10喝茶施工安全设施计算软件（）工程施工图纸（T10007D-512a/bCC02-01、T10007D-512a/bCC09-01~07、T10007D-512a/bCC10-01~07）PVC装置施工组织设计

第三节、施工筹划一、施工进度筹划附后：二、材料与设备筹划1、钢材选用钢材应符合现行国标《碳素构造钢》GB/T700和《低合金高强度构造钢》GB/T1591规定。钢管应符合现行国标《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定Q235普通钢管规定，并应符合现行国标《碳素构造钢》GB/T700中Q235A级钢规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹钢管。钢管尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检查报告，钢管材质检查办法应符合现行国标《金属拉伸实验办法》GB/T228关于规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划道；钢管外径、壁厚、断面等偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-规定；序号项目容许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚,48.3±0.5±0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度≤0.18游标卡尺旧钢管外观检查在符合新钢管规定同步还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形和可调托撑变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-规定；序号项目容许偏差mm检查工具1钢管弯曲a、各种杆件钢管端部弯曲L≤1.5≤5塞尺、线b.立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板a、板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16塞尺、线b.板面扭曲（任一角翘起）≤53可调拖撑支撑板变形1钢板尺、塞尺钢管上禁止打孔。钢铸件应符合现行国标《普通工程用锻造碳钢件》GB/T11352中规定ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢规定。钢管扣件应符合现行国标《钢管脚手架扣件》GB15831规定。扣件验收应符合下列规定，新扣件应有生产允许证、法定检测单位测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形禁止使用，浮现滑丝螺栓必要更换；新、旧扣件均应进行防锈解决；支架采用扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。连接用焊条应符合现行国标《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中规定。连接用普通螺栓应符合现行国标《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。2、木材选用本工程选用马尾松，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节木材。模板构造应依照受力种类或用途选用相应木材材质级别。木材材质原则应符合现行国标《木构造设计规范》GB50005规定。用于模板体系原木、方木和板材要符合现行国标《木构造设计规范》GB50005规定，不得运用商品材级别原则替2代。施工现场制作木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作原木、方木构造，不应不不大于15%；板材和规格材，不应不不大于20%；受拉构件连接板，不应不不大于18%；连接件，不应不不大于15%。3、木胶合模板板材选用胶合模板板材表面应平整光滑，具备防水、耐磨、耐酸碱保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度为15mm，尺寸为1200mm×2440mm，符合现行国标《混凝土模板用胶合板》ZBB70006规定。进场胶合模板有出厂质量合格证，外观尺寸合格。

第四节、施工工艺技术一、技术参数【EL123.180m板模板（3层板）（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)11.63最大板长(m)7.7最大板宽(m)2.9立柱型号(mm)Ф48×3.6纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)250立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)40×90小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边距离(mm)100两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48.3×3.6主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【EL132.180m板模板（6层板）（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)9最大板长(m)7.7最大板宽(m)2.9立柱型号(mm)Ф48.3×3.6纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)250立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)40×90小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边距离(mm)100两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48.3×3.6主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【EL123.180m梁模板（3层梁）（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5构造层高(m)11.63混凝土梁截面尺寸(mm)350×800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48.3×3.6梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增长立柱根数每@900设1根梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)40×90梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48.3×3.6【EL132.180m梁模板（6层梁）（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5构造层高(m)9混凝土梁截面尺寸(mm)350×800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48.3×3.6梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增长立柱根数每@900设1根梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)40×90梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48.3×3.6【梁侧模板】梁板构造状况新浇混凝土梁计算跨度(m)按7.5计最大梁截面尺寸(mm)350×800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)40×90小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)900主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48.3×3.6主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨持续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间距(mm)9000，450二、工艺流程柱搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面检查校正→群体固定→办预检。板扣件搭支架→测水平→摆主梁→调节楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固状况。梁扣件弹梁轴线并复核→搭支模架→调节托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。梁侧安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。三、施工办法1、在保障安全可靠前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等规定，因而梁与板整体支撑体系设计普通原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设立；构造规定规范设立，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、搭设本方案提及架子开始至砼施工完毕具备规定强度前，该施工层下2层支顶不容许拆除。3、依照我司当前模板工程工艺水平，结合设计规定和现场条件，采用木胶合板加工成型拼装柱模板、梁模板及板底模板并结合木楞枋扣件式钢管架作为本模板工程支撑体系。4、普通规定(1)保证构造和构件各某些形状尺寸，互相位置对的。(2)具备足够承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简朴，装板以便，并便于钢筋绑扎、安装，浇筑混凝土等规定。(5)多层支撑时，上下二层支点应在同一垂直线上，并应设垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度不不大于4m，模板应起拱，起拱高度为全跨长度1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设立暂时固定办法。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱顶表面倾斜时，应采用可靠办法保证支点稳定，支撑底脚必要有防滑移可靠办法。(9)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上程序设扫地杆。因基本构件隔断，不能持续布置水平剪刀撑时，将剪刀撑与基本构件锁死。将可调支托底部立柱顶端应沿纵横向设立一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间距离，在满足模板设计所拟定水平拉杆步距规定条件下，进行平均分派拟定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10)第一层满堂支撑架体高11.63m，水平剪刀布置高度为（以架体基底计算）：0.2m处（扫地杆处）、7.7m处（竖向剪刀撑交接点处）、10.33m处（最大梁底减500mm高处）；第二层满堂支撑架体高9.0m，水平剪刀布置高度为（以三层楼面计算）：0.2m处（扫地杆处）、7.7m处（竖向剪刀撑交接点处，同步满足最大梁底减500mm高处）；水平杆在水平拉杆端部和中部沿竖向设立持续式剪刀撑。（见图3.8.2-1，3.8.2-2）(11)钢管立柱扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Ø48.3×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得不大于1000mm，并应采用2个以上旋转扣件分别在离杆端不不大于100mm处进行固定。(12)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必要得到有关负责人承认。5、立柱及其她杆件(1)扣件式1)立柱平面布置图（见图3.8.2-1）；2)该工程支撑体系立柱在基底换填解决地基上，依照设计及地基解决资料，地基承载力特性值fa=280kpa，通过验算地基承载力满足支架搭设条件；支架搭设前应对地面进行平整，因本工程地基解决材料中卵石粒径较大，为保证支架立柱稳定性，在地基面用小粒径砂夹石进行找平并夯实，找平厚度50mm～100mm。3)立柱前用50×200脚手板顺立柱纵向或横向同立柱间距通长满铺做垫板，垫板铺设规定平整、顺直、牢固，垫板下不能有明显缝隙。4)搭接规定：本工程所有部位立柱接长所有采用对接扣件连接，禁止搭接，接头位置规定如下：5)禁止将上段钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必要拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置规定如下图：7、剪刀撑(1)在架体外侧周边及内部纵、横向每8跨（7.2m），由底至顶设立持续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为7.2m跨。斜杆与地面倾角需保证在45°~60°之间。剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿离杆端距离不应不大于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不适当不不大于150mm。图3.8.2-1图3.8.2-2注：本工程剪刀撑接头采用搭接或对接接头，搭接长度及与竖向或纵、横向水平杆件连接位置必要符合上图规定。四、检查验收1、不满足规定有关材料一律不得使用，采用问责式制度，对新进场材料先由施工单位自评、监理单位核定、设计单位承认、建设单位评价、政府部门监督。检查验收资料应由有关部门确认合格后签字、批准。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。保证一次验收通过。3、砼构造观感质量符合有关验收原则，少量缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞容许偏差如下表：项目容许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇构造模板安装容许偏差及检查办法如下表：项目容许偏差（mm）检查办法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基本±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不不不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查不不大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-脚手架搭设技术规定与容许偏差序号项目普通质量规定1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆水平偏差±20mm4横向水平杆水平偏差±10mm5节点处相交杆件轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置互相错开，设在不同步距内，相邻接头高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置互相错开，设在不同立杆纵距内，相邻接头水平距离应＞500mm，接头距立杆应不大于立杆纵距1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接规定应符合如下规定：类别杆别搭接长度连接规定扣件式钢管脚手架立杆＞1m连接扣件数量依承载规定拟定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不不大于40N.m，且不不不大于65N.m其他脚手架按相应连接规定7、本工程钢管扣件搭设高大模板支撑系统，应对扣件螺栓紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱规格尺寸和垂直度应符合规定，不得浮现偏心荷载。

第五节、施工安全保证办法一、组织保障安全保证体系二、技术办法1、准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板偏差在规范容许范畴内，拼装好模板后规定逐块检查其背楞与否符合模板设计，模板编号与所用部位与否一致。(2)模板基准定位工作：1)一方面引测建筑边柱或轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并依照轴线与施工图用墨线弹出模板内线、边线以及外侧控制线，施工前放线必要到位，以便于模板安装和校正；2)标高测量，运用水准仪将建筑物水平标高依照实际规定，直接引测到模板安装位置；3)竖向模板支设应依照模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1)柱模板重要办法：基本面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱子阳角接缝处必要加垫海棉条，为了保证柱子截面尺寸，设立双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；(2)梁、板模板1)梁、板安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m梁必要起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁清扫口设在梁端；3、模板支架搭设构造规定(1)梁和板立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必要顶紧，可调托撑螺杆伸出长度不适当超过300mm（本工程取200mm），插入立杆内长度不得不大于150mm。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上程序设扫地杆。可调支托底部立柱顶端沿纵横向设立一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，在水平拉杆端部和中部沿竖向设立持续式剪刀撑。(4)钢管立柱扫地杆、水平拉杆、剪刀撑用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接或对接，采用搭接时搭接长度不得不大于1000mm，并采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不不大于100mm处进行固定；见图3.8.2-2-A(5)模板支撑系统应为独立系统，禁止与塔吊相连接。4、模板拆除(1)拆模板前先进行针对性安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必要办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设立可靠立足点，并有相应安全防护办法。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下原则。(3)模板底模拆除前必要有混凝土强度报告，强度达到规定规定后方可拆模。见表4.3.1表4.3.1底模拆除时混凝土强度规定构件类型构件跨度(m)达到设计混凝土立方体抗压强度原则值百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥100(4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除空隙，拆去近旁余下支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段模板所有脱落后，集中运出集中堆放，木模堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板所有运出后再拆底层排架，有对拉螺栓应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱水平拉杆超过2层时，应一方面拆除2层以上拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同步进行。(8)当拆除4~8m跨度梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，禁止采用连梁底板向旁侧拉倒拆除办法。三、监测监控1、监测办法(1)监测控制采用全站仪或经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，重要监测体系水平、垂直位置与否有偏移。(2)监测点设立观测点可采用在临边位置支撑基本面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测办法混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑状况，发现下沉、松动、变形和水平位移状况应及时上报现场管理人员，经关于管理人员解决。(4)仪器设备配备名称规格数量精度全站仪一台RXT—2321±2”，最大容许误差±20”自动安平水准仪2千米来回±3mm激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)监测阐明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周、月检查，模板工程寻常检查重点部位：1)杆件设立和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件与否符合规定；2)连墙件与否松动；3)架体与否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中与否有超载现象；5)安全防护办法与否符合规范规定；6)支架与杆件与否有变形现象；(6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，普通监测频率不适当超过20~30分钟一次，在混凝土实凝先后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实行实时监测，终凝后监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必要及时停止浇筑混凝土，疏散人员，由专业作业人员及时进行加固解决。四、应急预案1、目提高整个项目组对事故整体应急能力，保证意外发生时候能有序应急指挥，为有效、及时急救伤员，防止事故扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故减少到最小限度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故扩大，并迅速向上级报告。3、应急反映预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联系报警，组织急救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：普通为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应及时向上级领导报告，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急解决施工过程中也许发生事故重要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急解决：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极急救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故解决：及时切断电源或者用干燥木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观测其呼吸、心跳状况，必要时，可采用人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其她损伤解决。局部电击时，应对伤员进行初期清创解决，创面宜暴露，不适当包扎，发生内部组织坏死时，必要注射破伤风抗菌素。高温中暑应急解决：将中暑人员移至阴凉地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以增进散热，降温过程中要密切观测。及时补充水分和无机盐，及时解决呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其她人身伤害事故解决：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应及时向项目部报告、排除其她隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行急救。4、应急通信联系负责人：冯军手机：安全员：于礼胜手机：技术负责人：邹四海手机：医院救护中心：120火警：119通信联系方式应在施工现场和营地显要位置张贴，以便紧急状况下使用。第六节、劳动力筹划所需劳动力安排木工（人）40钢筋工（人）25砼工（人）15架子工（人）5水电工（人）3钳工（人）3

第七节、计算书及有关图纸EL123.180m板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称EL123.180m现浇板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.7新浇混凝土楼板边宽B(m)2.9二、荷载设计施工人员及设备荷载原则值Q1k当计算面板和小梁时均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时集中荷载(kN)2.5当计算主梁时均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其她支承构造构件时均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板自重原则值0.1面板及小梁自重原则值0.3楼板模板自重原则值0.5模板及其支架自重原则值0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1风荷载原则值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.54风压高度变化系数μz1.7风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)11.63立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中位置中心对称立柱距混凝土板短边距离(mm)250立柱距混凝土板长边距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000依照《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因而本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足规定！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2504/(384×10000×281250)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足规定！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[B/lb]取整＝[2900/900]取整＝3，按三等跨持续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因而需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.68kN/m因而，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.89kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×0.89×0.92+0.101×0.79×0.92＝0.12kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.08×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.12/2，0.08×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.61，0.32]＝0.61kN·mσ＝Mmax/W＝0.61×106/54000＝11.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足规定！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.89×0.9+0.617×0.79×0.9＝0.92kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×0.9+0.675×3.15＝2.17kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.1，0.08×0.1+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.92，2.17，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×40)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足规定！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.83kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.83×9004/(100×9350×2430000)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.83×1004/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满足规定！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48.3×3.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.121、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.42kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.95kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m承载能力极限状态按三跨持续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.95×0.9+1.2×0.47×0.9＝1.45kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.42×0.1＝0.14kNR＝max[Rmax，R1]＝1.45kN;同理，R'＝1.01kN，R''＝1.01kN正常使用极限状态按三跨持续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.88×0.9＝0.87kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.88×0.1＝0.09kNR＝max[Rmax，R1]＝0.87kN;同理，R'＝0.61kN，R''＝0.61kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.46kN·mσ＝Mmax/W＝0.46×106/4120＝111.38N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足规定！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.4kNτmax＝2Vmax/A=2×3.4×1000/384＝17.71N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足规定！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.57mm跨中νmax=0.57mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.26mm≤[ν]=150/400=0.38mm满足规定！七、立柱验算立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-剪刀撑设立普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)360顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Φ48.3×3.6立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×360)=1829.52mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/16=164.53≤[λ]=210长细比满足规定！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×360)=2226.526mmλ1＝l01/i＝2226.526/16＝139.158，查表得，φ1＝0.353Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.54×0.9×1.52/10＝0.12kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.12/0.9＝4.15kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4148.24/(0.35×384)+0.12×106/4120＝60.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足规定！Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.54×0.9×1.52/10＝0.12kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.12/0.9＝4.37kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4366.94/(0.18×384)+0.12×106/4120＝93.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足规定！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.15kN≤[N]＝30kN满足规定！九、立柱地基基本验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)280立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.37/(0.4×0.1)＝109.17kPa≤fak＝280kPa满足规定！EL132.180m板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称EL132.180m现浇板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.7新浇混凝土楼板边宽B(m)2.9二、荷载设计施工人员及设备荷载原则值Q1k当计算面板和小梁时均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时集中荷载(kN)2.5当计算主梁时均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其她支承构造构件时均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板自重原则值0.1面板及小梁自重原则值0.3楼板模板自重原则值0.5模板及其支架自重原则值0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1风荷载原则值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.54风压高度变化系数μz1.7风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中位置中心对称立柱距混凝土板短边距离(mm)250立柱距混凝土板长边距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000依照《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因而本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足规定！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2504/(384×10000×281250)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足规定！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[B/lb]取整＝[2900/900]取整＝3，按三等跨持续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因而需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.68kN/m因而，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.89kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×0.89×0.92+0.101×0.79×0.92＝0.12kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.08×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.12/2，0.08×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.61，0.32]＝0.61kN·mσ＝Mmax/W＝0.61×106/54000＝11.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足规定！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.89×0.9+0.617×0.79×0.9＝0.92kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×0.9+0.675×3.15＝2.17kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.1，0.08×0.1+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.92，2.17，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×40)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足规定！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.83kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.83×9004/(100×9350×2430000)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.83×1004/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满足规定！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48.3×3.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.121、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.42kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.95kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m承载能力极限状态按三跨持续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.95×0.9+1.2×0.47×0.9＝1.45kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.42×0.1＝0.14kNR＝max[Rmax，R1]＝1.45kN;同理，R'＝1.01kN，R''＝1.01kN正常使用极限状态按三跨持续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.88×0.9＝0.87kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.88×0.1＝0.09kNR＝max[Rmax，R1]＝0.87kN;同理，R'＝0.61kN，R''＝0.61kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.46kN·mσ＝Mmax/W＝0.46×106/4120＝111.38N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足规定！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.4kNτmax＝2Vmax/A=2×3.4×1000/384＝17.71N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足规定！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.57mm跨中νmax=0.57mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.26mm≤[ν]=150/400=0.38mm满足规定！七、立柱验算立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-剪刀撑设立普通型立杆顶部步距hd(mm)700立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)330顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Φ48.3×3.6立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(700+2×330)=1884.96mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/16=164.53≤[λ]=210长细比满足规定！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(700+2×330)=2233.678mmλ1＝l01/i＝2233.678/16＝139.605，查表得，φ1＝0.353Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.54×0.9×1.52/10＝0.12kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.12/0.9＝4.15kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4148.24/(0.35×384)+0.12×106/4120＝60.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足规定！Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.54×0.9×1.52/10＝0.12kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.12/0.9＝4.37kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4366.94/(0.19×384)+0.12×106/4120＝89.86N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足规定！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.15kN≤[N]＝30kN满足规定！EL123.180m梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称EL123.180m层梁新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×800新浇混凝土构造层高(m)11.63梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载原则值Q1k当计算支架立柱及其她支承构造构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生荷载原则值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载原则值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增长立柱根数1梁底增长立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨持续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.182＝0.1kN·mσ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.72N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足规定！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×1754/(100×10000×281250)＝0.036mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足规定！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.91×0.18+0.437×1.76×0.18＝1.77kNR2=1.25q1l=1.25×26.67×0.18＝5.83kN原则值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2l=0.375×20.5×0.18＝1.35kNR2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.18＝4.48kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨持续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.77+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，5.83+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.88kN/mq2＝max[1.35+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，4.48+(0.3-0.1)×0.35/2]＝4.52kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.88×0.92，0.5×5.88×0.152]＝0.51kN·mσ＝Mmax/W＝0.51×106/54000＝9.43N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足规定！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.88×0.9，5.88×0.15]＝3.211kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.211×1000/(2×40×90)＝1.34N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足规定！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.52×9004/(100×9350×2430000)＝0.82mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.52×1504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足规定！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.88×0.9，0.393×5.88×0.9+5.88×0.15]＝6.05kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.02kN，R2＝6.05kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.52×0.9，0.393×4.52×0.9+4.52×0.15]＝4.65kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.58kN，R'2＝4.65kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48.3×3.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁自重忽视不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.26×106/4120＝63.18N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.421kNτmax＝2Vmax/A=2×2.421×1000/384＝12.61N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足规定！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足规定！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.6kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷状况下，单扣件能满足规定！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.6kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷状况下，单扣件能满足规定！七、立柱验算立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-剪刀撑设立普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)280顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Φ48.3×3.6立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×280)=2439.36mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/16=164.53≤[λ]=210长细比满足规定！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×0.9×1.52/10＝0.07kN·m2、稳定性计算依照《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m2)小梁验算q1＝max{1.63+(0.3-0.1)×0.35/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45