高层建筑混凝土结构技术规程样本

《高层建筑混凝土构造技术规程》（JGJ3-）

重要修订内容一、本次高规修改内容重要涉及1、修改了合用范畴；2、修改了构造平面和立面规则性关于规定；3、调节了某些构造最大合用高度，细分了8度地震区房屋最大合用高度；4、增长了构造抗震性能设计及抗持续崩塌设计原则规定；5、补充完善了房屋舒服度设计规定；6、修改了风荷载及地震作用关于内容；7、调节了“强柱弱梁、强剪弱弯”及某些构件内力调节系数；8、修改完善了框架、剪力墙（含短肢剪力墙）、框架-剪力墙、筒体构造关于设计规定；9、修改、补充了复杂高层建筑构造关于规定；10、混合构造增长了钢管混凝土、钢板剪力墙设计规定；11、补充了地下室设计规定，修改了基本设计规定；12、修改了构造施工关于规定，增长了绿色施工等规定。这里没提及因《抗规》调节而引起相应调节，例如地震影响系数曲线调节等内容。字体为修改重要内容。二、对设计影响较大条文修改1、调节了设计范畴：本规程合用范畴调节为10层及10层以上或房屋高度不不大于28m住宅建筑构造和房屋高度不不大于24m其她民用高层建筑构造。第1.0.2条：本规程合用于10层及10层以上或房屋高度超过28m住宅建筑构造和房屋高度不不大于24m其她高层民用建筑构造。非抗震设计和抗震设防烈度为6至9度抗震设计高层民用建筑构造，其合用房屋最大高度和构造类型应符合本规程关于规定。本规程不合用于建造在危险地段高层建筑构造。修订因素：一方面是为了与国内现行关于原则协调，《民用建筑设计通则》、《高层民用建筑设计防火规范》有相应规定。有住宅建筑层高较大或住宅底部几层布置层高较大商场（商住楼），其层数虽然不到10层，但房屋总高度已超过28m，仍应按本规程进行构造设计。关于高度不不大于24m其她高层民用建筑构造是指办公楼、酒店、综合楼、商场、会议中心、博物馆等高层民用建筑，这些建筑中有层数虽然不到10层，但层高比较高，建筑内部空间比较大，变化也多，为适应构造设计需要，有必要将此类高度不不大于24m构造纳入到本规程合用范畴。至于高度不不大于24m体育场馆、航站楼、大型火车站等大跨度空间构造，其构造设计应符合国家现行关于原则规定，本规程关于规定可供参照。此外，由于国内没有在危险地段建造高层建筑工程实践经验，也没有相应研究成果，因此本规程也没有制定专门条款针对特殊地段。2、提出了构造抗震性能设计规定和基本办法：见1.0.3条和3.11节。第1.0.3条：抗震设计高层建筑混凝土构造，当其房屋高度、规则性、构造类型、场地条件或抗震设防原则等有特殊规定期，可采用构造抗震性能设计办法进行分析和论证。修订因素：近几年，构造抗震性能设计已在国内“超限高层建筑构造”抗震设计中比较广泛地采用，积累了不少经验。国际上，日本从1981年起已将基于性能抗震设计原理用于高度超过60m高层建筑。美国从上世纪90年代陆续提出了某些关于抗震性能设计文献（如ATC40、FEMA356、ASCE41等），近几年由洛杉矶市和旧金山市重要机构发布了新建高层建筑（高度超过160英尺、约49m）采用抗震性能设计指引性文献。美国一学术组织“国际高层建筑及都市环境委员会（CTBUH）”刊登了关于高层建筑（高度超过50m）抗震性能设计建议。高层建筑采用抗震性能设计已形成一种发展趋势。对的应用性能设计办法将有助于判断高层建筑构造抗震性能，有针对性地加强构造核心部位和薄弱部位，为发展安全、合用、经济构造方案提供创造性空间。条文中提出房屋高度、规则性、构造类型、场地条件或抗震设防原则等有特殊规定高层建筑混凝土构造涉及：1）“超限高层建筑构造”；2）有些工程虽不属于“超限高层建筑构造”，但由于其构造类型或有些部位构造布置复杂性，难以直接按本规程常规办法进行设计；3）尚有某些位于高烈度区（8度、9度）甲、乙类设防原则工程或处在抗震不利地段工程，浮现难以拟定抗震级别或难以直接按本规程常规办法进行设计状况。为适应上述工程抗震设计需要，有必要规定可采用抗震性能设计办法进行分析和论证。第3.11.1条：构造抗震性能设计应分析构造方案特殊性、选用适当构造抗震性能目的，并分析论证构造方案可满足预期抗震性能目的规定。构造抗震性能目的应综合考虑抗震设防类别、设防烈度、场地条件、构造特殊性、建造费用、震后损失和修复难易限度等各项因素选定。构造抗震性能目的分为A、B、C、D四个级别，构造抗震性能分为1、2、3、4、5五个水准（表3.11.1），每个性能目的均与一组在指定地震地面运动下构造抗震性能水准相相应。本条规定了构造抗震性能设计三项重要工作：1）分析构造方案在房屋高度、规则性、构造类型、场地条件或抗震设防原则等方面特殊规定（详见第1.0.3条条文阐明），以拟定构造设计与否需要采用抗震性能设计办法并以此特殊性作为选用性能目的重要根据。2）选用抗震性能目的。性能目的选用时，普通需征求业主和关于专家意见。3）构造抗震性能分析论证重点是进一步计算分析和工程判断，找出构造有也许浮现薄弱部位，提出有针对性抗震加强办法，必要实验验证，分析论证构造可达到预期抗震性能目的。分析论证普通需要进行如下工作：1）分析拟定构造超过本规程合用范畴及不规则性状况和限度；2）认定场地条件、抗震设防类别和地震动参数；3）进一步弹性和弹塑性计算分析（静力分析及时程分析）并判断计算成果合理性；4）找出构造有也许浮现薄弱部位以及需要加强核心部位，提出有针对性抗震加强办法；5）必要时还需进行构件、节点或整体模型抗震实验，补充提供论证根据，例如对本规程未列入新型构造方案又无震害和实验根据或对计算分析难以判断、抗震概念难以接受复杂构造方案；6）论证构造能满足所选用抗震性能目的规定。第3.11.2条：构造抗震性能水准可按表3.11.2进行宏观鉴别。本条所说“核心构件”可由构造工程师依照工程实际状况分析拟定。例如：水平转换构件及其支承竖向构件、大跨连体构造连接体及其支承竖向构件、大悬挑构造重要悬挑构件、加强层伸臂和周边环带构造竖向支撑构件、承托上部各种楼层框架柱腰桁架、长短柱在同一楼层且数量相称时该层各个长短柱、扭转变形很大部位竖向（斜向）构件、重要斜撑构件等。第3.11.4条：构造弹塑性计算分析应符合下列规定：1高度不超过150m高层建筑可采用静力弹塑性分析办法；高度超过200m时，应采用弹塑性时程分析法；高度在150～200m之间，可视构造不规则限度选取静力或时程分析法。高度超过300m构造或新型构造或特别复杂构造，应由两个不同单位进行独立计算校核；不同单位指该工程设计团队之外另一种设计、征询单位。2弹塑性计算分析应以混凝土构件实际配筋、型钢和钢构件实际截面规格为基本，不应以估算配筋和钢构件代替；3复杂构造应进行施工模仿分析，应以施工全过程完毕后内力为初始状态；4弹塑性时程分析宜采用双向或三向地震输入，计算成果宜取多组波计算成果包络值；5应对计算分析成果进行合理性判断。3、增长了对混凝土、钢筋、钢材材料规定，强调了应用高强钢筋、高强高性能混凝土以及轻质非构造材料。见3.2节。第3.2.1条：高层建筑混凝土构造宜采用高强高性能混凝土和高强钢筋；构件内力较大或抗震性能有较高规定期，宜采用型钢混凝土、钢管混凝土构件。第3.2.2条：高层建筑填充墙、隔墙等非构造构件宜采用各类轻质材料，构造上宜与主体构造柔性连接，并应满足自身承载力、稳定规定和适应主体构造变形能力。本节规定了关于混凝土强度级别重要规定，关于局部特殊部位混凝土强度级别规定；钢筋规定；补充了对混合构造中型钢钢材抗震规定。特别提到：混合构造中型钢混凝土竖向构件型钢及钢管混凝土钢管宜采用Q345和Q235级别钢材，也可采用Q390、Q420级别或符合构造性能规定其她钢材；型钢梁宜采用Q235和Q345级别钢材。4、调节了房屋最大合用高度规定，增长了8度0.3g抗震设防区房屋合用高度内容；框架构造高度恰当减少；板柱-剪力墙构造高度增大较多。见3.3.2条。第3.3.2条：A级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大合用高度应符合表3.3.2-1规定，B级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大合用高度应符合表3.3.2-2规定。平面和竖向均不规则高层建筑构造，其最大合用高度应恰当减少。5、调节了房屋使用最大高宽比规定，不再区别A级高度和B级高度。见3.3.3条。第3.3.3条：钢筋混凝土高层建筑构造高宽比不适当超过表3.3.3规定。修订内容：本次修订将A级高度与B级高度合用高宽比限值进行了合并解决，不再强调“最大高宽比”概念；将筒中筒构造和框架-核心筒构造高宽比限值分开规定，恰当提高了筒中筒构造合用高宽比。关于房屋合用最大高度、高宽比规定几点补充阐明：1房屋高度是指室外地面至重要屋面顶板高度，不涉及局部突出屋面电梯机房、水箱、构架等高度；对带阁楼坡屋面应算到山尖墙1/2高度处。对于局部突出屋顶某些面积或带坡顶阁楼使用某些（高度≥1.8m）面积超过原则层面积1/2时，应按一层计算。2各种构造体系合用最大高度，是指依照上述各表拟定建筑构造体系，按现行规范、规程各项规定进行设计时，构造选型是适当。如果所设计建筑构造房屋高度超过了上述各表规定，仍按现行规范、规程关于规定设计，则不完全适当。因而，该类构造设计应有可靠根据，采用有效加强办法，并按规定报请关于部门审查。3高层建筑构造高宽比规定，是对构造整体刚度、抗倾覆能力、承载能力以及经济合理性宏观控制指标。事实上当满足高规对侧向位移、构造稳定、抗倾覆能力、承载能力等性能规定期，高宽比规定可不作为一种必要满足条件，也不作为判断构造规则与否及超限高层建筑抗震专项审查一种指标。4高层建筑高宽比计算：高层建筑高宽比为房屋高度H与建筑平面宽度B之比。房屋高度H，对不带裙房塔楼，即为地面以上高度（不计局部突出屋面电梯机房、水箱、构架等）；对带有裙房高层建筑，当裙房面积和刚度超过其上部塔楼面积和刚度2.5和2.0倍时，可取裙房以上某些高度作为计算高宽比时房屋高度H。房屋平面宽度B，普通矩形平面按所考虑方向最小投影宽度计算高宽比，对突出建筑物平面很小局部构件（如楼梯间、电梯间等），普通不作为建筑物计算宽度。6、修改了楼层位移比计算规定及可以恰当放松条件及限值。见3.4.5条。第3.4.5条：构造平面布置应减少扭转影响。在考虑偶尔偏心影响地震力作用下，楼层竖向构件最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不适当不不大于该楼层平均值1.2倍，不应不不大于该楼层平均值1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度混合构造及本规程第10章所指复杂高层建筑不适当不不大于该楼层平均值1.2倍，不应不不大于该楼层平均值1.4倍。构造扭转为主第一自振周期与平动为主第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应不不大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度混合构造及本规程第10章所指复杂高层建筑不应不不大于0.85。注：当楼层最大层间位移角不不不大于本规程第3.7.3条规定限值0.4倍时，该楼层竖向构件最大水平位移和层间位移与该楼层平均值比值可恰当放松，但不应不不大于1.6。例如：剪力墙构造最大层间位移角为1/1000，当最大层间位移角为1/2500时，楼层竖向构件最大水平位移和层间位移与该楼层平均值比值可恰当放松，最大可放松至1.6。7、调节了楼层刚度变化计算办法和限制条件：见3.5.2条；增长了沿竖向质量不均匀构造限制：见3.5.6条；增长了竖向不规则构造限制：见3.5.7条；楼层竖向不规则构造地震剪力增大系数由1.15调节为1.25：见3.5.8条。第3.5.2条：抗震设计时，对框架构造，楼层与上部相邻楼层侧向刚度比γ1不适当不大于0.7，与上部相邻三层侧向刚度比平均值不适当不大于0.8；对框架-剪力墙和板柱-剪力墙构造、剪力墙构造、框架-核心筒构造、筒中筒构造，楼层与上部相邻楼层侧向刚度比γ2不适当不大于0.9，楼层层高不不大于相邻上部楼层层高1.5倍时，不应不大于1.1，底部嵌固楼层不应不大于1.5。相应原高规4.4.2条。V为楼层地震剪力；∆为层间位移。对框架构造按原规范规定执行是合理。对框架-剪力墙构造、板柱-剪力墙构造、剪力墙构造、框架-核心筒构造、筒中筒构造，楼面体系对侧向刚度贡献较小，当层高变化时刚度变化不明显，按（3.5.2-2）定义楼层侧向刚度比作为鉴定侧向刚度变化根据，但控制指标也应做相应变化，按刚度比不不大于0.9控制；层高变化较大时，对刚度变化提出了更高规定，由0.9变为1.1；底部嵌固楼层采用了嵌固假设，层间位移角成果较小，因而对底部嵌固楼层侧向刚度比做了更严格规定，由0.9改为1.5。第3.5.6条：楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不适当不不大于相邻下部楼层质量1.5倍。本条为新增条文，规定了质量沿竖向不规则限制条件。第3.5.7条：不应采用同一部位楼层刚度和承载力变化同步不满足本规程第3.5.2条和3.5.3条规定高层建筑构造。本条为新增条文，限制采用同一部位（楼层）刚度和受剪承载力变化均不规则高层建筑构造。其中3.5.2为刚度限制，3.5.3为受剪承载力限制。第3.5.8条：楼层侧向刚度变化、承载力变化及竖向抗侧力构件持续性不符合本规程第3.5.2条、3.5.3条、3.5.4条规定，该楼层应视为薄弱层，其相应于地震作用原则值剪力应乘以1.25增大系数，并应符合本规程第4.3.12条规定最小地震剪力系数λ规定。本条由原规程第5.1.14条修改，薄弱层地震剪力增大系数由1.15调节为1.25。8、明确构造侧向位移限制条件是针对风荷载或地震作用原则值作用下计算成果，见3.7.3条。第3.7.3条：按弹性办法计算风荷载或多遇地震原则值作用下楼层层间最大水平位移与层高之比宜符合如下规定：1高度不不不大于150m高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比不适当不不大于表3.7.3限值；2高度不不大于250m高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比不适当不不大于1/500；3高度在150~250m之间高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比限值可按本条第1款和第2款限值线性插入取用。注：楼层层间最大位移u以楼层最大水平位移差计算，不扣除整体弯曲变形。抗震设计时，本条规定楼层位移计算可不考虑偶尔偏心影响。9、增长房屋高度不不大于150m构造弹塑性变形验算规定，见3.7.4条。第3.7.4条：高层建筑构造在罕遇地震作用下薄弱层弹塑性变形验算，应符合下列规定：1下列构造应进行弹塑性变形验算：1）7～9度时楼层屈服强度系数不大于0.5框架构造；2）甲类建筑和9度抗震设防乙类建筑构造；3）采用隔震和消能减震设计建筑构造；4）房屋高度不不大于150m构造。2下列构造宜进行弹塑性变形验算：1）本规程表4.3.4所列高度范畴且不满足本规程第 3.5.2~3.5.5条规定竖向不规则高层建筑构造；2）7度Ⅲ、Ⅳ类场地和8度抗震设防乙类建筑构造；3）板柱-剪力墙构造。注：楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度原则值计算楼层受剪承载力与按罕遇地震作用计算楼层弹性地震剪力比值。10、增长了风振舒服度计算时构造阻尼比取值规定，见3.7.6条；增长了楼盖竖向振动舒服度规定，见3.7.7条。第3.7.6条：房屋高度不不大于150m高层混凝土建筑构造应满足风振舒服度规定。在现行国标《建筑构造荷载规范》GB50009规定一遇风荷载原则值作用下，构造顶点顺风向和横风向振动最大加速度计算值不应超过表3.7.6限值（表略）。构造顶点顺风向和横风向振动最大加速度可按现行行业原则《高层民用建筑钢构造技术规程》JGJ99关于规定计算，也可通过风洞实验成果判断拟定，计算时阻尼比宜取0.01～0.02。明确了阻尼比取值，对混凝土构造取0.02，对混合构造依照房屋高度和构造类型取0.01～0.02。第3.7.7条：楼盖构造宜具备适当刚度、质量及阻尼，其竖向振动舒服度应符合下列规定：1钢筋混凝土楼盖构造竖向频率不适当不大于3Hz；2不同使用功能、不同自振频率楼盖构造，其振动峰值加速度不适当超过表3.7.7限值。楼盖构造竖向振动加速度可按本规范附录C计算。第C.0.1条：人行走引起楼盖振动峰值加速度可按下列公式近似计算：第C.0.2条：楼盖构造阻抗有效重量w可按下列公式计算：第C.0.3条：楼盖构造竖向振动加速度也可采用时程分析办法计算。（当前设计中需要针对楼板减震解决均采用此详细计算办法）11、调节了构造构件抗震级别划分，见3.9.3～3.9.6条。第3.9.3条：抗震设计时，高层建筑钢筋混凝土构造构件应依照抗震设防烈度、构造类型和房屋高度采用不同抗震级别，并应符合相应计算和构造办法规定。A级高度丙类建筑钢筋混凝土构造抗震级别应按表3.9.3拟定。当本地区设防烈度为9度时，A级高度乙类建筑抗震级别应按特一级采用，甲类建筑应采用更有效抗震办法。（框架构造从严，板柱剪力墙构造放宽幅度也较大）第3.9.4条：抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土构造抗震级别应按表3.9.4拟定。（没变化）第3.9.5条：抗震设计高层建筑，本地下室顶层作为上部构造嵌固端时，地下一层抗震级别应按上部构造采用，地下一层如下抗震构造办法抗震级别可逐级减少一级，但不应低于四级；地下室中超过上部主楼范畴且无上部构造某些，其抗震级别可依照详细状况采用三级或四级。抗震设计高层建筑，本地下室顶层不能作为上部构造嵌固部位需要嵌固在地下室其她楼层时，实际嵌固部位所在楼层及以上地下室楼层（与地面以上构造相应某些）抗震级别，可取为与地面以上构造相似。嵌固部位如下各层可按3.9.5条采用。第3.9.6条：抗震设计时，与主楼连为整体裙房抗震级别，除应按裙房自身拟定外，有关范畴不应低于主楼抗震级别；主楼构造在裙房顶板上、下各一层应恰当加强抗震构造办法。裙房与主楼分离时，应按裙房自身拟定抗震级别。本条增长了裙房与主楼相连“有关范畴”概念，普通指主楼周边外延三跨裙房构造，有关范畴以外裙房可按裙房自身构造类型拟定抗震级别。裙房偏置时，其端部有较大扭转效应，也需要加强。本地下室为大底盘其上有各种独立塔楼时，若嵌固部位在地下室顶板，地下一层高层某些及高层某些受影响范畴以内某些抗震级别应与高层某些底部构造抗震级别相似。地下一层别的某些及地下室二层如下各层（含二层）抗震级别可按3.9.6条办法拟定。关于建筑构造抗震级别几点补充阐明：17度乙类建筑某些框支剪力墙构造、板柱剪力墙构造和8度乙类建筑高度超过表3.9.3规定范畴时，应通过专门研究采用比一级更有效抗震办法。2底部带转换层高层建筑构造，其抗震级别应符合表3.9.3关于规定，托柱转换层转换柱和转换梁抗震级别按框支剪力墙构造中框支框架采纳。对某些框支剪力墙构造，当转换层位置设立在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位抗震级别宜按表3.9.3和表3.9.4规定提高一级采用，已为特一级时可不提高。3抗震设计框架-剪力墙构造，在规定水平力作用下，当框架某些承受地震倾覆力矩不不大于构造总地震倾覆力矩50%但不不不大于80%时，框架某些抗震级别宜按框架构造规定采用；当框架某些承受地震倾覆力矩不不大于构造总地震倾覆力矩80%时，框架某些抗震级别应按框架构造规定采用。12、增长了构造抗持续崩塌设计基本规定，见3.12节。第3.12.1条：高层建筑构造应符合下列规定：1安全级别为一、二级时，应满足抗持续崩塌概念设计规定；2安全级别一级且有特殊规定期，可采用拆除构件办法进行抗持续崩塌设计。高层建筑构造应具备在偶尔作用发生时适当抗持续崩塌能力。构造持续崩塌是指构造因突发事件或严重超载而导致局部构造破坏失效，继而引起与失效破坏构件相连构件持续破坏，最后导致相对于初始局部破坏更大范畴崩塌破坏。可以导致构造持续崩塌因素可以是爆炸、撞击、火灾、飓风、地震、设计施工失误、地基基本失效等偶尔因素。当偶尔因素导致局部构造破坏失效时，整体构造不能形成有效多重荷载传递途径，破坏范畴就也许沿水平或者竖直方向蔓延，最后导致构造发生大范畴崩塌甚至是整体崩塌。构造抗持续崩塌设计在欧美各种国家得到了广泛关注，英国、美国、加拿大、瑞典等国颁布了有关设计规范和原则。比较有代表性有美国GeneralServicesAdministration（GSA）《新联邦大楼与当代重要工程抗持续崩塌分析与设计指南》（ProgressiveCollapseAnalysisandDesignGuidelinesforNewFederalOfficeBuildingsandMajorModernizationProject）、美国国防部DEPARTMENTOFDEFENSE（DOD）UFC(UnifiedFacilitiesCriteria)《建筑抗持续崩塌设计》（DesignofBuildingstoResistProgressiveCollapse）以及英国规范对构造抗持续崩塌设计规定等。国内《建筑构造可靠度设计统一原则》（GB50068-）第3.0.6条对构造抗持续崩塌也做了定性规定“对偶尔状况，建筑构造可采用下列原则之一按承载能力极限状态进行设计：1）按作用效应偶尔荷载组合进行设计或采用保护办法，使重要承重构造不致因浮现设计规定偶尔事件而丧失承载能力；2）容许重要承重构造因浮现设计规定偶尔事件而局部破坏，但其剩余某些具备在一段时间内不发生持续崩塌可靠度”第3.12.2条：抗持续崩塌概念设计应符合下列规定：1通过必要构造连接，增强构造整体性。（不容许采用仅靠摩擦连接传递重力荷载传递方式）2主体构造宜采用多跨规则超静定构造；3构造构件应具备适当延性，避免剪切破坏、压溃破坏、锚固破坏、节点先于构件破坏；4构造构件应具备一定反向承载能力；5周边及边跨框架柱距不适当过大；6转换构造应具备整体多重传递重力荷载途径；7钢筋混凝土构造梁柱宜刚接，梁板顶、底钢筋在支座处宜按受拉规定持续贯通；8钢构造框架梁柱宜刚接；9独立基本之间宜采用拉梁连接。第3.12.3条：抗持续崩塌拆除构件办法应符合下列基本规定：1逐个分别拆除构造周边柱、底层内部柱以及转换桁架腹杆等重要构件；2可采用弹性静力办法分析剩余构造内力与变形；3剩余构造构件承载力应满足下式规定：R≥βS(3.12.3)S——剩余构造构件内力设计值，可按本规程3.12.4计算；R——剩余构造构件承载力设计值，可按本规程3.12.5采用；β——效应折减系数。对中部水平构件取0.67，对角部和悬挑水平构件取1.0，其她构件取1.0。其中3.12.5条：构件截面承载力计算时，混凝土强度可取原则值；钢材强度，正截面承载力验算时，可取原则值1.25倍，受剪承载力验算时可取原则值。第3.12.4条：构造抗持续崩塌设计时，荷载组合内力设计值可按下式拟定：第3.12.6条：拆除构件不能满足构造抗持续崩塌规定期，该构件表面附加60kN/m2侧向偶尔作用原则值，构件承载力应满足式(3.12.6-1)规定。Rd≥Sd(3.12.6-1)Sd=1.2SGK+0.5SQK+1.3SBK(3.12.6-2)式中：dR——构件承载力设计值，按本规程3.8.1条计算；Sd——构件内力设计值；SGK——永久荷载原则值产生构件内力；SQK——活荷载原则值产生构件内力；SBK——侧向偶尔作用原则值产生构件内力。本条参照美国国防部(DOD)制定《建筑物最低反恐怖主义原则》（UFC4-010-01）,侧向偶尔作用进入整体构造计算，复核满足该构件截面设计承载力规定。13、对于安全级别为一级或对风荷载比较敏感高层建筑，承载力设计时，应按1重现期风压值采用；正常使用极限状态可采用基本风压（50年重现期）。见4.2.2条。第4.2.2条：基本风压应按照现行国标《建筑构造荷载规范》GB50009规定采用。对于安全级别为一级高层建筑以及对风荷载比较敏感高层建筑，承载力设计时应按100年重现期风压值采用。（强条）对风荷载与否敏感，重要与高层建筑自振特性关于，当前尚无实用划分原则。普通状况下，对于设计使用年限为50年高层建筑，房屋高度不不大于60m高层建筑可按1一遇风压值采用，对于房屋高度不超过60m高层建筑，其基本风压与否提高，可由设计人员依照实际状况拟定。对于设计使用年限为50年高层建筑，1重现期风荷载重要用于承载力极限状态设计，正常使用极限状态（如位移计算），也可采用50年重现期风压值（基本风压）。改为与广东省原则一致。14、增长了横风向风振效应计算规定。见4.2.8~4.2.9条。第4.2.8条：横风向振动作用明显高层建筑，应考虑横风向风振影响。横风向风振计算范畴、办法及顺风向与横风向效应组合办法应符合现行国标《建筑构造荷载规范》GB50009关于规定。当构造高宽比较大，构造顶点风速不不大于临界风速时，也许引起较明显构造横风向振动，甚至浮现横风向振动效应不不大于顺风向作用效应状况，因而做本条规定。构造横风向振动问题比较复杂，与构造形状、刚度和风速均有一定关系，《建筑构造荷载规范》GB50009-对圆形截面构造横风向风振作出了规定，当前该规范正在进行修订，将补充矩形截面构造横风向风振计算范畴和办法。当构造体型复杂时，宜通过空气弹性模型风洞实验拟定横风向振动等效风荷载，也可参照关于资料拟定。普通状况下，高度超过200m或自振周期超过5s高层建筑，宜通过风洞实验研究拟定横风向振动影响。第4.2.9条：考虑横风向风振影响时，构造主轴方向侧向位移应分别符合本规程3.7.3条规定。横风向效应与顺风向效应是同步发生，因而必要考虑两者效应组合。对于构造侧向位移控制，仍可按同步考虑横风向与顺风向影响后主轴方向位移拟定，不必按矢量和方向控制构造层间位移。15、扩大了风洞实验判断拟定风荷载范畴，对复杂体型和风环境下风洞实验取消了150m房屋高度限制。见4.2.10条。第4.2.10条：房屋高度不不大于200m或有下列状况之一时，宜进行风洞实验判断拟定建筑物风荷载。—平面形状或立面形状复杂；—立面开洞或连体建筑；—周边地形和环境较复杂。（原条文表述：房屋高度不不大于150m，有下列状况之一时，…）对构造平面及立面形状复杂、开洞或连体建筑及周边地形环境复杂构造，都建议进行风洞实验，取消了原规程中150m以上才建议考虑规定。对风洞实验成果，当其与规范建议荷载存在较大差距时，设计人员应进行分析判断，合理拟定建筑物风荷载取值，因而将条文由原“采用风洞实验拟定建筑物风荷载”改为“进行风洞实验判断拟定建筑物风荷载”。16、扩大了考虑竖向地震作用范畴和计算规定。见4.3.2条和4.3.14、4.3.15条。第4.3.2条：高层建筑构造应按下列原则考虑地震作用：1普通状况下，应至少在构造两个主轴方向分别考虑水平地震作用计算；有斜交抗侧力构件构造，当相交角度不不大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向水平地震作用；2质量与刚度分布明显不对称、不均匀构造，应计算双向水平地震作用下扭转影响；其她状况，应计算单向水平地震作用下扭转影响；3高层建筑中大跨度、长悬臂构造，7度（0.15g）、8度抗震设计时应考虑竖向地震作用；49度抗震设计时应计算竖向地震作用。（强条）本条增长了大跨度、长悬挑构造7度时也应考虑竖向地震作用规定。大跨度指跨度不不大于24m楼盖构造、跨度不不大于8m转换构造、悬挑长度不不大于2m悬挑构造。对高层建筑，由于竖向地震作用效应放大比较明显，因而增长抗震设防烈度为7度（0.15g）时也考虑竖向地震作用计算。大跨度、长悬臂构造应验算其自身及其支承部位构造竖向地震效应。第4.3.14条：跨度不不大于24m楼盖构造、跨度不不大于12m转换构造和连体构造，悬挑长度不不大于5m悬挑构造，构造竖向地震作用效应原则值宜采用时程分析办法或振型分解反映谱办法进行计算。时程分析计算时输入地震加速度最大值可按规定水平输入最大值65%采用，反映谱分析时构造竖向地震影响系数最大值可按水平地震影响系数最大值65%采用，但设计地震分组可按第一组采用。本条为新增条文，重要考虑当前高层建筑中较多采用大跨度和长悬挑构造，需要采用时程分析办法或反映谱办法进行竖向地震分析，给出了反映谱和时程分析计算时需要数据。反映谱采用水平反映谱65%，涉及最大值和形状参数，但以为竖向反映谱特性周期与水平反映谱相比，特别在远震中距时，明显不大于水平反映谱，故本条规定，设计特性周期均按第一组采用。对处在发震断裂10km以内场地，其最大值也许接近于水平谱，特性周期不大于水平谱。第4.3.15条：高层建筑中，大跨度构造、悬挑构造、转换构造、连体构造连接体竖向地震作用原则值，不适当不大于构造或构件承受重力荷载代表值与表4.3.15所规定竖向地震作用系数乘积。其实就是原规范“构造或构件承受重力荷载代表值10%、20%”等此外一种表述，实质是同样。高层建筑中大跨度、悬挑、转换、连体构造竖向地震作用大小与其所处位置和支承构造刚度均有一定关系，因而对于跨度较大、所处位置较高状况，建议采用4.3.13、4.3.14条规定进行计算，并且计算成果不适当不大于本条规定限值。（4.3.13为类似底部剪力法计算办法）跨度或悬挑长度不不不大于本规程第4.3.14条规定大跨构造和悬挑构造，可按本条规定地震作用系数乘以相应重力荷载代表值作为竖向地震作用原则值。17、增长了多塔楼构造分塔楼模型计算规定，见5.1.15条。第5.1.15条：对多塔楼构造，宜按整体模型和各塔楼分开模型分别计算，并采用较不利成果进行构造设计。当塔楼周边裙楼超过两跨时，分塔楼模型宜至少附带两跨裙楼构造。本条为新增内容，增长了分塔楼模型计算规定。多塔楼构造振动形态复杂，整体模型计算有时不容易判断成果合理性；辅以分塔楼模型计算分析，取两者不利成果进行设计较为妥当。18、增长了构造弹塑性分析关于规定，见5.5.1条。第5.5.1条：高层建筑混凝土构造进行弹塑性计算分析时，可依照实际工程状况采用静力或动力时程分析办法，并应符合下列规定：1当采用构造抗震性能设计时，应依照本规程3.11节关于规定预定构造抗震性能目的；2梁、柱、斜撑、剪力墙、楼板等构造构件，应依照实际状况和分析精度规定采用适当简化模型；构件几何尺寸、混凝土构件所配钢筋和型钢、混合构造钢构件应按实际状况参加计算；3应依照预定构造抗震性能目的，合理取用钢筋、钢材、混凝土材料力学性能指标以及本构关系。钢筋和混凝土材料本构关系可按现行国标《混凝土构造设计规范》GB50010关于规定采用；4应考虑几何非线性影响；5进行动力弹塑性计算时，地面运动加速度时程选用以及预估罕遇地震作用时峰值加速度取值应符合本规程第5.5.3条规定；6应对计算成果合理性进行分析和判断。19、调节了构造作用组合关于规定，增长了考虑构造设计使用年限荷载调节系数。见5.6.1条。第5.6.1条：无地震作用组合且荷载与荷载效应按线性关系考虑时，荷载基本组合效应设计值应按下式拟定：（5.6.1）——考虑构造设计使用年限荷载调节系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为1时取1.1；20、第6章增长了楼梯间设计规定。见6.1.4、6.1.5条。第6.1.4条：抗震设计时，框架构造楼梯间应符合下列规定：1楼梯间布置应尽量减小其导致构造平面不规则；2宜采用现浇钢筋混凝土楼梯，楼梯构造应有足够抗崩塌能力；3当钢筋混凝土楼梯与主体构造整体连接时，应考虑楼梯对地震作用及其效应影响，并应对楼梯构件进行抗震承载力验算；4宜采用构造办法减小楼梯对主体构造影响。本条为新增长内容。依照震害调查状况，框架构造中楼梯及周边构件破坏严重。本次修订增长了楼梯抗震设计规定。在框架构造中，钢筋混凝土楼梯自身刚度对构造地震作用和地震反映有着较大影响。若其位置布置不当会导致构造平面不规则，抗震设计时应尽量避免浮现这种状况。抗震设计时，楼梯间为重要疏散通道，其构造应有足够抗崩塌能力，楼梯应作为构造构件进行设计。框架构造中楼梯构件组合内力设计值应涉及与地震作用效应组合，楼梯梁、柱抗震级别可与所在框架构造相似。震害调查中发现框架构造中楼梯板破坏严重，被拉断状况非常普遍。设计中需注意加强构造办法并宜采用双层配筋。第6.1.5条：抗震设计时，砌体填充墙及隔墙应具备自身稳定性，并应符合下列规定：…4楼梯间采用砌体填充墙时，应设立间距不不不大于层高且不不不大于4米钢筋混凝土构造柱并采用钢丝网砂浆面层加强。…21、修改了框架构造“强柱弱梁”设计规定。见6.2.1、6.2.2条。第6.2.1条：抗震设计时，除顶层、柱轴压比不大于0.15者及框支梁柱节点外，框架梁、柱节点处考虑地震作用组合柱端弯矩设计值应符合下列规定：1一级框架构造及9度时框架：（6.2.1-1）2其她状况：（6.2.1-2）——柱端弯矩增大系数。对框架构造，二、三级分别取1.5和1.3；对其她构造中框架，一、二、三、四级分别取1.4、1.2、1.1和1.1。原规范为：柱端弯矩增大系数ηc，一、二、三级分别取1.4、1.2和1.1。且式6.2.1-1和式6.2.1-2顺序也做了调节。本次修订对“强柱弱梁”规定进行了调节。提高了框架构造规定，对二、三级框架构造柱端弯矩增大系数由原规程1.2、1.1分别提高到1.5、1.3；因本规程框架构造不含四级，故取消四级关于规定。一级框架构造和9度时框架应按实配钢筋进行强柱弱梁调节，无需同步满足（6.2.1-2）式规定。当楼板与梁整体现浇时，板内配筋对梁抗弯承载力有相称影响，因而本次修订增长了在计算梁端实际配筋面积时，应计入梁有效翼缘宽度范畴内楼板钢筋规定。至于梁有效翼缘宽度取值，各国规范也不尽相似。本规程建议为梁两侧各6倍板厚。本次修订对二、三级框架构造仅提高了柱端弯矩增大系数，未规定采用实配反算。但当框架梁是按最小配筋构造规定配筋时，为避免浮现因梁实际受弯承载力与弯矩设计值相差太多而无法实现强柱弱梁状况，宜采用实配反算办法拟定柱子受弯承载力设计。此时条文6.2.1-1公式中系数1.2可恰当减少。第6.2.2条：抗震设计时，一、二、三级框架构造底层柱底截面弯矩设计值，应分别采用考虑地震作用组合弯矩值与增大系数1.7、1.5、1.3乘积。底层框架柱纵向钢筋应按上、下端不利状况配备。研究表白，框架构造底层柱下端、在强震下不能避免浮现塑性铰。为了提高抗震安全度，将框架构造底层柱下端弯矩设计值乘以增大系数，以加强底层柱下端实际受弯承载力，推迟塑性铰浮现。本次修订进一步提高了增大系数取值，一、二、三级增大系数由原规程1.5、1.25、1.15分别调节为1.7、1.5、1.3。增大系数只合用于框架构造，对其她构造类型中框架，不作此规定。22、修改柱“强剪弱弯”设计规定。见6.2.3条。第6.2.3条：抗震设计框架柱、框支柱端部截面剪力设计值，一、二、三、四级时应按下列公式计算：1一级框架构造和9度时框架：（6.2.3-1）2其她状况：（6.2.3-2）——柱端剪力增大系数。对框架构造，二、三级分别取1.3、1.2；对其她构造类型框架，一、二级分别取1.4和1.2，三、四级均取1.1。本次修订对剪力放大系数作了调节；提高了框架构造规定，二、三级时柱端剪力增大系数由原规程1.2、1.1分别提高到1.3、1.2。对其她状况框架扩大了进行“强剪弱弯”范畴，规定四级框架柱也要增大。23、增长了三级框架节点抗震受剪承载力验算规定，取消了原规程附录C。见6.2.7条。第6.2.7条：抗震设计时，一、二、三级框架节点核心区应进行抗震验算；四级框架节点可不进行抗震验算。各抗震级别框架节点均应符合构造办法规定。增长了三级框架节点验算规定，取消了原规中“各抗震级别顶层端节点核心区，可不进行抗震验算”规定及原规程附录C。节点核心区验算应符合现行国标《混凝土构造设计规范》GB50010关于规定。24、梁端最大配筋率不再作为强制性条文，给出梁端箍筋加密区箍筋间距可以放松条件。见6.3.2、6.3.3条。第6.3.2条：框架梁设计应符合下列规定：表注2为新增长内容，重要为了便于施工并保证混凝土质量。重要考虑当箍筋直径较大且肢数较多时，箍筋净距偏小不利于混凝土浇筑，故将箍筋间距恰当放宽。（强条）第6.3.3条：梁纵向钢筋配备，尚应符合下列规定：1抗震设计时，梁端纵向受拉钢筋配筋率不适当不不大于2.5%，不应不不大于2.75%。当梁端受拉钢筋配筋率不不大于2.5%时，受压钢筋配筋率不应不大于受拉钢筋一半；（梁纵向钢筋最大配筋率不再作为强制性条文，“不应不不大于2.5%”改为“不适当不不大于2.5%”）2沿梁全长顶面和底面应至少各配备两根纵向配筋，一、二级抗震设计时钢筋直径不应不大于14mm，且分别不应不大于梁两端顶面和底面纵向配筋中较大截面面积1/4；三、四级抗震设计和非抗震设计时钢筋直径不应不大于12mm；（本款未作修改）3一、二、三级抗震级别框架梁内贯通中柱每根纵向钢筋直径，对矩形截面柱，不适当不不大于柱在该方向截面尺寸1/20；对圆形截面柱，不适当不不大于纵向钢筋所在位置柱截面弦长1/20。第1款做了某些修改。依照国外实验资料，受弯构件延性随其配筋率提高而减少。但当配备不少于受拉钢筋50﹪受压钢筋时，其延性可以与低配筋率构件相称。新西兰规范规定，当受弯构件压区钢筋不不大于拉区钢筋50﹪时，受拉钢筋配筋率不不不大于2.5﹪规定可以恰当放松。当受压钢筋不少于受拉钢筋75﹪时，其受拉钢筋配筋率可提高30﹪，也即配筋率可放宽至3.25﹪。因而本次修订规定，当受压钢筋不不大于受拉钢筋0.5倍时，受拉钢筋配筋率可提高至2.75﹪。本条第3款规定重要是防止梁在重复荷载作用时钢筋滑移。本次修订增长了对三级框架规定。25、加大了柱截面基本构造尺寸规定。见6.4.1条。第6.4.1条：柱截面尺寸宜符合下列规定：1矩形截面柱边长，非抗震设计时不适当不大于250mm，抗震设计时，四级不适当不大于300mm，一、二、三级时不适当不大于400mm；圆柱直径，非抗震和四级抗震设计时不适当不大于350mm，一、二、三级时不适当不大于450mm；2柱剪跨比宜不不大于2；3柱截面高宽比不适当不不大于3。考虑到抗震安全，本次修订提高了抗震设计时对柱截面最小尺寸规定。一、二、三级抗震设计时，矩形截面柱最小截面尺寸由300mm改为400mm，圆柱最小直径由350mm改为450mm。26、调节了框架柱轴压比规定，对框架构造及四级抗震级别柱提出更高规定。见6.4.2条。第6.4.2条：抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不适当超过表6.4.2规定；对于IV类场地上较高高层建筑，其轴压比限值应恰当减小。当采用设立配筋芯柱方式放宽柱轴压比限值时，配筋芯柱截面尺寸可参照如下原则拟定：1当柱截面为矩形时，配筋芯柱也可采用矩形截面，其边长可取柱截面相应边长1/2。2当柱截面为正方形或圆形时，配筋芯柱宜采用圆形，其直径可取柱截面边长或直径1/2。条文所说“较高高层建筑”是指，高于30m框架构造或高于60m其她构造体系混凝土房屋建筑。27、调节了柱最小配筋率规定，给出一级柱端箍筋加密区箍筋间距可以放松条件。见6.4.3条。第6.4.3条：柱纵向钢筋和箍筋配备应符合下列规定：1柱所有纵向钢筋配筋率，不应不大于表6.4.3-1规定值，且柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应不大于0.2%；抗震设计时，对Ⅳ类场地上较高高层建筑，表中数值应增长0.1；调节了所有框支柱、框架构造柱最小配筋率规定。2抗震设计时，柱箍筋在规定范畴内应加密，加密区箍筋间距和直径，应符合下列规定：…2）一级框架柱箍筋直径不不大于12mm且箍筋肢距不大于150mm及二级框架柱箍筋直径不不大于10mm、肢距不不不大于200mm时，除柱根外最大间距应容许采用150mm；三级框架柱截面尺寸不不不大于400mm时，箍筋最小直径应容许采用6mm；四级框架柱剪跨比不不不大于2或柱中所有纵向钢筋配筋率不不大于3%时，箍筋直径不应不大于8mm；…第2款增长了第2项规定，重要考虑当箍筋直径较大且肢数较多时，箍筋净距偏小不利于混凝土浇筑，故将箍筋间距恰当放宽，以便于施工和保证混凝土浇筑质量。但应注意：箍筋间距放宽后，柱体积配箍率仍需满足本规程有关规定。28、调节了短肢剪力墙设计规定。见7.1.7条、7.2.2条。第7.1.7条：抗震设计时，高层建筑构造不应所有采用短肢剪力墙；当采用品有较多短肢剪力墙剪力墙构造时，应符合下列规定：1在规定水平地震作用下，短肢剪力墙承担底部倾覆力矩不适当不不大于构造底部总地震倾覆力矩50%；2房屋合用高度应比本规程表3.3.2-1规定剪力墙构造最大合用高度恰当减少，7度和8度时分别不适当不不大于100m和80m。B级高度高层建筑以及抗震设防烈度为9度A级高度高层建筑，不适当布置短肢剪力墙，不应采用品有较多短肢剪力墙剪力墙构造。注：1短肢剪力墙是指截面厚度不不不大于300mm、各肢截面高度与厚度之比最大值不不大于4但不不不大于8剪力墙；2具备较多短肢剪力墙剪力墙构造是指，在规定水平地震作用下，短肢剪力墙承担底部倾覆力矩不不大于构造底部总地震倾覆力矩30%剪力墙构造。对于L、T、十字形剪力墙，两个方向墙肢高度与厚度之比最大值4＜≤8时，才为短肢剪力墙。当洞口较小且连梁刚度较大，剪力墙受力接近整体小开口墙时，可按整体墙长度判断与否属于短肢剪力墙。第7.2.2条：抗震设计时，短肢剪力墙设计应符合下列规定：1短肢剪力墙截面厚度除应符合本规程第7.2.1条规定外，尚不应不大于180mm；（最小厚度改为180mm，较原规程有所减少）2一、二、三级短肢剪力墙轴压比，分别不适当不不大于0.45、0.50、0.55(较原规范各减小0.05)，一字形截面短肢剪力墙轴压比限值应相应减少0.1(在0.45、0.50、0.55基本上再减少)；3短肢剪力墙底部加强部位应按本节7.2.6条调节剪力设计值，其她各层一、二、三级短肢剪力墙剪力设计值应分别乘以增大系数1.4、1.2和1.1；（增长了三级放大规定）4短肢剪力墙边沿构件设立应符合本规程第7.2.14条规定；5短肢剪力墙所有竖向钢筋配筋率，底部加強部位一，二级不适当不大于1.2%，三级不适当不大于1.0%；其她部位一、二级不适当不大于1.0%，三级不适当不大于0.8%。（增长了三级规定）6不适当采用一字型短肢剪力墙，不应在一字形短肢剪力墙布置平面外与之相交单侧楼面梁。（不适当改为不应）本条是原规程7.1.2条某些内容修改、完善，无论与否短肢剪力墙较多剪力墙构造，所有短肢剪力墙都规定满足本条规定。原规程规定短肢墙抗震级别提高一级，一、二、三级短肢剪力墙轴压比限值分别为0.5、0.6、0.7，本次修订不规定提高抗震级别，但第2款减少了轴压比限值。最大区别在于原规程是针对短肢剪力墙较多剪力墙构造，本次修订是对所有短肢剪力墙，因此普通状况下，短肢剪力墙轴压比是有所放松。29、调节了剪力墙截面厚度规定，强调了要满足稳定计算规定。见7.2.1条。第7.2.1条：剪力墙截面厚度应符合下列规定：1应符合本规程附录D墙体稳定验算规定；2一、二级剪力墙，底部加强部位不应不大于200mm，其她部位不应不大于160mm；无端柱或翼墙一字形独立剪力墙，底部加强部位不应不大于220mm，其她部位不应不大于180mm；3三、四级剪力墙截面厚度，底部加强部位不应不大于160mm，其她部位不应不大于160mm；无端柱或无翼墙一字形独立剪力墙，底部加强部位截面厚度不应不大于180mm，其她部位不应不大于160mm；4非抗震设计剪力墙截面厚度不应不大于160mm；5剪力墙井筒中，分隔电梯井或管道井墙肢截面厚度可恰当减小，但不适当不大于160mm。本条为原规程7.2.2条某些内容修改而成。墙厚应符合稳定规定（稳定规定是先必要满足第一条件）、并满足最小墙厚规定。本次修订取消了厚度与层高关系，同步某些最小厚度有所减小，重要是考虑低烈度地区实际状况。30、调节了剪力墙边沿构件设计规定。见7.2.13～7.2.16条。第7.2.13条：重力荷载代表值作用下，一、二、三级剪力墙墙肢轴压比不适当超过表7.2.13限值。增长了三级轴压比规定。括号内烈度是构造设防烈度，“一级（9度）”表达设防烈度为9度时一级剪力墙。抗震规范将轴压比规定扩展到全高，因而取消“底部加强部位”。实际工程来看，建筑物中、上部剪力墙轴压比普通均较小，不受此修订影响。第7.2.14条：剪力墙两端和洞口两侧应设立边沿构件，并应符合下列规定：1一、二、三级剪力墙底层墙肢底截面轴压比不不大于表7.2.14规定值时，以及某些框支剪力墙构造剪力墙，应在底部加强部位及相邻上一层设立约束边沿构件，约束边沿构件应符合本规程第7.2.15条规定；表7.2.14为低轴压比时可以设立构造边沿构件条件2除本条第1款所列部位外，剪力墙应按本规程第7.2.16条设立构造边沿构件；3B级高度高层建筑剪力墙，宜在约束边沿构件层与构造边沿构件层之间设立1～2层过渡层，过渡层边沿构件箍筋配备规定可低于约束边沿构件规定，但应高于构造边沿构件规定。本条为原规程7.2.15修改、完善。增长了B级高度高层建筑剪力墙约束边沿构件与构造边沿构件之间设立过渡层规定；增长了低轴压比时可以设立构造边沿构件条件。第7.2.15条：剪力墙约束边沿构件可为暗柱、端柱和翼墙（图7.2.15），并应符合下列规定：1约束边沿构件沿墙肢长度lc和箍筋配箍特性值应符合表7.2.15规定，其体积配箍率应按下式计算：2剪力墙约束边沿构件阴影某些（图7.2.15）竖向钢筋除应满足正截面受压（受拉）承载力计算规定外，其配筋率一、二、三级时分别不应不大于1.2％、1.0%和1.0%，并分别不应少于816、616和614钢筋（符号表达钢筋直径）；3约束边沿构件内箍筋或拉筋沿竖向间距，一级不适当不不大于100mm，二、三级不适当不不大于150mm；箍筋、拉筋沿水平方向肢距不适当不不大于300mm。（本款为新增）本条为原规程7.2.16条修改、完善。补充了三级规定；补充了按轴压比拟定配箍特性值和约束边沿构件长度规定；补充了箍筋、拉筋肢距规定；计算配箍率时，箍筋（拉筋）抗拉强度设计值不再受360MPa限制；完善了图7.2.15b、d拉筋。第7.2.16条：剪力墙构造边沿构件范畴宜按图7.2.16中阴影某些采用，其最小配筋应满足表7.2.16规定，并应符合下列规定：（1、2、3、4、5款略）。31、剪力墙分布筋直径及间距不再作为强制性条文，见7.2.17、7.2.18条。第7.2.17条：剪力墙竖向和水平分布钢筋配筋率，一、二、三级时均不应不大于0.25%，四级和非抗震设计时均不应不大于0.20%。（强条，本条为原规程7.2.18条修改，不再把分布筋间距和直径作为强制性条文）第7.2.18条：剪力墙竖向和水平分布钢筋间距均不适当不不大于300mm，直径不应不大于8mm。剪力墙竖向和水平分布钢筋直径不适当不不大于墙厚1/10。（分布筋间距由“不应不不大于300mm”改为“不适当不不大于300mm”，增长了直径与墙厚关系）32、增长了剪力墙洞口连梁正截面最小配筋率和最大配筋率规定。见7.2.24、7.2.25条。第7.2.24条：跨高比（l/hb）不不不大于1.5连梁，非抗震设计时，其纵向钢筋最小配筋率应为0.2％；抗震设计时，其纵向钢筋最小配筋率宜符合表7.2.24规定；跨高比不不大于1.5连梁，其纵向钢筋最小配筋率可按框架梁规定采用。（新增条文）第7.2.25条：剪力墙构造连梁中，非抗震设计时，顶面及底面单侧纵向钢筋最大配筋率不适当不不大于2.5%；抗震设计时，顶面及底面单侧纵向钢筋最大配筋率宜符合表7.2.25规定。如不满足，则应按实配钢筋进行连梁强剪弱弯验算。（新增条文）修订因素：为实现连梁强剪弱弯，本规程7.2.21条（原规范第7.2.22条）规定按强剪弱弯规定计算连梁剪力设计值，7.2.22条（原规范第7.2.23条）又规定了名义剪应力上限值，两条共同使用，就相称于限制了受弯配筋，连梁受弯配筋不适当过大。但由于7.2.21是采用乘以增大系数办法获得剪力设计值（与实际配筋量无关），容易使设计人员忽视受弯钢筋数量限制，特别是在计算配筋值很小而按构造规定配备受弯钢筋时，容易忽视强剪弱弯规定。因而，7.2.24和7.2.25条分别给出了最小和最大配筋率限值，是新增条文，以防止连梁受弯钢筋配备过多。33、修改了框架-剪力墙构造中框架承担倾覆力矩较多和较少时规定。见8.1.3条。第8.1.3条：抗震设计框架-剪力墙构造，应依照在规定水平力作用下构造底层框架某些承受地震倾覆力矩与构造总地震倾覆力矩比值，拟定相应设计办法，并应符合下列规定：1框架某些承受地震倾覆力矩不不不大于构造总地震倾覆力矩10%时，按剪力墙构造设计，框架某些应按框架-剪力墙构造框架进行设计；2当框架某些承受地震倾覆力矩不不大于构造总地震倾覆力矩10%但不不不大于50%时，按本章框架-剪力墙构造规定进行设计；3当框架某些承受地震倾覆力矩不不大于构造总地震倾覆力矩50%但不不不大于80%时，按框架-剪力墙构造设计，其最大合用高度可比框架构造恰当增长，框架某些抗震级别和轴压比限值宜按框架构造规定采用；4当框架某些承受地震倾覆力矩不不大于构造总地震倾覆力矩80%时，按框架-剪力墙构造设计，但其最大合用高度宜按框架构造采用，框架某些抗震级别和轴压比限值应按框架构造规定采用。修订因素：框架-剪力墙构造在规定水平力作用下，构造底层框架某些承受地震倾覆力矩与构造总地震倾覆力矩比值不尽相似，构造性能也有较大差别。本次修订对此做了较为详细规定。在构造设计时，应据此比值拟定该构造相应合用高度和构造办法，计算模型及分析均按框架-剪力墙构造进行实际输入和计算分析。1当框架某些承担倾覆力矩不不不大于构造总倾覆力矩10%时，意味着构造中框架承担地震作用较小，绝大某些均由剪力墙承担，工作性能接近于纯剪力墙构造，此时构造中剪力墙抗震级别可按剪力墙构造规定执行；其最大合用高度仍按框架-剪力墙构造规定执行；框架某些应按框架-剪力墙构造框架进行设计，也就是说需要进行本规程8.1.4条剪力调节（0.2Q0调节），其侧向位移控制指标按剪力墙构造采用。2当框架某些承受地震倾覆力矩不不大于构造总地震倾覆力矩10%但不不不大于50%时，属于普通框架-剪力墙构造，按本章关于规定进行设计。3当框架某些承受倾覆力矩不不大于构造总倾覆力矩50%但不不不大于80%时，意味着构造中剪力墙数量偏少，框架承担较大地震作用，此时框架某些抗震级别和轴压比宜按框架构造规定执行，剪力墙某些抗震级别和轴压比按框架-剪力墙构造规定采用；其最大合用高度不适当再按框架-剪力墙构造规定执行，但可比框架构造规定恰当提高，提高幅度可视剪力墙承担地震倾覆力矩来拟定。（即插值）4当框架某些承受倾覆力矩不不大于构造总倾覆力矩80%时，意味着构造中剪力墙数量很少，此时框架某些抗震级别和轴压比应按框架构造规定执行，剪力墙某些抗震级别和轴压比按框架-剪力墙构造规定采用；其最大合用高度宜按框架构造采用。对于这种少墙框剪构造，由于其抗震性能较差，不主张采用，以避免剪力墙受力过大、过早破坏。不可避免时，宜采用将此种剪力墙减薄、开竖缝、开构造洞、配备少量单排钢筋等办法，减小剪力墙作用。（即原规范第6章，6.1.7条描述状况）在第3、4款规定状况下，为避免剪力墙过早破坏，其位移有关控制指标应按框架-剪力墙构造采用。34、筒体构造高度不同步设计原则；及框架-核心筒构造核心筒构造配筋率比普通剪力墙提高0.05%。见9.1.2及9.2.2条第4款。第9.1.2条：筒中筒构造高度不适当低于80m，高宽比不适当不大于3。对高度不超过60m框架-核心筒构造，可按框架-剪力墙构造设计。研究表白，筒中筒构造空间受力性能与其高度和高宽比关于，当高宽比不大于3时，就不能较好地发挥构造空间作用，高度由本来规范60m提高到80m。框架-核心筒构造高度和高宽比可不受本条限制。对于高度较低框架-核心筒构造，可按框架-抗震墙构造设计，恰当减少核心筒和框架构造规定。第9.2.2条：核心筒应具备良好整体性，并满足下列规定：… 4筒体墙水平、竖向配筋不应少于两排。抗震设计时，核心筒重要墙体底部加强部位水平和竖向分布钢筋配筋率均不适当不大于0.30%；本条第4款增长了核心筒底部加强部位分布钢筋配筋率分别不适当不大于0.30%规定，比普通剪力墙略有提高。重要因素是，抗震设计时，核心筒为框架-核心筒构造重要抗侧力构件，其墙肢配筋率宜恰当提高规定。35、增长了框架-核心筒构造中，当框架承担地震剪力过低时对框架和核心筒内力调节规定。见9.1.11条。第9.1.11条：抗震设计时，筒体构造框架某些按侧向刚度分派楼层地震剪力应进行调节，调节后剪力不应不大于构造底部总地震剪力20％和按侧向刚度分派框架某些楼层地震剪力中最大值1.5倍两者较小值。当框架某些楼层地震剪力最大值不大于构造底部总地震剪力10%时，各层框架某些承担地震剪力应增大到构造底部总地震剪力15%，其各层核心筒墙体地震剪力应乘以1.1，且不不不大于基底剪力。墙体抗震构造办法应按抗震级别提高一级后采用，已为特一级可不再提高。修订因素：对框架-核心筒构造和筒中筒构造中框架均规定进行剪力调节，其中对带加强层筒体构造，框架某些最大楼层地震剪力不涉及加强层及其相邻上下楼层框架剪力。对框架过弱框架-核心筒构造，各层框架承受地震剪力应按构造底部总剪力15%进行调节，以防止框架承担37、明确框支墙、框支柱定义；剪力墙底部加强部位高度调节；对转换构件水平地震内力增大系数做了放大调节。见10.2.1、10.2.4、10.2.6条。第10.2.1条：…某些框支剪力墙构造中转换梁，称为框支梁，转换柱称为框支柱。…直接承托被转换构件梁为转换梁，转换梁如下直接支撑转换梁柱都是转换柱（始终延续到柱脚），转换框架是由转换梁和转换柱构成框架。同步本条对框支剪力墙构造、托柱转换层构造进行了定义：当上部为剪力墙构造，下部某些构件转换为柱时，形成某些框支剪力墙构造；当上部为密柱，通过转换构件，下部为稀柱时，形成托柱转换层构造。第10.2.4条：带转换层高层建筑构造，其剪力墙底部加强部位高度宜取至转换层以上两层且不适当不大于房屋高度1/10。将本来墙肢总高度1/8改为房屋高度1/10，有所减少。第10.2.6条：带转换层高层建筑构造，特一、一、二、三级转换构件水平地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.90、1.60、1.35、1.25；转换构件竖向地震作用按4.3.2条计算。取消了原规程薄弱层地震剪力增大系数规定；对各级内力增大系数进行了调节（原规程特一、一、二级分别为1.80、1.50、1.25，没有三级）。38、增长了三级转换梁构造规定，梁腹板配筋规定扩大到所有转换梁。见10.2.7条。第10.2.7条：转换梁设计应符合下列规定：1梁上、下部纵向钢筋最小配筋率，非抗震设计时均不应不大于0.30%；抗震设计时，特一、一、二、三级分别不应不大于0.60%、0.50%、0.40%和0.30%。沿梁腹板高度应配备间距不不不大于200mm、直径不不大于16mm腰筋；2偏心受拉转换梁支座上部纵向钢筋至少应有50%沿梁全长贯通，下部纵向钢筋应所有直通到柱（含墙端柱）内；…将原规程第2款中仅合用于偏心受拉框支梁规定“沿梁腹板高度应配备间距不不不大于200mm、直径不不大于16mm腰筋”放到第一款，合用于所有转换梁；增长了三级规定。39、框支梁最小截面高度由不应不大于跨度1/6调节为不适当不大于跨度1/8。见10.2.8条。第10.2.8条：转换梁设计尚应符合下列规定：…2转换梁截面高度不适当不大于计算跨度1/8；对梁上托柱转换梁，其截面宽度不应不大于梁宽方向托柱截面宽度。梁上托剪力墙框支梁截面宽度不适当不不大于框支柱相应方向截面宽度，且不适当不大于其上墙体截面厚度2倍和400mm；…第2款梁截面高度由本来不应不大于计算跨度1/6改为不适当不大于计算跨度1/8。此外，这里需要指出是：构造设计时需要注意是，对托柱转换梁，在转换层尚应设立承担正交方向柱底弯矩楼面梁或框架梁。40、调节了转换柱轴力、弯矩增大系数，增长了三级规定；提出了转换梁柱节点核心区规定。见10.2.11、10.2.12条。第10.2.11条：转换柱设计尚应符合下列规定：…2一、二、三级转换柱由地震作用产生轴力应分别乘以增大系数1.5、1.3、1.2，但计算柱轴压比时可不考虑该增大系数；本款中内力放大系数进行了修改，二级1.2改1.3，增长三级1.23与转换构件相连一、二、三级转换柱上端和底层柱下端截面弯矩组合值应分别乘以增大系数1.5、1.3、1.2，其她层转换柱柱端弯矩设计值应符合本规程第6.2.1条规定；弯矩增大系数，二级由1.25变为1.3，增长三级1.2。…第10.2.12条：抗震设计时，转换梁、柱节点核心区应进行抗震验算，节点应符合构造办法规定。转换梁、柱节点核心区应按6.4.10条规定设立水平箍筋。修订因素：因转换构件节点区受力非常大，增长了对转换梁柱节点核心区规定。41、对箱型转换构造增长了新规定。见10.2.13条。第10.2.13条：箱形转换构造上、下楼板厚度均不适当不大于180mm，应依照转换柱布置和建筑功能规定设立双向横隔板；上、下板配筋设计应同步考虑板局部弯曲和箱形转换层整体弯曲影响，横隔板宜按深梁设计。修订因素：箱形转换构件设计时要保证其整体受力作用，因而规定箱形转换构造上、下楼板（即顶、底板）厚度不适当不大于180mm，并应设立横隔板。箱形转换层顶、底板，除产生局部弯曲外，还会产生因箱形构造整体变形产生整体弯曲，截面承载力设计时应当同步考虑这两种弯曲变形在截面内产生拉应力、压应力。42、对错层构造错层处框架柱承载力提出更高规定。见10.4.5条。第10.4.5条：在设防烈度地震作用下，错层处框架柱截面承载力宜符合本规程公式（3.11.3-2）（性能设计）规定。本条为增长条文。错层构造错层处框架柱受力复杂，易发生短柱受剪破坏，因而规定其满足设防烈度地震（中震）作用下性能水准2设计规定。43、增长连体构造连接体7度0.15g时考虑竖向地震影响强制性规定，见10.5.2条；增长了6度和7度0.10g度连体构造宜考虑竖向地震影响规定，见10.5.3条。第10.5.2条：7度0.15g和8度抗震设计时，连体构造连接体应考虑竖向地震影响。（原规范仅对8度规定）第10.5.3条：6度和7度0.10g抗震设计时，高位连体构造连接体宜考虑竖向地震影响。修订因素：计算分析表白：高层建筑中连体构造连接体竖向地震作用受连体跨度、所处位置以及主体构造刚度等多方面因素影响，竖向地震作用影响比普通大跨构造大，因而增长7度0.15g时应考虑其影响（10.5.2条），6度和7度0.10g抗震设计时，对于高位连体构造（连体位置高度超过80米时）宜考虑其影响（10.5.3为新增条文）。44、连体构造新增计算规定。见10.5.4、10.5.7条。第10.5.4条：…计算罕遇地震作用下位移时，应采用时程分析办法进行复核计算。第10.5.7条：连体构造计算应符合下列规定：1连体构造竖向振动频率不大于3Hz时，应进行竖向振动舒服度验算；2连体某些楼板应按本规程10.2.24条进行验算；（即框支层楼板验算规定）3连体某些楼板较薄弱时，宜补充分塔楼计算分析。10.5.7条修订因素：连体构造某些跨度普通较大，竖向刚度较小，容易发生竖向振动舒服度不满足规定状况，补充了连体构造竖向舒服度验算规定。连体某些构造在地震作用下需要协调两侧塔楼变形，因而需要进行连体某些楼板验算，楼板受剪承载力和受拉承载力按转换层楼板计算办法进行验算，计算剪力可取连体楼板承担两侧塔楼楼层地震作用力之和较小值。当连体某些楼板较弱时，在强烈地震作用下也许发生破坏，因而建议补充两侧分塔楼计算分析，保证连体某些失效后两侧塔楼可以独立承担地震作用不致发生严重破坏或崩塌。45、除多塔楼构造外，补充了竖向收进构造、悬挑构造设计规定。见10.6节。第10.6.1条：多塔楼构造以及体型收进、悬挑限度超过本规程第3.5.5条限值竖向不规则高层建筑构造应遵守本节规定。修订因素：将本来多塔楼构造内容与新增体型收进、悬挑构造有关内容合并，统称为“竖向体型收进、悬挑构造”。对于多塔楼构造、竖向体型收进和悬挑构造，其共同特点就是构造侧向刚度沿竖向发生激烈变化，往往在变化部位产生构造薄弱部位，因而本节对其统一进行规定。第10.6.2条：多塔楼构造以及体型收进、悬挑构造，竖向体型突变部位楼板宜加强，楼板厚度不适当不大于150mm，宜双层双向配筋，每层每方向钢筋网配筋率不适当不大于0.25%。体型突变部位上、下层构造楼板也应加强构造办法。第10.6.3条：抗震设计时，多塔楼高层建筑构造应符合下列规定：…4大底盘多塔楼构造，可按本规程第5.1.15条规定整体和分塔楼计算模型分别验算整体构造和各塔楼构造扭转为主第一周期与平动为主第一周期比值，并应符合本规程第3.4.5条关于规定。对大底盘多塔楼构造扭转第一周期与平动第一周期比值算法，明确规定按整体和分塔楼模型分别验算。第10.6.4条：悬挑构造设计应符合下列规定：1悬挑部位应采用减少构造自重办法；2悬挑部位构造宜采用冗余度较高构造形式；3构造内力和位移计算中，悬挑部位楼层应考虑楼板平面内变形，构造分析模型应能反映水平地震对悬挑部位也许产生竖向振动效应；48、9度抗震设计时，悬挑构造应考虑竖向地震影响；6、7度抗震设计时，悬挑构造宜考虑竖向地震影响。竖向地震应采用时程法或竖向反映谱法进行分析，并应考虑竖向地震为主荷载组合；5抗震设计时，悬挑构造核心构件以及与之相邻主体构造核心构件抗震级别应提高一级采用，一级应提高至特一级，抗震级别已经为特一级时，容许不再提高；6在罕遇地震作用下，悬挑构造核心构件承载力宜符合不屈服规定。修订因素：本条为新增条文，对悬挑构造提出了明确规定。悬挑构造在构造普通竖向刚度较差、构造冗余度不高，因而需要考虑竖向地震影响，且应提高悬挑核心构件承载力和抗震办法，防止有关部位在竖向地震作用下发生构造崩塌。第10.6.5条：体型收进高层建筑构造、底盘高度超过房屋高度20%多塔楼构造设计应符合下列规定：1体型收进处宜采用减小构造刚度变化办法，上部收进构造底层层间位移角不适当不不大于相邻下部区段最大层间位移角1.15倍；2构造偏心收进时，应加强收进部位如下2层构造周边竖向构件配筋构造办法；3抗震设计时，体型收进部位上、下各2层塔楼周边竖向构造构件抗震级别宜提高一级采用，当收进部位高度超过房屋高度50%时，应提高一级采用，一级应提高至特一级，抗震级别已经为特一级时，容许不再提高。修订因素：本条为新增条文，对体型收进构造提出了明确规定。有关实验研究和分析表白，构造体型收进较多或收进位置较高时，因上部构造刚度突然减少，其收进部位形成薄弱部位，因而规定在收进相邻部位采用更高抗震办法。当构造偏心收进时，受构造整体扭转效应影响，下部构造周边竖向构件内力增长较多，应予以加强。收进限度过大、上部构造刚度过小时，构造层间位移角增长较多，收进部位成为薄弱部位，对构造抗震不利，因而限制上部楼层层间位移角不不不大于下部构造层间位移角1.15倍，当构造分段收进时，控制收进部位底部楼层层间位移角和下部相邻区段楼层最大层间位移角之间比例。46、调节了混合构造范畴和最大合用高度。见11.1.1、11.1.3条。第11.1.1条：本章所述混合构造系