模板支撑架(危险性较大)施工方案

模板支撑架(危险性较大)施工方案目录1.编制依据 12.工程概况 12.1工程概况 12.2支撑系统概况 23.施工准备 33.1施工技术准备 33.2施工材料准备 33.3劳动力准备 44.支撑形式选用与设计 44.1支撑形式选择及搭设参数 44.1.1梁模板支撑系统 44.1.2板模板支撑系统 54.1.3材料参数 54.1.4模板支撑架示意图 64.2脚手架基础处理 84.3顶板梁模板支架计算 84.4顶板模板支架计算 245.模板支架施工方案 335.1测量放样 335.2支架搭设技术要求 335.2.1立杆 335.2.2水平杆 345.2.3剪刀撑 345.2.4顶横杆 355.2.5顶托 355.2.6连墙件 355.3模板要求 365.4支架的搭设及拆除 365.4.1支撑架搭设前的准备工作 365.4.2模板支架支立 365.4.3模板及支撑架拆除 375.5模板检查和验收要求 385.6模板支撑架的检查和验收 396.模板支撑架安全措施 407.模板支撑架的防电､避雷措施 407.1防电措施 407.2避雷措施 408.模板支撑架的维护与管理 419.施工现场安全管理和措施 419.1危险源辨识 419.2安全注意事项 4610､应急救援措施 4610.1应急原则及目的 4610.1.1应急预案的原则 4610.1.2应急预案的目的 4610.2应急工作部署 4710.3急预案组织系统 4710.3.1应急指挥领导小组 4710.3.2应急指挥领导小组职责分工 4710.4重大危险源及特殊情况 4810.5应急预案流程图 4810.5.1应急准备及响应流程 4810.5.2应急救援流程 4910.6应急措施 4910.7止血､包扎常识 5010.8现场安全演练 5110.9应急救援物资 511.编制依据(1)《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)(2)《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011)(3)《建筑安全生产管理条例》(4)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)(5)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(6)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)(7)《石油化工建设工程施工安全技术规范》(GB50484-2008)(8)《建筑施工手册第四版缩印本》(中国建筑工业出版社)(以下简称施工手册)(9)品茗安全计算软件､《建筑施工计算手册》(10)建质【2009】87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(11)中华人民共和国工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分)(12)项目安全技术方案管理规定､项目脚手架安全管理规定2.工程概况2.1工程概况序号项目内容1工程名称神华集团公司榆神工业区清水煤化学工业园动力供应与高纯洁净气体项目厂前区办公楼2工程地址陕西省榆林市神木县的陕西省榆神工业区清水煤化学工业园3建设单位中国神华煤制油化工有限公司北京工程分公司4设计单位陕西东辰建筑设计工程有限公司5监理单位北京毕派克工程建设监理有限公司7施工总包单位北京燕化天钲建筑工程有限责任公司8结构形式框架结构9建筑面积42069.6m²10设计使用年限等级三类,50年11建筑抗震设防类别丙类2.2支撑系统概况本工程行政楼大厅及门头处模板支撑架高度为11.15m,局部12.15m,顶板标高(相对±0.000m)为8.950m,顶板厚度为150mm,梁最大截面为400mm×1200mm｡本次施工分顺序为:先进行柱子模板混凝土施工,待柱子混凝土达到一定的设计强度后,再进行顶板及梁的模板混凝土施工｡根据本工程特点,本次模板支撑系统选取最大支架高度12.15m为模板面板和最大梁截面400mm×1200mm进行计算｡下图此次模板支撑系统的施工范围｡3.施工准备3.1施工技术准备(1)施工前应认真熟悉设计图纸､有关技术资料和构造大样图;进行模板设计,编制施工方案;做好技术交底,确保施工质量,同时必须要对架子工进行安全施工技术措施技术交底,交底清晰,明确详细的施工方案｡(2)根据设计图纸和施工方案,作好测量放线工作｡准确地标定测量数据,如标高､中心轴线､预埋件的位置｡(3)必须要对架体搭设技术措施安全技术交底,合理的组织人员,搭设安全的施工脚手架;现场搭设的脚手架时,应有我项目部管理人员监督,同时防止出现意外情况｡(4)合理地选择模板的安装顺序,保证模板的强度､刚度及稳定性｡一般情况下,模板应自下而上安装｡在安装过程中,应设置临时支撑使模板完全就位｡待校正后方进行固定｡(5)模板的支柱,应在同一条竖向中心线上｡支柱必须座落在坚实的基土和承载体上｡(6)模板安装应注意解决工序之间的矛盾,并应互相配合､创造施工条件｡模板安装应与钢筋组装､各种管线安装密切配合｡对预埋管､线和预埋件,应先在模板的相应部位划出位置线,作好标记,然后将预埋的管件按照设计位置进行装配,并应加以固定｡(7)对于跨度等于及大于4m的梁应在其模板跨中起拱,起拱值可按设计要求和规范规定,取跨度的3/1000｡(8)模板设计应便于安装､应用和拆除,卡具要工具化｡模板的强度是保证结构安全的关键,所以,对于有梁板结构的模板,其梁模应“帮包底”｡这样,能在不拆梁模底板和支柱的情况下,先拆除梁模侧板及平板模板｡(9)模板在安装全过程中应随时进行检查,严格控制垂直度､中心线､标高及各部分尺寸｡模板接缝必须紧密｡(10)楼板的模板安装完毕后,要测量标高｡梁模测量中央一点及两端点的标高;平板的模板测量支柱上方一点的标高;梁模底板板面标高应符合梁底设计标高;平板模板板面标高应符合平板底面设计标高｡如有不符,可打动支柱脚下木楔加以调整｡(11)浇筑混凝土时,要注意观察模板受荷后的情况,发现位移､膨胀､下沉､漏浆､支撑振动等现象,应及时采取有效措施予以处理｡(12)应严格控制隔离剂的应用,特别应限制使用油质类化合物隔离剂,以防止对结构性能和装饰的影响｡3.2施工材料准备(1)本工程脚手架为建筑物顶板承重用,选用落地扣件式满堂红钢管脚手架,现浇梁､模板采用15mm厚覆膜多层板,40*90mm木方｡(2)钢管规格为φ48×3.5mm,且有产品合格证｡钢管的端部切口应平整,禁止使用有明显变形､裂纹和严重绣蚀的钢管｡钢管应涂刷防锈漆作防腐处理,并定期复涂以保持其完好｡(3)扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定选用,且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件,严禁使用不合格的扣件｡新扣件应有出厂合格证､法定检测单位的测试报告和产品质量合格证,按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定抽样检测｡旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝､变形､锈蚀的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换｡(4)对拉螺杆应根据现场用量及规格型号分别预制,对拉螺杆钢筋为圆钢φ16｡3.3劳动力准备根据现场实际情况,本工程拟选用一家具有专业素质高､经验丰富,持证上岗人员多的专业施工队伍,进行脚手架的搭设､维护､拆除｡拟投入脚手架工程的劳动力计划如下:序号工种人数备注1架子工102测量工33壮工104安全员24.支撑形式选用与设计4.1支撑形式选择及搭设参数4.1.1梁模板支撑系统本工程采用满堂红扣件式钢管脚手架｡由于顶板梁规格众多,现以最大的400mm×1200mm为例进行设计计算,其余梁参照此施工,梁模板支撑采用钢管+顶托+方木形式｡梁底木方40*90mm平行于梁轴线布置,立杆上设置小横杆用于支撑木方,梁底加设单排承重立杆,梁底跨度方向立杆间距为500mm,梁两侧间距500mm(共3排立杆),立杆步距均为1500mm｡立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;梁侧对拉螺栓为双排,竖向为Φ14@500mm,纵向为Φ16@400mm,梁侧立楞方木为40*90@200mm｡当梁高500<h≤700时,用φ14螺体穿梁对拉一道,当梁高700<h≤1200时,用φ14螺体穿梁对拉两道｡模板支撑系统设计参数:序号项目梁截面尺寸梁跨度模板支撑架形式1WKL1400×1200(12轴~15轴/B轴)8.4meq\o\ac(○,1)梁底立杆间距0.5m,小横杆间距0.5m,梁底加设单排承重立杆间距0.5m,梁底及两侧立杆为双扣件2WKL2400×700(12轴~15轴/D轴)8.4meq\o\ac(○,2)梁底立杆间距1m,小横杆间距0.5m,梁中架设单排承重立杆间距1m,梁底及两侧立杆为双扣件｡3WKL3400×1000(12轴~15轴/F轴)24.4m同eq\o\ac(○,1)4KL11400×700(12轴~15轴/H轴)8.4m同eq\o\ac(○,2)5KL5400×700(12轴/D轴-H轴)7.5m同eq\o\ac(○,2)400×1200(12轴/B轴-D轴)10m同eq\o\ac(○,1)6KL6350×700(13轴/H轴-K轴)8.4m同eq\o\ac(○,2)400×1200(13轴/D轴-H轴)15m同eq\o\ac(○,1)400×800(13轴/B轴-D轴)10m同eq\o\ac(○,2)7KL7350×700(14轴/H轴-K轴)8.4m同eq\o\ac(○,2)400×1200(14轴/D轴-H轴)15m同eq\o\ac(○,1)400×800(14轴/B轴-D轴)10m同eq\o\ac(○,2)8KL8400×700(15轴/F轴-H轴)7.5m同eq\o\ac(○,2)400×1200(15轴/B轴-D轴)10m同eq\o\ac(○,1)4.1.2板模板支撑系统顶板亦采用满堂红扣件式钢管脚手架,顶板支撑计算以最大板厚150mm为例,模板支撑采用顶托+主龙骨木方+次龙骨方木形式｡梁底次龙骨木方40*90mm间距250沿跨度较大的方向进行布置,主龙骨木方90*90mm间距1000mm垂直于次龙骨进行布置,板底立杆纵横间距1000mm,步距均为1500mm｡立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度｡4.1.3材料参数(1)板模板参数面板采用覆膜多层板,厚度为15mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2):6000;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方的截面宽度(mm):40.00;木方的截面高度(mm):90.00;支撑采用Φ48钢管:横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m;钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm;立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.3m｡钢材弹性模量E=206000.00N/㎜2,抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00N/㎜2｡(2)梁模板参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质:覆膜多层板;面板厚度(mm):15.00;面板弹性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;1)梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):40.0;梁底方木截面高度h(mm):90.0;梁底纵向支撑根数:4;2)梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:7;主楞竖向支撑点数量:2;固定支撑水平间距(mm):500;竖向支撑点到梁底距离依次是:300mm,800mm;主楞材料:圆钢管;直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.20;主楞合并根数:2;次楞材料:木方;宽度(mm):40.00;高度(mm):90.00;4.1.4模板支撑架示意图梁、板模板支撑架示意图梁、板模板支撑架示意图梁模板支撑架示意图梁模板支撑架示意图板模板支撑架示意图4.2脚手架基础处理根据规范要求,模板支撑架搭设支架前,必须对既有地基进行处理,以满足顶板施工过程中承载力的要求｡搭设前,检查回填土的质量,以确保脚手架稳定性,其承载力至少达到180kpa的要求｡立杆底部设置5cm厚脚手板做垫板｡4.3顶板梁模板支架计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)､《混凝土结构设计规范》GB50010-2002､《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)､《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制｡因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证｡为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容｡一､参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40;梁截面高度D(m):1.20;混凝土板厚度(mm):150.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50;顶层水平杆上端至模板支撑点长度a(m):0.30;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):12.15;梁两侧立杆间距(m):1.00;承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1;采用的钢管类型为Φ48×3.2;立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3):24.00;模板及支架自重(kN/m2):0.85;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;3.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质:覆膜多层板;面板厚度(mm):15.00;面板弹性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):40.0;梁底方木截面高度h(mm):90.0;梁底纵向支撑根数:4;5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:7;主楞竖向支撑点数量:2;固定支撑水平间距(mm):500;竖向支撑点到梁底距离依次是:300mm,800mm;主楞材料:圆钢管;直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.20;主楞合并根数:2;次楞材料:木方;宽度(mm):40.00;高度(mm):90.00;二､梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;T--混凝土的入模温度,取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.200m;β1--外加剂影响修正系数,取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150｡分别计算得17.848kN/m2､28.800kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载｡三､梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度｡强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力｡次楞的根数为7根｡面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算｡面板计算简图(单位:mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ=M/W<[f]其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3;M--面板的最大弯矩(N·mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m;振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m;计算跨度:l=(1200-150)/(7-1)=175mm;面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(1200-150)/(7-1)]2+0.117×2.52×[(1200-150)/(7-1)]2=3.85×104N·mm;面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1200-150)/(7-1)]/1000+1.2×2.520×[(1200-150)/(7-1)]/1000=2.384kN;经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=3.85×104/1.88×104=2.1N/mm2;面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值σ=2.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm;l--计算跨度:l=[(1200-150)/(7-1)]=175mm;E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4;面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.638×[(1200-150)/(7-1)]4/(100×6000×1.41×105)=0.073mm;面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1200-150)/(7-1)]/250=0.7mm;面板的最大挠度计算值ν=0.073mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.7mm,满足要求!四､梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算｡次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=2.384/0.500=4.769kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度40mm,高度90mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4×9×9/6=54cm3;I=1×4×9×9×9/12=243cm4;E=9000.00N/mm2;计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.119kN·m,最大支座反力R=2.623kN,最大变形ν=0.094mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=1.19×105/5.40×104=2.2N/mm2;次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm;次楞的最大挠度计算值ν=0.094mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力2.623kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算｡本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.2mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.732=9.46cm3;I=2×11.357=22.71cm4;E=206000.00N/mm2;主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.721kN·m,最大支座反力R=8.656kN,最大变形ν=0.893mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到,主楞的受弯应力计算值:σ=7.21×105/9.46×103=76.2N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;主楞的受弯应力计算值σ=76.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.893mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm;主楞的最大挠度计算值ν=0.893mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求!五､梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度｡计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算｡强度验算要考虑模板结构自重荷载､新浇混凝土自重荷载､钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重､新浇混凝土自重､钢筋自重荷载｡本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×15×15/6=1.88×104mm3;I=500×15×15×15/12=1.41×105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.85]×0.50×0.90=16.983kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4×(2.00+3.00)×0.50×0.90=3.150kN/m;q=16.983+3.150=20.133kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×16.983×133.3332+0.117×3.15×133.3332=3.67×104N·mm;RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×16.983×0.133+0.45×3.15×0.133=1.095kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.983×0.133+1.2×3.15×0.133=2.995kNσ=Mmax/W=3.67×104/1.88×104=2N/mm2;梁底模面板计算应力σ=2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用｡最大挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=14.153kN/m;l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm;E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2;面板的最大允许挠度值:[ν]=133.33/250=0.533mm;面板的最大挠度计算值:ν=0.677×16.983×133.34/(100×6000×1.41×105)=0.043mm;面板的最大挠度计算值:ν=0.043mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.533mm,满足要求!六､梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木｡强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载､新浇混凝土自重荷载､钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重､新浇混凝土自重､钢筋自重荷载｡1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=2.995/0.5=5.99kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算｡本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3;I=4×9×9×9/12=243cm4;方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.99×0.52=0.15kN·m;最大应力σ=M/W=0.15×106/54000=2.8N/mm2;抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;方木的最大应力计算值2.8N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×5.99×0.5=1.797kN;方木受剪应力计算值τ=3×1.797×1000/(2×40×90)=0.749N/mm2;方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2;方木的受剪应力计算值0.749N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×5.99×5004/(100×9000×243×104)=0.116mm;方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm;方木的最大挠度计算值ν=0.116mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm,满足要求!3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P1=RA=1.095kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=2.995kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=0.500×0.500×(1.2×0.150×24.000+1.4×3.000)+1.2×2×0.500×(1.200-0.150)×0.850=3.201kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到:支座力:N1=N3=0.97kN;N2=12.643kN;最大弯矩Mmax=0.574kN·m;最大挠度计算值Vmax=0.198mm;最大应力σ=0.574×106/4730=121.3N/mm2;支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2;支撑小横杆的最大应力计算值121.3N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七､梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算八､扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN｡纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=12.643kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九､立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反力:N1=0.97kN;脚手管的最大长度为:l=12.15-0.15-0.015-0.9-0.9=10.185m脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.163×12.15=1.992kN;根据表A.0.3满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值gk(kN/m)步距h(m)横距lb(m)纵距la(m)0.40.60.750.91.01.21.351.50.600.40.16910.18750.20120.21490.22410.24240.25620.26990.60.18770.20620.22010.23410.24330.26190.27580.28970.750.20160.22030.23440.24840.25770.27650.29050.30450.90.21550.23440.24860.26270.27220.29100.30520.31941.00.22480.24380.25800.27230.28180.30080.31500.32921.20.24340.26260.27700.29140.30100.32020.33460.34900.750.60.16360.17910.19070.20240.21010.22560.23720.24880.900.40.13410.14740.15740.16740.17400.18740.19730.20730.60.14760.16100.17110.18120.18800.20140.21150.22160.750.15770.17120.18140.19160.19840.21200.22210.23230.90.16780.18150.19170.20200.20880.22250.23280.24301.00.17450.18830.19860.20890.21580.22950.23980.25021.20.18800.20190.21230.22270.22970.24360.25400.26441.050.90.15410.16630.17550.18460.19070.20290.21210.22121.200.40.11660.12740.13550.14360.14900.15980.16790.17600.60.12750.13840.14660.15480.16030.17120.17940.18760.750.13570.14670.15500.16320.16870.17970.18800.19620.90.14390.15500.16330.17160.17710.18820.19650.20481.00.14940.16050.16890.17720.18280.19390.20230.21061.20.16030.17150.18000.18840.19400.20530.21370.22211.350.90.13590.14620.15380.16150.16660.17680.18450.19211.500.40.10610.11540.12240.12930.13400.14330.15030.15720.60.11550.12490.13190.13900.14360.15300.16010.16710.750.12250.13200.13910.14620.15090.16040.16740.17450.90.12960.13910.14620.15340.15810.16770.17480.18191.00.13430.14380.15100.15820.16300.17250.17970.18691.20.14370.15330.16060.16780.17260.18230.18950.19681.350.15070.16040.16770.17500.17990.18960.19690.20421.800.40.09910.10740.11360.11980.12400.13230.13850.14470.60.10750.11580.12210.12840.13260.14090.14720.15350.750.11370.12220.12850.13480.13900.14750.15380.16010.90.12000.12850.13490.14120.14550.15400.16030.16671.00.12420.13270.13910.14550.14980.15830.16470.17111.20.13260.14120.14760.15410.15840.16700.17340.17991.350.13890.14750.15400.16050.16480.17350.18000.18641.50.14520.15390.16040.16690.17130.18000.18650.1930楼板混凝土､模板及钢筋的自重:N3=1.2×[(1.00/2+0.50)×0.50×0.85+(1.00/2+0.50)×0.50×0.150×(1.50+24.00)]=2.805kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:N4=1.4×(3.000+2.000)×[1.000/2+0.500]×0.500=3.500kN;N=N1+N2+N3+N4=0.97+1.992+2.805+3.5=9.267kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.5;W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4.73;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;lo--计算长度(m);2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:横向钢管的最大支座反力:N1=12.643kN;脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.116×(12.15-1.2)=1.524kN;N=N1+N2=12.643+1.524=14.167kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.5;W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4.73;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;lo--计算长度(m);考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.217×1.022×(1.5+0.3×2)=2.612m;k1--计算长度附加系数按照《扣件式规范》表5.4.6(表1)取值1.217;表1满堂支撑架计算长度附加系数取值高度H(m)H≤88<H≤1010<H≤2020<H≤30k1.1551.1851.2171.291k2--计算长度附加系数,h+2a=2.1按照表2取值1.022;以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》lo/i=2612/15.9=164(符合下表的要求)表5.1.9受压､受拉构件的容许长细比构件类别容许长细比[λ]立杆双排架满堂支撑架210单排架230满堂脚手架250横向斜掌､剪刀撑中的压杆250拉杆350由长细比lo/i的结果查下表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.262;表A.0.6轴心受压构件的稳定系数(Q235钢)Λ012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2510.2481700.2450.2430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.2231800.2200.2180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.2011900.1990.1970.1950.1930.1910.1890.1880.1860.1840.1822000.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1710.1690.1670.1662100.1640.1630.1610.1600.1590.1570.1560.1540.1530.1522200.1500.1490.1480.1460.1450.1440.1430.1410.1400.1392300.1380.1370.1360.1350.1330.1320.1310.1300.1290.1282400.1270.1260.1250.1240.1230.1220.1210.1200.1190.1182500.117—————————注:当λ>250时,Φ=｡钢管立杆的最大应力计算值;σ=14167/(0.262×450)=120.16N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=120.16N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患｡十､立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=180×0.4=72kPa;其中,地基承载力标准值:fgk=180kPa;(根据办公楼地勘报告),本次回填土为②类土｡地基土承载力特征值及压缩模量建议值表6.4层号①②③④岩土名称细砂细砂细砂细砂fak(kPa)120180240300Es1-2(MPa)6.010.013.518.0脚手架地基承载力调整系数:kc=0.4;(根据规范5.5.2地基承载力特征值的取值应符合下列规定:当为天然地基时,应按地质勘察报告选用;当为回填土地基时,应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4)立杆基础底面的平均压力:p=N/A=12.643/0.20=70.236kPa;其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=12.643kN;基础底面面积:A=0.20m2｡p=63.215≤fg=72kPa｡地基承载力满足要求!4.4顶板模板支架计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)､《混凝土结构设计规范》GB50010-2002､《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)､《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制｡因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证｡为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容｡一､参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30;模板支架搭设高度(m):12.00;采用的钢管(mm):Φ48×3.2;板底支撑连接方式:方木支撑;扣件为心扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.300;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100;(JGJ162-2008的4.1.1.2的规定)施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5(JGJ162-2008的4.1.2.1的规定);3.材料参数面板采用覆膜多层板,厚度为14mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2):6000;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方的截面宽度(mm):40.00;木方的截面高度(mm):90.00;4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00;图2楼板支撑架荷载计算单元二､模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×1.42/6=32.667cm3;I=100×1.43/12=22.867cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算｡面板计算简图1､荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1=25.1×0.15×1+0.3×1=4.065kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2=2.5×1=2.5kN/m;2､强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中:q=1.2×4.065+1.4×2.5=8.378kN/m最大弯矩M=0.1×8.378×2502=52362.5N·m;面板最大应力计算值σ=M/W=52362.5/32666.667=1.603N/mm2;面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;面板的最大应力计算值为1.603N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3､挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=4.065kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×4.065×2504/(100×6000×22.867×104)=0.078mm;面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm;面板的最大挠度计算值0.078mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三､模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×9×9/6=67.5cm3;I=b×h3/12=5×9×9×9/12=303.75cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1=25.1×0.25×0.15+0.3×0.25=1.016kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2=2.5×0.25=0.625kN/m;2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.016+1.4×0.625=2.094kN/m;最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.094×12=0.209kN·m;方木最大应力计算值σ=M/W=0.209×106/67500=3.103N/mm2;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;方木的最大应力计算值为3.103N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.094×1=1.257kN;方木受剪应力计算值τ=3×1.257×103/(2×50×90)=0.419N/mm2;方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;方木的受剪应力计算值0.419N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.016kN/m;最大挠度计算值ν=0.677×1.016×10004/(100×9000×3037500)=0.252mm;最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm;方木的最大挠度计算值0.252mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四､木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.513kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.943kN·m;最大变形Vmax=2.839mm;最大支座力Qmax=10.996kN;最大应力σ=942675.789/4730=199.297N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值199.297N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.839mm小于1000/150与10mm,满足要求!五､扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN｡纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.996kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六､模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载｡(1)模板的自重(kN):NG1=0.3×1×1=0.3kN;(2)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG2=25.1×0.15×1×1=3.765kN;经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2=4.056kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN;3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=11.67kN;七､立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=11.67kN;φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59cm;A----立杆净截面面积(cm2):A=4.5cm2;W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.73cm3;σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);[f]----钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;L0----计算长度(m);考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算lo=μ1×k×(h+2a)=1.217×1.3×(1.5+0.3×2)=3.32m;lo=k×μ2×h=1.993×1.217×1.5=3.638mμ1--计算长度附加系数按照《扣件式规范》表5.4.6(表1)取值1.217;表1满堂支撑架计算长度附加系数取值高度H(m)H≤88<H≤1010<H≤2020<H≤30k1.1551.1851.2171.291K--计算长度系数,查扣件式规范表C-2,表C-4;k=1.3,k=1.993以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》lo/i=3638/15.9=228由长细比lo/i的结果查下表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.14;表A.0.6轴心受压构件的稳定系数(Q235钢)Λ012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2510.2481700.2450.2430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.2231800.2200.2180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.2011900.1990.1970.1950.1930.1910.1890.1880.1860.1840.1822000.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1710.1690.1670.1662100.1640.1630.1610.1600.1590.1570.1560.1540.1530.1522200.1500.1490.1480.1460.1450.1440.1430.1410.1400.1392300.1380.1370.1360.1350.1330.1320.1310.1300.1290.1282400.1270.1260.1250.1240.1230.1220.1210.1200.1190.1182500.117—————————钢管立杆的最大应力计算值;σ=11670/(0.14×450)=185.238N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=185.238N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患｡八､立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=180×0.4=72kPa;其中,地基承载力标准值:fgk=180kPa;(根据办公楼地勘报告),本次回填土为②类土｡地基土承载力特征值及压缩模量建议值(地质勘查报告)层号①②③④岩土名称细砂细砂细砂细砂fak(kPa)120180240300Es1-2(MPa)6.010.013.518.0脚手架地基承载力调整系数:kc=0.4;(根据规范5.5.2地基承载力特征值的取值应符合下列规定:当为天然地基时,应按地质勘察报告选用;当为回填土地基时,应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4)立杆基础底面的平均压力:p=N/A=11.670/0.2=58.35kpa;其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=11.67kN;基础底面面积:A=0.2m2｡p=64.035≤fg=72kpa｡地基承载力满足要求!5.模板支架施工方案5.1测量放样首先,在底板测设出隔墙轴线并放出梁的底板上的垂直投影位置,用红油漆标识｡其次,按支架平面布置图及梁底标高计算出支架高度,搭设支架,采用测设四角点标高,平均后测设顶面标高｡支架底模铺设后,测放顶板底模控制轴线,对梁体进行横断面定位并调整底模标高｡底模标高=设计梁底或板底标高+支架的变位｡底模标高和线形调整结束,经监理检查合格后,立侧模并按底模的方式控制线性及标高｡5.2支架搭设技术要求5.2.1立杆(1)支架立杆下搭设脚手板｡(2)模板支架必须设置纵､横向扫地杆｡纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上｡(3)立杆接长除顶步可采用搭接外,其余各步接头必须采用对接扣件连接｡对接､搭接应符合下列规定:①立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆接头不应设置在同步内｡②搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm｡模板支撑架接头构造示意图③立杆接长时,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.模板支撑架接头构造示意图5.2.2水平杆(1)水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接｡对接､搭接应符合下列规定｡(2)对接扣件应交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距离的1/3｡(3)搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm｡(4)主节点处必须设置一道横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除｡主节点两个直角扣件的中心间距不应大于150mm｡(5)每步的纵横水平应双向拉通｡立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;5.2.3剪刀撑(1)在架体外侧周边,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑,在梁底立杆两侧设置连续竖向剪刀撑;(2)在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑,因支撑高度超过8m,扫地杆应设置水平剪刀撑,水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m｡本工程共设置三道水平剪刀撑,顶部､中部､底部共设置三道连续水平剪刀撑｡(3)竖向剪刀撑泻肝与地面的倾角应为45°~60°,水平剪刀撑与支架纵横向夹角为45°~60°｡每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,剪刀撑斜杆与地面倾斜角宜在45-60度之间,倾角为45度时,剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根,倾斜角为60度时,则不应超过5根｡(4)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接｡(5)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm｡､剪刀撑设置5.2.4顶横杆顶横杆距顶托顶不大于50cm｡5.2.5顶托顶托自由端悬空不能大于30cm｡且不得大于自身长度的1/3｡5.2.6连墙件按间隔二步设置,将外脚手架与柱用钢管连接一起;连墙杆大样见附图｡脚手架与柱连接构造示意图脚手架与柱连接构造示意图5.3模板要求(1)保证结构的构件各部分外形尺寸,相互位置的正确｡(2)跨度≧4000的梁按设计3‰要求起拱,跨度≧4000的板起拱高度为跨度的3‰｡(3)固定在模板上鄂预埋件､预留孔和预留洞不得遗留,且安装牢固,其质量要满足规范要求｡(4)浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净｡(5)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,涂刷时不得沾染钢筋,最好采用水性隔离剂,不得影响结构性能或妨碍装饰工程的隔离剂｡5.4支架的搭设及拆除5.4.1支撑架搭设前的准备工作模板支撑架搭设前,工程技术负责人应按照方案要求向搭设和使用人员做技术安全交底｡安全技术交底的重点为搭设参数､构造措施和安全注意事项｡安全技术交底应形成书面记录,交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认｡5.4.2模板支架支立基底土夯实基底土夯实铺设50mm厚脚手板搭设立杆搭设扫地杆搭设大横杆立杆搭设剪刀撑小横杆立杆循环搭设验收 (1)地基处理必须安放垫木(板),并对地基做好夯实处理｡地基承载力满足设计要求｡(2)铺放垫木(板),垫木(板)必须铺放平稳,不得悬空,安放底座时应拉线和拉尺,按规定间距尺寸摆放后加以固定｡(3)放置纵向扫地杆､竖立杆1)脚手架必须设置纵､横向扫地杆｡纵向扫地杆应采用直角扣件,固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上｡横向扫地杆亦应采用直角扣件,固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上｡当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨,与立杆固定高低差不应大于1m｡靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm｡模板支撑架底层步距为1.5m｡2)根据沿纵向按照底托位置安装底层立杆和水平杆,底层水平杆作为扫地杆距离地面高度应不大于200mm,严禁施工中拆除扫地杆｡立杆在安装过程中保证立杆的垂直度｡3)一层横､纵杆安装完成后再进行第二层横､纵杆的安装,每层杆间距为立杆步距,支架安装完成后安装顶托,顶托部位也设置水平杆｡支架体系的高度视现场顶板与底板间净距而定,可由顶部可调顶托进行高度调整｡立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.3m,油托伸出长度不得大于自身长度的1/3｡顶部采用可调顶托,顶托安装完成后,沿纵向在顶部顶托上放置大方木,间距随支架进行调节｡再在大方木上横向放置小方木｡最后在小方木上铺设1.5cm厚多层板作为底模,底模标高较结构底标高高出1cm,作为预留沉降量｡模板拼接接缝用泡沫胶条密封,拼接牢固｡4)设置剪刀撑:剪刀撑设置满足5.2.3的要求｡5.4.3模板及支撑架拆除(1)拆模前现进行针对性的安全技术交底,并做好记录,交底双方履行签字手续｡(2)拆除模板时,2米以上高处作业设置可靠的立足点,并有相应的安全防护措施｡拆模顺序应遵循先支后拆,后支先拆,从上往下的原则｡(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告,强度达到规定要求后方可拆模｡侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除｡顶板:板跨≤2m底模待混凝土达到50%方可拆除,2m<板跨≤8m,底模待混凝土达到75%方可拆除,板跨>8m底模待混凝土达到100%方可拆除｡梁底模拆除梁长≥8米,混凝土强度需达到100%;<8米混凝土强度需达到75%,悬臂构件需达到100%方可拆模｡模板拆除,先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉串心螺杆,然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离,然后一块块往下传递至地面｡(4)模板支撑架的拆除架体拆除作业应设专人指挥,当有多人同时指挥时操作时,应明确分工､统一行动,应具有足够的操作面｡拆除支撑前,清除支撑架上的材料､工具和杂物｡模板支架拆除时,应在周边设置围栏和警示标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内｡脚手架的拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业,连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段大于两步时,应增加连墙件加固｡在拆除过程中,脚手架的自由悬臂高度不得超过两步,当必须超过两步时,应加设临时拉结｡通长水平杆和剪刀撑等,必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除｡工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品｡5.5模板检查和验收要求模板及其支架应具有足够的承载能力､刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混凝土的重量､侧压力以及施工荷载｡在涂刷模板隔离剂时,不得沾染钢筋和混凝土接搓处｡预埋件和预留空洞的允许偏差表项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管､预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留孔中心线位置10尺寸+10,0模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差(mm)检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪､钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查梁､柱+4,-5钢尺检查层垂直度不大于5米6经纬仪､钢尺检查大于5米8经纬仪､钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度5靠尺或塞尺检查5.6模板支撑架的检查和验收(1)脚手架的技术要求､允许偏差与检验方法,应符合规范的要求｡(2)安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手检查,抽样方法应按随机均布原则进行｡抽样检查数目与质量判定标准,应按规范的规定确定,不合格的必须重新扭紧,直至合格为止｡(3)脚手架及基础应在下列阶段进行检查与验收:1)回填土完工后及脚手架搭设前;2)作业层上施加荷载前;3)达到设计高度后;4)遇有六级强风及以上风或大雨后,冻结地区解冻后;5)停用超过1个月｡(4)脚手架检查与验收的依据1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011;2)专项施工方案及变更文件;3)技术交底文件;4)构配件质量检查表｡(5)脚手架施工过程中,应定期检查下列要求内容1)地基应无积水,底座应无松动,立杆应无悬空;2)扣件螺栓应无松动;3)应无超载使用｡(6)脚手架搭设过程中和搭设完成未经验收前,应挂“正在搭设,严禁使用”的黄牌标示,验收合格应挂“验收合格”的绿牌标示,验收不合格应挂“验收不合格,禁止使用”的红牌标示｡(7)脚手架搭设完毕,使用前必须经监理､承包商专职HSE管理人员和架设负责人共同检查合格后挂“验收合格”的绿牌标示方可使用｡(8)脚手架如需改动,应由搭设方负责人同意,由架子工操作,严禁施工人员私自拆除脚手架任何杆件､脚手板,改动完成后仍需履行检查验收手续,不符合要求的脚手架应按未完脚手架处理,不得投入使用,直至整改完成后验收合格方可挂牌使用｡6.模板支撑架安全