满堂支架计算书

满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5X30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。满堂支架的计算内容为:①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。1荷载分析1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。施工人员及施工设备荷载。振捣混凝土时产生的荷载。风荷载、雪荷载。1.2荷载取值雪荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。Sk=urxso式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。根据规《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此|ir取平均值为1.0，其计算过程如下所示。Sk二urxso=0.20x1=0.20kN/m2风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。W=0・7UzxUsxWO式中：W——风荷载强度（kN/m2）；W。 本风压（0.35KN/m2）；Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）附录D取1.0；Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.3.2条采用1・3。风荷载强度W=0.7UzxUsxWO=0.7x1.0x1.3x0.35=0.32KN/m2（3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取I-I截面（跨中）、II—II截面（墩柱两侧2.0〜6.0m）、m—III截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算（截面选择区段内箱梁自重最大处截面），并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：单跨箱梁立面图1)1-1截面处qi计算h2b图1.2-1海湖路桥1-1截面根据横断面图，则：q=W=YcA=(26X9.22)/8.86=27.06KN/m1BB注：B一箱梁底宽，取8.86m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。y—混凝土容重，取26KN/W。A一箱梁横截面混凝土面积(就)。2)11—11截面处qi计算图1.2-2海湖路桥II-II截面根据横断面图，则:W=YcxA=(26X10.7)/8.86=31.4KN/mBB3)m-m截面处qi计算图1.2-3海湖路桥m-in截面根据横断面图，则：q=W=YcxA=(26X18.3)/8.86=53.7KN/m1BBq2——模板自重荷载，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)取0.75KN/m2；q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)取1.0KN/m2；q4——浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)取2.0KN/m2；（7）q5——支架自重，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（GCJ-2011）取0.75KN/m2。1.3荷载组合系数为安全考虑，参照《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定，计算结构强度的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1） 永久荷载的分项系数，取1.2；（2） 可变荷载的分项系数，取1.4。1.4荷载组合荷载组合按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》表4.4.1的规定，取值如下表1.4.1所示。表1.4.1荷载效应组合计算项目荷载组合立杆承载力计算1.永久荷载+可变荷载（不包括风荷载）2.永久荷载+0.9（可变荷载+风何载）连墙件承载力计算风何载+3.0kN斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算风荷载2结构检算2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式满堂支架和扣件式满堂支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（本节计算过程中简称为“本规范”）立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。1、1-1截面跨中18m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90x90x120cm的布置结构，见图2.1-1。（1）立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直，，何载为fN]=33.6kN（参见路桥施工计算手册表13—5钢官支架容许何载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2X£NGK+0.9X1.4£NQK（组合风荷载时）£ngk—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；

£*一可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和;将荷载取值结果带入计算公式：图2.11:II截面支架布置图£Ngk=0.9X0.9X（q〔+q2+q5）=0.81X（27.06+0.75+o.75）=23.13KN£NqK=0.9X0.9X（q3+q4+w+Sk）=0.8iX（i.0+2.0+0.32+0.2）=2.85KN33.6KN：,噎度满足h".9X‘4£NQk=，2X23.13+0.9X1.4X2.85=31-35KN<[N申（2）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N/（①A）+MW/WWf（组合风荷载时）N一计算立杆段的轴向荷载31.35KN；f—钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；A一支架立杆的截面积A=489mm2（参考路桥施工计算手册表13-4得）；

①一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入由本规范附录A表A.0.6取值；i—截面的回转半径i=i5.78mm，(参考路桥施工计算手册表134得)；长细比入=L/i。L一水平步距，L=i.2m。于是，入=L/i=76，参照本规范附录A表A.0.6得①=0.744；MW一计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式(5.2.9)计算；MW=0.9X1.4XMwk=0.9Xi.4*0.32=0.47KN.m2；W—抵抗矩W=5.08X103mm3(参考路桥施工计算手册表134得)；则，N/(①A)+MW/W=31.35X103/(0.744X489)+0.47X106/(5.08X103)=178.70KN/mm2Wf=205KN/mm2计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。2、IIII截面桥墩旁2m~6m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X90X120cm的布置结构，见图2.12:刍一n刍一n图2.12:IIII截面支架布置图（1） 立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直， ，何载为fN]=33.6kN（参见路桥施工计算手册表13—5钢官支架容许何载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2X£NGK+0.9X1.4£NQK（组合风荷载时）£ngk—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；£nqk一可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；将荷载取值结果带入计算公式：ZNGK=0.9X0.6X（q1+q2+q5）=0.54X（31.4+0.75+0.75）=17.77KN£Nqk=0.9X0.6X（q3+q4+w+Sk）=0.54X（1.0+2.0+0.32+0.2）=1.9KN33.6KN：，N<度满翼£°.9X1.4£NQK=1-2X x1.4X1.9=23-72KN<3]=（2） 立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N/（①A）+MW/WWf（组合风荷载时）N一计算立杆段的轴向荷载23.72KN；f—钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；A一支架立杆的截面积A=489mm2（参考路桥施工计算手册表13-4得）；一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入由本规范附录A表A.0.6取值；i一截面的回转半径i=15.78mm，（参考路桥施工计算手册表13-4得）；长细比入=L/i。L一水平步距，L=1.2m。于是，入=L/i=76，参照本规范附录A表A.0.6得①=0.744;MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；MW=0.9X1.4XMwk=0.9X1.4*0.32=0.47KN/m2；W—抵抗矩W=5.08X103mm3（参考路桥施工计算手册表13-4得）；则，N/（①A）+MW/W=23.72X103/（0.744X489）+0.47X106/（5.08X103）

=〔57.72KN/mm2Wf=205KN/mm2计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。3、m-m截面在桥墩旁两侧各2m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X60Xi20cm的布置结（1）立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直，，何载为fN]=33.6kN（参见路桥施工计算手册表13—5钢官支架容许何载）。立杆实际承受的荷载为：N=i.2X£NGK+0.9Xi.4£NQK（组合风荷载时）£ngk—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和;£nqk一可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；将荷载取值结果带入计算公式：£Ngk=0.6X0.6X(qi+q2+q5)=0.36X(53.7+0.75+0.75)=i9.87KN，,强度满足,要求,0.9X1.4£Nqk=l2x19.87+0.9X，,强度满足,要求,0.9X1.4£Nqk=l2x19.87+0.9XL4X1.27=25.44KN<CN:=贝上N=1.2X.£N33.6KN（2）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N/（①A）+MW/WWf（组合风荷载时）N一计算立杆段的轴向荷载25.44KN；f—钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；A一支架立杆的截面积A=489mm2（参考路桥施工计算手册表134得）；一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入由本规范附录A表A.0.6取值;i一截面的回转半径i=15.78mm,（参考路桥施工计算手册表134得）；长细比入=L/i。L一水平步距，L=1.2m。于是，入=L/i=76，参照本规范附录A表A.0.6得①=0.744;MW一计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；MW=0.9X1.4XMwk=0.9X1.4*0.32=0.47KN/m2；W—抵抗矩W=5.08X103mm3（参考路桥施工计算手册表134得）；则，N/（OA）+MW/W=25.44X103/（0.744X489）+0.47X106/（5.08X103）=162.45KN/mm2Wf=205KN/mm2计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。2.2满堂支架抗倾覆验算e十依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩二yXNi/SMw按海湖路桥北幅150m长度验算支架抗倾覆能力：桥梁宽度15.25m，长150m采用90X90X120cm跨中支架来验算全桥：支架横向18排；支架纵向168排；平均高度5.9m；顶托TC60共需要168X18=3024个；立杆需要168X18X5.9=17842m；纵向横杆需要168X5.9/1.2X18=14868m；

横向横杆需要18X5.9/1.2X150=13275^;故：钢管总重（17842+14868+13275）X3.84=176.58^顶托TC60总重为：3025X7.2=21.77^故支架重力N1=176.58X9.8+21.77X9.8=1943.83KN；稳定力矩二yXN,=5.9X1943.83=11468.6KN.m依据以上对风荷载计算Wk=0.32KN/m2海湖路桥左幅150m共受力为：4=0.32X5.9X150=283.23；倾覆力矩=4X3=283.2X3=849.6KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=11468.6/849.6=13.2>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。2.3横桥向方木（底模背肋）验算（何工方案中箱梁曝m"□算o?（何工方案中箱梁曝m"□算o?桥墩顶横梁方面及横W旁各6点围"fl截面料按的简翊而受力计全）,的木材均可使用值参桥向木木!向跨度在跨中截隔板梁处、桥墩―一;实际布置跨时如油松、广东松等力学性能优于q(KN/m)90(60)q(KN/m)90(60)尺寸单位：cm方木材质为杉木，[5w]=11MPa[5t]=17MPaE=9000MPa⑴I—I截面处w—按桥每跨中I—I截面处18.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=90cm进仃验算。方木间距计算q=(q[+q2+q3+q4)XB=(27.06+0.75+i.o+2.0)Xi8=554.58kNM=(i/8)qL2=(i/8)x554.58x0.92=56.i5kNW=(bh2)/6=(o.iX0.i2)/6=0.000i67m3贝上n=M/(Wx[5w])=56.i5/(0.000i67xii000X0.9)=33.96(取整数n=34根)d=B/(n-i)=i8/33=0.54m注：0.9为方木的不均匀折减系数。、-经计算，方木间距小于0.54m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，万木间距d取0.3m，则n=i8/0.4=6i根。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/i2=(0.iX0.i3)/i2=8.333Xi0-6m4则方木最大挠度：Yfm^=(5/384)X[(世)/(EI)]=(5/384片^(554.58^^o^^/(^8pX9Xi06X8.333Xi0-6m_r=0.35Xi0-3m<l/400=0.9/400=2.25Xi0-3m(挠度满足要求)。方木抗剪计算Sm=(bXh2)/8=(0.iX0.i2)/8=i.25Xi0-4m3t=(qlS)/(nIb)=(554.58X0.9Xi.25Xi0-4)/(6iX8.333Xi0-6X0.i)=i.22MPa<0.9Xt]=0.9Xi.7MPa=i.53MPa(抗剪强度满足要求)...⑵II-H截面处„人按桥墩旁I-I截面处8.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=90cm进行验算。方木间距计算q=(q[+q2+q3+q4)XB=(3i.4+0.75+i.0+2.0)X8=28i.2kNM=(i/8)qL2=(i/8)x28i.2x0.92=28.47kN・mW=(bh2)/6=(0.iX0.i2)/6=0.000i67m3则上n=M/(Wx[5w])=28.47/(0.000i67xii000X0.9)=i7.2(取整数n=i8根)d=B/(n-i)=8/i7=0.47m注：0.9为方木的不均匀折减系数。、工经计算，方木间距小于0.47m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，万木间距d取0・3m，则n=8/0.3=27根。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/i2=(0.iX0.13)/12=8.333Xi0-6m4则方木最大挠度：f =(5/384)X[(qL4)/(EI)]=(5/384)X[(281.2X0.94)/(80X9X106X8.333max乂伯罚予=0.40X10-3mVl/400=0.9/400=2.25X10-3m(挠度满足要求)。每根方木抗剪计算Sm=(bXh2)/8=(0.1X0.12)/8=1.25X1053t=(qlS)/(nIb)=(281.2X0.9X1.25X10-4)/(27X8.333X10-6X0.1)=1.41MPa<0.9Xt]=0.9X1.7MPa=1.53MPa(抗剪强度满足要求)...m-m截面处„人按桥墩旁III—III截面处4.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=60cm进行验算。方木间距计算q=(q1+q2+q3+q4)XB=(53.7+0.75+1.0+2.0)X4=229.8kNM=(1/8)qL2=(1/8)x225.8x0.92=23.26kN・mW=(bh2)/6=(0.1X0.12)/6=0.000167m3则上n=M/(Wx[5w])=22.86/(0.000167x11000X0.9)=14(取整数n=14根)d=B/(n-1)=4/13=0.31m注：0.9为方木的不均匀折减系数。、-经计算，方木间距小于0.31m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，万木间距d取0.2m，则n=4/0.2=21根。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1X0.13)/12=8.333X10-6m4则方木最大挠度：Y fm^=(5/384)X^(3Lz4)/(ei)]=(5/384)^[(咨有漆母酒挥举双X106X8.333X10-6mar=0.41X10-3m<l/400=0.9/400=2.25X10-3m(挠度满足要求)。每根方木抗剪计算Sm=(bXh2)/8=(0.1X0.12)/8=1.25X10-4m3

t=(qlSm)/(nIb)=(229.8X0.9X1.25X10-4)[(27X8.333X10-6X0.i)=i.i5MPa<0.9X[t]=0.9Xi.7MPa=i・53MPa(抗剪强度满足要求)2.4纵桥向方木(主梁)验算的跨虬、、间隔l=9°cm)间隔l=60cm)、'材模可使用。「q(KN/m)q(KN/m)90(60)[梁。顺桥向方—皿乙『L=90cm(横面)按L的跨虬、、间隔l=9°cm)间隔l=60cm)、'材模可使用。「q(KN/m)q(KN/m)90(60)尺寸单位：cm方木材质为杉木，[5w]=11MPa[5t]=17MPaE=9000MPa备注：因横桥向方木布置较密(净间距0.1〜0.2m)，故顺桥向方木按均布荷载考虑。⑴I—I截面处横桥跨间截面箫顶姑顺桥向％曾图进亍方木受方分'析顺■算如方木跨距90cm，每根方木抗弯计算q=(q[+q2+q3+q4)XB=(27.06+0.75+i.0+2.0)X0.9=27.729kN/mM=(i/8)qL2=(i/8)x26.829x0.92=2.808kN・mW=(bh2)/6=(0.i0X0.i52)/6=3.75Xi0-4m3则:5=Mmax/W=2.808/(3.75Xi0-4)=7.49MPaV0.9[5w]=9.9MPa(符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。每根方木抗剪计算c 0.1X0.152S= ^ =2.8125x10-4m3T0.1X0.153I= 12 =2.8125x10-5m4贝IJ:T=竺X里!=27.72".9,睥2'104=125MPaV0.9乂:门二0.9XIb2Ib 2x2.8125x105x0.1i.7MPa=i.53MPa符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/i2=(o.iX0.153)/12=2.8125Xio-5m4则方木最大挠度：、fma；(5/384)X[(q,L4)/(EI)],二(5/384)X[(27.729X0.94)/(9Xi06X2.8i25Xi0-5)J=8.257Xi0-4m<1/400=0.9/400=2.25Xi0-3m故，挠度满足要求。⑵II-H截面处90凌嗓硫间隔围内立擂托上!桥翳用置8进"方析顺算如方木跨距每根方木抗弯计算q=(q[+q2+q3+q4)XB=(3i.4+0.75+i.0+2.0)X0.6=2i.09kN/mM=(i/8)qL2=(i/8)x2i.09x0.92=2.i3kN・mW=(bh2)/6=(0.i0X0.i52)/6=3.75Xi0-4m3则:5=Mmax/W=2.i3/(3.75Xi0-4)=5.63MPaV0.9[6w]=9.9MPa(符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。每根方木抗剪计算c 0.1X0.152S= 8 =2.8125x10-4m3T0.1x0.153I= 12 =2.8125x10-5m4贝IJ：t=Q|mx些二21.09x0.9x睥2)104=0949mpgV0.9X:t]=0.9XIb2Ib 2x2.8125x105x0.1i.7MPa=i.53MPa符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩I,(bh3)/i2=(o.i0X0.153)/12=2.8125Xio-5m4则方木最大挠度：f=(5/384)X[(qL4)/(EI)]=(5/384)X[(21.09X09)/(9X106X2.8125X10-5)]max=7.117Xi0-4mVl/400=0.9/400=2.25Xi0-3m故，挠度满足要求。⑶m-m梁截面处方木，顶酎等木嬲酸题横翳间截嗥布托上麟哪置图进行擢力分析计算如下：①每根方木抗弯计算q=(qi+q2+q3+q4)XB=(53.7+0.75+i.0+2.0)X0.6=34.47kN/mM=(i/8)qL2=(i/8)x33.87x0.62=i.55ikN・mW=(bh2)/6=(0.10X0.152)/6=3.75X1053则：5=Mmax/W=i.55i/(3.75Xi0-4)=4.204MPaV0.9[5w]=9.9MPa(符合要求)。注：0.9为方木的不均匀折减系数。每根方木抗剪计算C 0.1x0.152S= 8 =2.8125x10-4m3T0.1x0.153I= 12 =2.8125x10-5m4现浇箱梁贝|J: T=竺X笠=34.47x0.6x2.8125404=1Q33^PaV0.9X:T]=0.9XIb2Ib 2x2.8125x105x0.11.7MPa=1.53MPa符合要求。每根方木挠度计算则方木最大挠度:=2.2；m必膘8/)64.Loq尤(00X/4方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1X0.153)/12=2.8125X10-5m4:EI)]=(5/384)X[(34.47X则方木最大挠度:=2.2；m必膘8/)64.Loq尤(00X/4*00=i.5Xi0-3m故，挠度满足要求。2.5箱梁底模板计算其illWfffs其illWfffs不IIIIW安全)。的横桥向方木上。构进方木按（0首于左通过前面分析计算及布置方案，在桥墩两侧M=6m处，横桥向方木布置间距为0.3m（净距0.2m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E=7500MPa每米竹胶板的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0X0.0153)/12=1.44X10-7m4

模板厚度计算q=(q1+q2+q3+q4)l=(3i.4+o.75+i.o+2.0)X0.3=i0.545kN/m则：Mmax=争=I。54；O'ei9KN.m模板需要的截面模量：W=一M——=——0H9——=2.2x10-5m2［。］x0.90.9x6.0x103

w模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：6x6x2.2x10-5=0.0113m=11.3mm因此，模板采用15mm因此，模板采用15mm厚规格的竹胶板。（2）模板刚度验算fmax10.545xfmax10.545x0.34ql4_128EI—128x5x106x1.44x10-7=6.2x10-4mV0.9X0.3/400m=6.75X10-4m故，挠度满足要求。2.6故，挠度满足要求。2.6支架底座承载力计算⑴立杆承受荷载计算—I截面处：跨中18m范围内，间距为90x90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N=axbxq=axbx(qi+q2+q3+q4+q5)=O.9xo.9x(27.o6+o.75+i.o+2.o+o.75)=25.56kN—H截面处：桥墩两侧2〜6m范围内，间距为6oX9Ocm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N=axbxq=axbx(qi+q2+q3+q4+q5)=o.6xo.9x(3i.4+o.75+i.o+2.o+o.75)=i9.386kN、二111—母截面处：在桥墩旁两侧各2m范围内，间距为6oX6ocm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N=axbxq=axbx(qi+q2+q3+q4+q5)=o.6xo.6x(53.7+o.75+i.o+2.o+o.75)=2O.952kN⑵立杆底托验算立杆底托验算：NWRd匚通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面I—I横截面处间距9oX9Ocm布置的立杆，即:N=axbxq=axbx(qi+q2+q3+q4+q5)=O.9xo.9x(27.o6+o.75+i.o+2.o+o.75)=25.56kN底托承载力(抗压)设计值，一般取Rd=4OKN;得：25.56KN〈4OKN，立杆底托符合要求。

（3）立杆地基承载力验算表1：标准贯入试验粘质土地基容许承载力（Kpa）击试（击锤35791111 C 11ujJ<X(Wfk(KPa)105145190235I28033")rJ25537074359515 '05'45'90 35 8。K调整系数；混凝土基础系数为1.0|度!到。£«立杆地基承载力验算：竺WK・fAd k式中：N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值;Ad 为立杆底座面积Ad=i5cmXi5cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：25.560.0225=25.560.0225=1136KPa<f=5800KPa，底托下砼基础承载力满足要求。底托坐落在砼基础上（按照10cm厚计算），按照力传递面积计算:A=底托坐落在砼基础上（按照10cm厚计算），按照力传递面积计算:A=(2X0.1Xtg45o+0.i5)2=0.i225m2fk=。0=220KPaK调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：N=25.56KN/0.1225m2=208WK•[f]=1.0X220KPaAr渣HHil®r渣HHil®HWliillg2.7支架预留门洞计算横向艇均方案鄙墩I用喘诲.翻进翔曹手杆分别嬲轴心纵压和略&杆件计算，横杆不