中央大街二期工程边坡支护施工方案传

中央大街二期工程边坡支护施工方案传第一节工程概况 2第二节编制根据 第三节施工计划 第四节施工方法 第五节边坡脚手架 第六节护坡结构监测及检测 第七节施工组织管理 第八节安全保证措施 第九节应急预案 本工程边坡支护总长度约344米，高度约2米-13.5米，面积约2848m2,设计护坡形式使用3种方式：Y=65926.937至X=67572.745,Y=65939.722范围):长度约24m,高约12m,面积约288m²;锚孔直径150mm,纵向间距2.5m,横向间距为2.0m;5m以上为锚杆锚筋3根32三级钢与5m下列为1根32三级钢，锚杆锚固段锚入潜在破裂面下列≥4米，锚杆灌注砂浆使用M30,;锚杆竖向位置均设置暗肋柱，肋柱截面300x400,柱顶设置400x300压顶梁；锚板200厚。(具体详下图)t⑤号角B、锚钉挡墙护坡(用于开挖后土层出露段):长度约125m,高约8m,面积约1000m²;锚孔直径75mm,纵向间距2.0m,横向间距为2.0m;锚筋1根18三级钢，锚板钢筋200mmX200mm,锚钉锚固段锚入潜在破裂面下列≥1米，锚杆灌注砂浆使用M30,;100mm厚(具体详下图)。七尺1:10比例尺1:5C、喷浆支护钢筋网(用于开挖后基岩出露段):长度约195m,高约8m,面积约1560m²;,喷浆支护网片钢筋三级钢直径8mm@200mmX200mm单层双向200mmX200mm,2.施工内容重庆中央大街一期1-6号楼工程全长约344m左右，其要紧工程内容为：(1)土坡顶截水沟开挖；⑤面板基础基槽开挖；(2)锚杆工程；(3)边坡肋梁、板钢筋制安；(4)边坡混凝土工程；(5)排水沟工程。全放坡线外边最小距离不小于6m。生的浑浊浆体，如清孔不到位，浆体沉淀后势必影响锚杆与M30砂浆的粘本工程锚杆挡墙挡板厚度为200,且锚板、肋柱均为随坡型布置，设计砼为C25季分明的特点。多年平均气温为17.72℃,月平均气温最高是8月为28.5℃,最低月平均气温在20℃以上的月份有5、6、7、8、9月；10℃下列的冬寒期为12、1、2中于4～9月，其降雨量高达812.4mm,占全年降雨量的77.8%。年平均降雨日为168天，最大降雨量1267.20mm(1965年),年最小降雨量663.80mm(1958年),月最大降水量359.40mm(1996年7月21日),月平均最大降水量为167mm,日降雨量普遍大于50mm,多年平均日最大降雨量约96mm,最大日降雨量266.6mm(2007年7月17日)。勘察区位于长江左岸侧。本次勘察期间，长江该段水位174～180m,本段长江50年一遇洪水位为190.9m(朝天门水位),历史最高洪水位约为194.30m。场地地质构造部位位于南温泉背斜西翼，岩层产状为290°∠65°,层面结合2.50m,延伸长1.50～3.50m,结合差；统人工堆积层(Q4ml),侏罗系中统上沙溪庙组(J2s)岩层，其岩性由新到老分述素填土：黄褐色，要紧由砂、泥岩碎块石夹少量粉质粘土构成。碎块石粒径20~220mm,约占25%,稍密，稍湿，堆填时间约1年，为场地整平所回填。分布于色砂质团块或者条带。拟建场地泥岩的天然单轴抗压强度标准值为7.60MPa,饱与为云母，泥质胶结。拟建场地泥岩的天然单轴抗压强度标准值为29.9MPa,饱与单场地岩层产状为290°∠65°,根据钻探揭露：基岩面总体由东向西倾斜，坡角通常为3～25°。用地范围内基岩埋深0.30～20.00m。为50～260mm,完整性较好。本边坡支护工程为3-6号楼负二层基坑四周，现场三通一平到位，施工条件较(1)“重庆中央大街一期1-6号楼工程边坡工程施工设计图”(3).重庆中央大街一期1-6号楼工程设计交底会议纪要(4)《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号)文定》(7)《重庆市房屋建筑与市政基础设施工程现场文明施工标准》渝建发[2008]169号文。(10)建筑施工安全检查标准《JGJ59-2011》4年12月2015年1月4日22014年12月4日2014年12月16日14FS-20工作日32014年12月8日2014年12月11日352014年12月14日462014年12月16日52014年12月5日82015年1月4日14FS-8工作日92014年12月20日2014年12月27日92014年12月31日2015年1月2日12015年1月4日22014年12月23日2014年12月8日2014年12月14日2014年12月17日62014年12月21日6人测量工2人8人钢筋工8人2人6人10人4人序号设备名称型号单位数量备注1污水泵台22全站仪台13水平仪台14空压机台15气动冲击式锚杆机台26搅拌机台17注浆机台18喷射机台1材料需要量计划序号材料名称数量1t根据需求进场2商品砼由商砼站提供3模板进场即组织购买4木方5进场即组织购买5水泥t根据需求进场6河砂根据需求进场7碎石T根据需求进场8钢管M段挡墙为3M,浇筑砼并拆模后进入下段6M段施工，以此类推。边坡开挖→架子搭设—→危岩清理及肋柱开槽—→锚杆施工—→肋柱、锚板、梁(压顶或者基础梁)钢筋制安—→卵石滤水堆囊，泄水孔安装—→模板施工—→砼浇筑—→模板及拆体拆除。(1)土石方工程施工(①边坡表面松动岩土清理→②边坡危岩清理→③边坡肋柱基槽剃打→④坡顶截水沟开挖→⑤面板基础基槽开挖施工)→(2)锚杆工程施工→(3)边坡钢筋工程施工→(4)模板施工→(5)砼施工→截、排水沟工程施工。按设计图及有关规范要求绑扎铺设钢筋，顺序不小于500的卵石滤水堆囊挡墙邻土侧做虑水包，如泄水孔不能紧贴岩面则用不小于500的卵石在泄水管进水处堆囊，堆本工程砼施工使用商品砼，臂架车泵送，没段施工砼方量约25M,浇筑砼前应层混凝土厚度做振捣动作：(1)、“快插”,用1-2秒时间尽快插入后上下抽动2-3间振捣(3)、“慢提”,振捣棒往上提时慢速提动约用15秒时间(即按每次3-5cm速度上提，每提一次停1-2秒时间),振实并排气。振捣棒提的快了，混凝土中的气使用逆作法自上而下逐根分阶段施工，因每次切坡不得大于3米，故以3m为分段标准，第一阶段施工坡顶3M,待砼浇筑完毕12小时后立即拆除模板及架体，继施工前应对拟建建筑物及消防车道进行放线，注意拟开挖应采取机械大开挖为辅、人工凿打为主，避车库基坑开挖按照地勘报告中建议坡率放坡开挖，上部土质边坡为1:1.25,下部岩质边坡段强风化基岩为1:0.75,中风化基岩为1:0.5,边坡是稳固状态。由于二级钢长1米间距2米梅花型布置，锚杆孔为75mm,注M30水泥砂浆，锚杆与边坡坡面垂直，钢筋网使用φ8一级钢，网格为200mm,喷射混泥土为C25细石混泥土厚c、排水：沿基坑开挖线外2米位置设置宽0.5米、深0.5米截水沟，防止地表地表水：基坑开挖线四周2米范围内的地表进行修整压实，构筑截水沟(0.5×0.5米),防止地表水流向基坑。隔30米~40米设置一个集水井(1.5米×1.5米×1.5米),通过水泵排入到场地排水系统中。沟底使用C20混泥土铺底厚100mm,宽1米。排水沟墙址使用实心砖砌筑，墙址厚240mm。集水井底浇筑C20砼厚100mm,用水泵将积水排出坑外。排水沟沟边离开坡脚线0.3米设置，排水沟截面为0.3米×0.3米，沟底使用C20混泥土铺底厚100mm,宽0.6米，排水沟墙址使用实心砖砌筑，墙址厚240mm。集水井大小为0.8×0.8×0.8(米),井底浇筑C20砼厚100mm,基坑顶(基坑内)集水井大样图边坡坡面排水：边坡设置泄水孔(φ50PVC管),间距2米梅花型布置，渗水较坡支护。基坑截水沟至开挖线2米范围内地表使用喷射混泥土封闭。插入锚杆钢筋：插入锚杆钢筋前要进行清孔检查，若注浆：注浆前应将孔内残留或者松动的杂土清除干净。使用高压(1~2MPa)注大于1。每次向孔内注浆时，宜预先计算所需的浆体体积并根据注浆泵的冲程数计比宜为0.5。绑扎钢筋网：钢筋网应与锚杆钢筋绑扎牢固，止钢筋背面出现空隙。喷射混凝土终凝后2h应喷水养护，养护时间为3~7d。孔深同意偏差为50mm;孔径不小于规定要求。至少留取3组(每组3块)试件，给出3d与28d强度。锚杆待砂浆强度达到设计要度检查使用开孔检查，每100m²面层取一点，且很多于三个点，平均厚度不小于设作试块时，将试模底面紧贴边壁，从侧向喷入混凝土，每批至少留取3组(每组3块)试件。2、建筑中使用的脚手架通常是上下大小相同，要求支撑基础平台平面较大，3、使用下小上大的方式使脚手架的重心提高落在稳固岩体内，使脚手架的整4、相关于建筑中使用的直立、上下等大的脚手架，高边坡中使用的脚手架平2、架体为随破形搭设，每段施工完毕并拆除后才能进行下一段挡墙土石方的3、脚手架搭设双排之间间距为1.05米。水侵泡。立杆底部安放垫木50mm厚，底板面积不小于0.2m²,垫木(板)务必铺脚手架搭设：立杆间距不大于1.5米，横杆步距为1.8米，设置纵横向扫地杆，内。每一立杆与大横杆相交处(即主节点)都务必设置一根小横杆，并使用直角扣竹跳板铺设：作业层务必满铺竹跳板，竹跳板须用不细于12#铁丝双股并联绑扎很多于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。竹跳板需完好无损，如有破旧要及时更换。人员上下使用之字形斜道；搭设示意图如下：连墙件使用两步三跨，竖向间距3.6m,水平间距4.5m,使用扣件连接；a.2.活荷载参数风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳固性时取0.74,风荷载体型脚手板自重标准值(kN/m²):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.03a.5.地基参数图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)b.2.强度验算跨中与支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为Mima=0.08×0.166×1.5²+0.10×0.49×1.5²=0.14支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为Mzmx=-0.10×0.166×1.5²-0.117×0.49×1.5²=-0.166选择支座弯矩与跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max(0.14×10,0.166×10⁶)/4490=36.大横杆的最大弯曲应力为σ=36.971N/mm²小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!b.3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。Vmax=(0.677ql⁴+0.990qzl)0.677×0.138×1500*/(100×2.06×10⁵×107800)+0.990×0.35×1500*/(100×2.06×10⁵×107800)=1.003mm;大横杆的最大挠度1.003mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求!根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩与变形。c.1.荷载值计算小横杆计算简图c.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩与；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mgmax=1.2×0.033×1.05²/8=0.006kN·m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：最大弯矩M=Mgmax+Mpmax=0.35kN·m;最大应力计算值σ=M/W=0.35×104490=77.926N/mm²;小横杆的最大弯曲应力σ=77.926N/mm²小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm²,满足要求!c.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度与；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5×0.033×1050*/(384×2.06×10⁵×107800)=0.024mm;大横杆传递荷载P=pi+pz+Q=0.05+0.158+0.525=0.732kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=732.45×1050×(3×1050²-4×1050²/9)/(72×2.06×10⁵×107800)=1.355mm;最大挠度与v=vgmax+Vpmax=0.024+1.355=1.379mm;小横杆的最大挠度为1.379mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求!R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!Ngi=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×15.Ng₂=0.3×13×1.5×(1.05+0.2)/2=3.802kN;Ng₃=0.15×13×1.5/2=1.Ng=Ngi+Ng₂+Ng₃+Ng4=7.666kN;No=1×1.05×1.5×2/2=1.575kN;N=1.2Ng+0.85×1.4No=1.2×7.666+0.85×1.4×1.575=11.073kN;N'=1.2Ng+1.4No=1.2×7.666+1.4×1.575=11.404kN;f、立杆的稳固性计算风荷载标准值按照下列公式计算其中oo-基本风压(kN/m²),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定使用：oo=经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7×0.4×0.74×0.693=0.144kN/m风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw=0.85×1.4WkLah²/10=0.85×1.4×0.144×1.5×1.8²/10=0.083kN·m;考虑风荷载时，立杆的稳固性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.073kN;不考虑风荷载时，立杆的稳固性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=N'=11.404kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm;计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：轴心受压立杆的稳固系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm²;立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm³;钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm²;考虑风荷载时σ=11073.15/(0.188×424)+83043.609/4490=157.41N/mm²;立杆稳固性计算σ=157.41N/mm²小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!不考虑风荷载时o=11403.9/(0.188×424)=143.0立杆稳固性计算σ=143.064N/mm²小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!g、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.3.6条考虑风荷载时，使用单立管的敞开式、全封闭与半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H₅=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(2Nok+MwkφA/W))]构配件自重标准值产生的轴向力Ng₂k(kN)计算公式为：NG₂k=Ng₂+Ng₃+Ng₄=5.3活荷载标准值：No=1.575kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.083/(1.4×0.85)=Hs=(0.188×4.24×10⁴×205×10³-(1.2×5.378+0.85×1.4×(1.575+0.188×0.07/4.49)))/(1.2×0.1按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或者大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=41.839与50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=41.839m。脚手架单立杆搭设高度为15m,小于[H],满足要求!h、连墙件的稳固性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m²;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Niw=1.4×Wk×Aw=4.049kN;连墙件的轴向力设计值N₁=Niw+No=9.049kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nr=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳固系数；由长细比1/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958,1为内排架距离墙的长度；A=4.24cm²;[f]=205N/mm²;连墙件轴向承载力设计值为Nr=0.958×4.24×10⁴×205×10³=83.269kN;N₁=9.049<Nr=83.269,连墙件的设计计算满足要求!连墙件使用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni=9.049小于双扣件的抗滑力12kN,满足要求!i、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.073kN;基础底面面积：A=0.2m²。p=55.366kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求!第六节护坡结构监测及检测一、护坡结构监测进行监测：序号监测项目测点布置位置1水平位移与垂直位移坡顶与支护结构顶部2土体深层位移坡体或者坡顶向外5.0m范围内3地表裂缝坡体或者坡顶很多于2倍挖深范围4地表及周边建筑竖向位移坡顶以外3倍挖深范围的建(构)筑物(1)边坡周边地面沉降量>35mm,且沉降差大于3%;规定的同意沉降差或者建筑物的倾斜速率连续三日大于0.0001H/d(H为建筑物承重结构高度);(4)基坑底部或者周围土体出现可能导致剪切破坏的迹象或者其它可能影响安全的征兆(如流砂、管涌、隆起、陷落、或者较严重的渗漏等);负责治理工程，项目部组织机构见图2,安全生产组织保证体系见图3。质检员杨富才施工员熊川森资员员杨安容安全员卢刚材料员李小清质检员杨富才施工员熊川森资员员杨安容安全员卢刚材料员李小清设备管理员陈文勇施工员熊川森技术负责人黄治刚班组长徐伯成图2项目部组织机构公司安全生产领导小组项目安全生产小组组长：项目经理唐民副组长：生产经理：张勇专职成员兼职成员专职成员图3安全生产组织保证体系(2).合理布置施工平面,制造良好的施工环境。本工程施工围墙高度3米，用脚手架搭设，脚手架内侧立面使用合格的彩条布本工程应严格操纵作业时间，晚间作业不超过22时，早晨作业不早于6时，特殊情况需连续作业(或者夜间作业)的，应尽量采取降噪措施，事先做好周围群众项目部安全领导小构成员名单及联系电话为序号姓名职称联系电话备注1项目经理电话24小时畅通2张勇生产经理3黄治刚技术负责人4杨富才质检员5卢刚安全员6汤先琼试验员7李小清材料员8熊川森施工员位、监理单位，必要时会同设计单位进行专题研究，制财务室通讯联络职善后处理组职采取紧急措发生第一时交通车辆能抢救伤员及间，利用一被困人员，防切可利用的通讯工具，资的征集治伤员，妥善及人员的安置死亡人救，并同时向上级领导快送医院抢故善后处理1、开挖2脚手架上(1)对进场工人要进行三级教育；(2)对滑体隐患留一定距离的安全(3)加强监测，通过有效地对滑体实组织应急预案教育及演练坍塌事故处置措施：