现浇箱梁满堂支架体系结构安全计算书全套

现浇箱梁满堂支架体系结构安全计算书全套箱梁模板（扣件式）计算书背景资料（支架搭设）底板下支撑小梁布置方式为垂直于箱梁断面，横梁和腹板底的小梁间距200mm，箱室底的小梁间距300mm，翼缘板底的小梁间距300mm，标高调节层小梁间距300mm，可调顶托内主梁根数为1，立杆纵向间距600mm，横梁和腹板下立杆横向间距600mm，箱室下的立杆横向间距600mm，翼缘板下的立杆横向间距900mm，模板支架搭设的高度13.5m，支架立杆步数9，横杆依次间距hi(mm):350，1200，1200，1200，1200，1200，1200，1200，600；所用材料：面板类型覆面木胶合板，厚度15(mm)；小梁材质及类型钢管，截面类型Ф48×3；主梁材质及类型方木，截面类型100mm×150mm；立杆钢管类型Φ48×3.5；计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性二、构造参数三、荷载参数风荷载参数：四、面板计算取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+Q2k)=1.2×1×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=65.4kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=70.898kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[65.4，70.898]=70.898kN/mq静=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=1.35×1×(26×1.85+0.75+0.4)=66.487kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.4×0.7×1×(2.5+2)=4.41kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k)=1×(26×1.85+0.75+0.4)=49.25kN/m计算简图如下：l=l2=200mm1)、抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×66.487×0.22+0.117×4.41×0.22=0.287kN·mσ=M/W=0.287×106/37500=7.653N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×66.487×0.2+0.617×4.41×0.2=8.523kNτ=3V/(2bt)=3×8.523×103/(2×1000×15)=0.852N/mm2≤fv=1.6N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×49.25×2004/(100×6000×281250)=0.316mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.75m，l＝l3=300mm3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.475m，l＝l4=300mm五、小梁计算1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+Q2k)=1.2×0.2×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×0.2×(2.5+2)=13.08kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.2×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.2×(2.5+2)=14.18kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[13.08，14.18]=14.18kN/m因此，q静=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=1.35×0.2×(26×1.85+0.75+0.4)=13.298kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.4×0.7×0.2×(2.5+2)=0.882kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.2×(26×1.85+0.75+0.4)=9.85kN/m计算简图如下：l=l5=300mm1)、抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×13.298×0.32+0.117×0.882×0.32=0.129kN·mσ=M/W=0.129×106/(4.49×103)=28.731N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×9.85×3004/(100×206000×107800)=0.024mm≤[ω]=l/150=300/150=2mm满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给标高调节层小梁的最大支座反力（Q1k取2.5kN/m2）承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×13.298×0.3+1.2×0.882×0.3=4.706kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.85×0.3＝3.25kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.75m，b＝l3=300mm3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m，b＝l4=300mm六、标高调节层小梁计算1、横梁和腹板底的标高调节层小梁承载能力极限状态：p＝Rmax＝4.706kN正常使用极限状态：pˊ＝Rˊmax＝3.25kN横梁底立杆的跨数为2跨，腹板底立杆的跨数有7跨，按四等跨计算小梁计算简图如下，l＝lb＝600mm1)、抗弯强度验算M=0.806kN·mσ=M/W=0.806×106/(4.49×103)=179.51N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.569mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算标高调节层小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）Rmax4＝15.67kNRˊmax4＝10.988kN2、箱室底的标高调节层小梁同上节计算过程，p＝Rmax2＝3.236kN，pˊ＝Rˊmax2＝2.044kN，按二等跨计算小梁，l＝lc＝600mm，则：3、翼缘板底的标高调节层小梁同上节计算过程，p＝R＝2.28kN，pˊ＝Rˊ＝1.336kN，按二等跨计算小梁，l＝ld＝900mm，则：七、主梁计算1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζRmax4＝1×15.67＝15.67kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax4＝1×10.988＝10.988kN计算简图如下，l＝la＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.645kN·mσ=M/W=1.645×106/(375×103)=4.387N/mm2≤f=10.89N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V＝10.186kNτ=3V/(2bt)=3×10.186×103/(2×100×150)=1.019N/mm2≤fv=1.287N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.149mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）Rmax7＝33.437kN/ζ=33.437/1=33.437kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζRmax5＝1×7.434＝7.434kN，p＝ζRˊmax5＝1×4.855＝4.855kN3、翼缘板底主梁同上计算过程，p＝ζRmax6＝1×7.974＝7.974kN，p＝ζRˊmax6＝1×4.898＝4.898kN八、可调托座计算由"主梁计算"可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax7＝33.437kN≤[N1]=40kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax8＝15.712kN≤[N1]=40kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax9＝16.727kN≤[N1]=40kN满足要求！九、立杆计算长细比验算λ＝h/i=1200/15.8=75.949≤[λ]=150满足要求！考虑风荷载：Mw=γQφcωk×la×h2/10=1.4×0.9×0.053×0.6×1.22/10=0.006kN·m查表得φ1＝0.751、横梁和腹板底立杆立杆所受轴力N1＝Rmax7+γGG3kH+Mw/lb＝33.437+1.35×0.15×13.5+0.006/0.6＝36.18kNσ＝N1/(φ1A)+Mw/W=36.18×103/(0.75×489)+0.006×106/5080=99.786N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2、箱室底立杆立杆所受轴力N2＝Rmax8+γGG3kH+Mw/lc＝15.712+1.35×0.15×13.5+0.006/0.6＝18.455kNσ＝N2/(φ1A)+Mw/W=18.455×103/(0.75×489)+0.006×106/5080=51.456N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！3、翼缘板底立杆立杆所受轴力N3＝Rmax9+γGG3kH+Mw/ld＝16.727+1.35×0.15×13.5+0.006/0.9＝19.467kNσ＝N3/(φ1A)+Mw/W=1