【S试验小学多层现浇钢筋混凝土框架结构教学楼设计10000字（论文）】

建筑设计总说明1.1建筑工程概况本设计为吉林市S试验小学多层现浇钢筋混凝土框架结构教学楼设计，查《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223)第6.0.8条，确定该结构的建筑抗震设防类别为乙类，抗震措施提高一度设防。建筑主体结构层数为五层，一层层高为，二至五层层高均为，主体结构建筑总长，宽，采用框架结构。1.2结构设计依据场地范围内土质构成，自地表向下依次为：表1.1土质构成土层底部深度（m）土层厚度(m)土层名称fak(kPa)剪切波速(m/s)0.52.17.314.020.5以下0.51.65.26.76.5-淤泥质土砂粉质粘土中砂中密细砂-60105200310--70110240340350>500建场地地势平坦，自然地表标高，实测最高地下水位，水质无侵蚀性。查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）续表E.5,东南风向，基本风压，基本雪压。查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010（2016年板））附表A，本吉林市S试验小学教学楼设计地震设防烈度为6度，基本加速度为，Ⅱ类场地，地震分组为第三组。结构平面布置图2.1结构平面布置图本次设计为框架结构。设计对象为吉林市S试验小学教学楼设计，结构设计主体结构为五层，结构平面布置图如下图所示：2.2确定主体框架的梁柱截面尺寸2.2.1初步确定框架梁的截面尺寸查《混凝土设计》第五版，框架梁的截面高度取梁跨的，截面宽度取高度的1、横向框架梁边跨，取，取所以截面尺寸选用：中跨取取。所以截面尺寸选用：惯性矩为：纵向框架梁，取。，取，所以截面尺寸选用：。惯性矩为。次梁取。，取。所以截面尺寸选用：，惯性矩为。2.2.2初步确定该框架柱的截面尺寸1、按轴压比要求初步估算框架柱的截面尺寸混凝土强度等级选用，，查《建筑抗震规范》6.1.2，建筑设防烈度为6度，教学楼属于乙类建筑，得框架抗震等级为三级，查《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）表11.4.16可知柱的轴压比限值。（1）首层中柱，，首层中柱截面尺寸选取：，惯性矩为。（2）首层边柱，，首层边柱的截面尺寸选取：。惯性矩为。2.3确定计算简图取主体结构一榀横向框架作为计算简图进行分析和计算，框架柱的轴线即柱的形心线，每一层柱子的轴线重合，梁轴线取在板底处，在一层柱底处设置地圈梁，为简便计算，将底层柱的高度看作底层层高，为，2-5层均为。第三章线刚度计算3.1线刚度的计算梁柱均使用混凝土，混凝土的弹性模量。线刚度的计算公式为，对于中框架梁，；对于边框架梁，边跨梁中跨梁边跨梁首层柱2-5层柱类别边跨梁中跨梁类别首层柱二至五层柱3.2各层横向侧移刚度计算（D值法）底层①C-4、C-11、G-4、G-11柱（4根）②E-4、E-11、F-4、F-11（4根）③C-、G-（12根）④E-、F-（12根）2-5层①C-4、C-11、G-4、G-11（4根）②E-4、E-11、F-4、F-11（4根）③C-、G-（12根）④E-、F-（12根）楼层12345（）9088961071292107129210712921071292第四章荷载计算4.1屋面及楼面恒荷载标准值4.4.1屋面恒荷载计算①厚细石混凝土②厚水泥砂浆隔离层③厚水泥砂浆找平层④⑤厚泡沫混凝土保温层⑥厚水泥焦渣找坡层⑦厚钢筋混凝土厚面板自重合计：屋面永久荷载标准值4.1.2楼面恒荷载计算（1）卫生间①瓷砖地面（含水泥粗砂打底）②厚防水卷材③厚细石混凝土找坡④厚钢筋混凝土厚面板自重合计：（2）其他楼面（水泥砂浆楼面）①瓷砖地面（含水泥粗砂打底）②厚水泥砂浆找平层③厚钢筋混凝土厚面板自重合计：4.2屋面及楼面活荷载标准值①不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2②楼面活荷载标准值2.5kN/m2③走廊、门厅活荷载标准值：3.5kN/m2④屋面雪荷载标准值：(，取)活载与雪荷载，两者中取大值，不同时考虑。4.3重力荷载标准值计算①外部墙设厚，选用水泥空心砖（），内侧厚抹灰，则外墙重力荷载为：②内部墙设厚，选用水泥空心砖（），双面各抹灰厚，则内墙重力荷载为：③木门：④铝合金门窗：梁、柱平面布置如下图2-17所示：4.4重力荷载代表值计算4.4.1第层重力荷载代表值计算①女儿墙的自重标准值（高空心砖，上部混凝土墙）②屋面板恒定荷载③梁的自重标准值④半层柱自重标准值⑤半层墙自重标准值⑥半个屋面雪荷载标准值合计该教学楼的第层的重力荷载代表值为：4.4.2第层重力荷载代表值计算①楼面板恒定荷载②梁自重标准值③上层柱一半自重标准值+下层一半柱自重标准值④上层墙一半自重标准值+下层一半墙自重标准值⑤活荷载标准值合计该教学楼的第层的重力荷载代表值为：4.4.3第层重力荷载代表值计算①楼面板恒定荷载②梁自重标准值③上层柱一半自重标准值+下层一半柱自重标准值④上层墙一半自重标准值+下层一半墙自重标准值⑤活荷载标准值合计该教学楼的第层的重力荷载代表值为：综上所述，该框架各层重力荷载代表值如下：G5=10065.12kNG4=11067.8kNG3=11067.8kNG2=11067.8kNG1=11363.77kN主体结构每层的重力荷载代表值如下：4.5风荷载计算4.5.1风荷载作用下框架结构内力和侧移计算风荷载作用下一榀框架受力简图确定（1）风荷载标准值查《荷载规范》垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下列规定确定：（4-1）式中，—风荷载标准值（）；—高度处的风振系数；—风荷载体型系数；—风压高度变化系数；—基本风压（）。根据《建筑结构荷载规范》对于高度大于30m且高宽比大于1.5m的框架结构房屋，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。在本设计中房屋高度小于30m，股。风荷载体型系数取=0.8（迎风面），=-0.5（背风面）；基本风压=0.4kN/m²。表4.5-1风荷载标准值层次51.000.8+0.51.200.40.54641.000.8+0.51.130.40.51431.000.8+0.51.030.40.46921.000.8+0.51.000.40.45511.000.8+0.51.000.40.455图4.5-1框架受风荷载标准值图转化为集中荷载：一层：二层：三层：四层：五层：4.5.2风荷载作用下的水平位移验算风荷载作用下框架层间剪力计算表4.5-2层间剪力计算表层次59.449.44412.1421.58311.3332.91210.8943.8018.6152.41表4.5-3CD柱侧移刚度D值层次边柱中柱16779.5012761.4039081.82～510448.1518485.1957866.68表4.5-4风荷载作用下层间及位移验算59.4457866.680.1633.20336001/22086421.5857866.680.3733.04036001/9651332.9157866.680.5692.66736001/6327243.8057866.680.7572.09836001/4756152.4139081.81.3411.34151501/3393由上表可知，各层间弹性位移都远小于1/550，满足要求。4.5.3风荷载作用下框架内力计算表4.5-5各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次53.69.4457866.6810448.151.710.710.34.281.8443.621.5857866.6810448.153.900.710.48.425.6233.632.9157866.6810448.155.940.710.4511.769.6223.643.8057866.6810448.157.760.710.513.9713.9715.1552.4139081.810448.159.090.890.63515.1026.26表4.5-6各层中柱端弯矩和剪力计算53.69.4457866.6818485.193.021.680.3846.704.1743.621.5857866.6818485.196.891.680.43414.0410.7633.632.9157866.6818485.1910.511.680.48419.5218.3123.643.8057866.6818485.1913.991.680.5025.1825.1815.1552.4139081.0812761.016.742.120.5534.2841.89梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下面公式计算（其中梁线刚度取自表4.5-6）（4-2）（4-3）（4-4）（4-5）式中，、————分别表示节点左右梁的线刚度；、————分别表示节点左右梁的弯矩；————为柱在第层的柱轴力，以压力为正。表4.5-7风荷载作用下梁端弯矩、剪力、柱轴力计算层次AB跨BC跨柱轴力54.282.826.6-1.083.883.882.7-2.87-1.08-1.79410.267.666.6-2.7217.5317.532.7-12.99-3.80-12.06317.3811.736.6-4.4120.4920.492.7-15.18-8.21-22.83223.5916.856.6-6.1323.7223.722.7-17.57-14.34-31.04129.0725.026.6-8.2034.4434.442.7-25.42-22.54-48.26注：柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。表中单位为，的单位为，的单位为，的单位为。图4.5-2风荷载作用下柱轴力图第五章竖向荷载5.1计算单元即计算简图以⑦号轴线为例进行计算，选取一榀框架，画出计算简图。5.2竖向荷载计算因为框架梁对框架柱的受力点并不是落在柱的形心上，所以计算时需考虑偏心距对结构的影响，所以在内力计算时需将集中力转换为集中力矩。5.2.1竖向荷载下框架受荷总图①边框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁：活载=板传荷载②中框架梁楼面、屋面梁：恒载=梁自重活载③边轴柱纵向集中荷载的计算女儿墙自重：顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传活载标准层柱活载=板传活载④E、F轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传活载标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载标准层柱活载=板传活载5.3竖向荷载的内力计算5.3.1集中力产生的弯矩计算：恒载：层：层：活载：层：层：5.3.2集中力产生的弯矩计算恒载：层：层：活载：层：层：5.3.3恒荷载作用下内力计算(1)层(2)层5.3.4恒荷载和活荷载作用下分配系数计算各层框架梁、框架柱的线刚度示意图如下所示：(1)层：C轴E轴(2)层C轴E轴(3)层C轴E轴5.3.5恒荷载作用下的框架弯矩计算（1）恒荷载作用下框架弯矩二次分配如下上柱下柱梁右梁左上柱下柱梁右0.6090.3910.2660.4150.3195-99.2799.27-3.83层60.4638.31-25.39-39.61-30.4515.20-12.7019.41-11.19-1.52-0.98-2.19-3.41-2.6274.14-74.1491.1-54.21-36.90.3790.3790.2430.1880.2930.2930.2264-80.1880.18-3.83层30.3930.3919.48-14.35-22.37-22.37-17.2630.2315.20-7.189.74-19.81-11.19-14.50-14.50-9.293.406.236.234.8046.1231.09-77.1778.97-35.95-27.33-16.290.3790.3790.2430.1880.2930.2930.2263-80.1880.18-3.83层30.3930.3919.48-14.35-22.37-22.37-17.2615.2015.20-7.189.74-11.19-11.19-8.80-8.80-5.642.383.703.702.8636.7936.79-73.5277.95-29.86-29.86-18.230.3790.3790.2430.1880.2930.2930.2262-80.1880.18-3.83层30.3930.3919.48-14.35-22.37-22.37-17.2615.2016.00-7.189.74-11.19-11.64-9.10-9.10-5.842.463.843.842.9636.4937.29-73.7278.03-29.72-30.17-18.130.3990.3450.2560.1960.3050.2640.2371-80.1880.18-3.83层31.9927.6620.53-14.96-23.29-20.16-18.0915.20-7.4810.27-11.19-3.08-2.66-1.980.180.280.240.2244.1125.00-69.1175.67-34.2-19.92-21.712.50-9.96C轴柱E轴柱5.3.6恒荷载作用下框架梁端剪力及柱端轴力计算5层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：4层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：3层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：2层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：1层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：EF跨：总剪力：：：柱轴力：：：5.3.7活荷载作用下的内力计算(1)5层(2)1-4层5.3.8活荷载作用下框架弯矩计算（1）活荷载作用下框架弯矩二次分配如下表所示：上柱下柱梁右左梁上柱下柱右梁0.6090.3910.2660.4150.3195-8.818.810层5.373.44-2.34-3.66-2.816.98-1.171.72-5.40-3.54-2.270.981.531.178.818.819.17-7.53-1.640.3790.3790.2430.1880.2930.2930.2264-36.8136.810层13.9513.958.94-6.92-10.79-10.79-8.322.696.98-3.464.47-1.83-5.40-2.35-2.35-1.510.520.810.810.6214.2918.58-32.8434.88-11.81-15.38-7.70.3790.3790.2430.1880.2930.2930.2263-36.8136.810层13.9513.958.94-6.92-10.79-10.79-8.326.986.98-3.464.47-5.40-5.40-3.98-3.98-2.551.191.851.851.4316.9516.95-33.8835.55-14.34-14.34-6.890.3790.3790.2430.1880.2930.2930.2262-36.8136.810层13.9513.958.94-6.92-10.79-10.79-8.326.987.35-3.464.47-5.40-5.62-4.12-4.12-2.641.231.921.921.4816.8117.18-33.9735.59-14.27-14.49-6.840.3990.3450.2560.1960.3050.2640.2371-36.8136.810层14.6912.709.42-7.21-11.23-9.72-8.726.98-3.614.71-5.40-1.34-1.16-0.860.140.210.180.1620.3311.54-31.8634.45-16.24-9.54-8.565.77-4.77C轴柱E轴柱5.3.9活荷载作用下计算5层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：C轴柱：：4层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：3层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：2层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：1层荷载导致的剪力：：：弯矩导致的剪力：：：总剪力：：：柱轴力：：：第六章地震作用6.1计算水平地震作用下框架结构的层间侧移结构顶点位移如下所示：510065.1210065.1210712920.00940.1600411067.8021132.9210712920.01970.1506311067.8032200.7210712920.03010.1309211067.8043268.5210712920.04040.1008111363.7754632.299088960.06010.0601使用顶点位移法计算基本自震周期：注：表示考虑填充墙影响的周期折减系数；；6.2水平地震作用和各楼层地震剪力的计算采用底部剪力法计算水平地震作用和各楼层剪力6.2.1水平地震作用计算查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表5.1.4-2知，二类场地第一组特征周期值Tg=0.35s，查表5.1.4-1知水平地震影响系数。因Tg=0.35s<T1=0.476s<5Tg=1.75s,所以地震影响系数为：因,所以不考虑顶部附加水平地震作用。各层水平地震作用按下式计算：因此第一层的水平地震作用为：同理可得：6.2.2水平地震作用下位移验算楼层层间相对弹性转角5425.84425.8310712920.00043.91/97504377.40803.2410712920.00073.91/55713286.551089.7910712920.00103.91/39002195.691285.4810712920.00123.91/32501107.641393.129088960.00154.51/3000由《建筑抗震设计规范》5.5.1可知，钢筋混凝土框架的层间位移角限值为1/550，对比可得计算结果满足要求。6.2.3各楼层地震剪力计算查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）5.2.5得：抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合：，查表5.2.5得剪力系数λ=0.008。则同理：6.3水平地震作用下框架内力计算框架柱端剪力计算公式：框架柱端弯矩计算公式：（1），，，所以修正后：，所以修正后：（2），，，所以修正后：，，，所以修正后：，，所以修正后：，，所以修正后：，，所以修正后：，，所以修正后：，，所以修正后：，，所以修正后：各层边柱柱端弯矩及剪力计算如下表所示：楼层53.9425.8410712922563510.191.2840.36514.5125.2443.9803.2410712922563519.221.2840.41531.1143.8533.91089.7910712922563526.081.2840.46547.3054.4223.91285.4810712922563530.761.2840.559.9859.9814.51393.129088962427737.211.4810.6100.4766.98各层中柱柱端弯矩及剪力计算如下表所示：楼层53.9425.8410712924497617.894.3640.4531.4038.3743.9803.2410712924497633.724.3640.565.7565.7533.91089.7910712924497645.754.3640.589.2189.2123.91285.4810712924497653.974.3640.5105.24105.2414.51393.129088963357951.475.0370.55127.39104.23；;，;梁端弯矩、剪力及柱轴力按以下公式计算楼层边柱N中柱N525.2411.287.25.0727.0927.09318.065.0712.99458.3628.577.212.0768.5868.58345.7217.1446.01385.5345.577.218.21109.39109.39372.9335.35100.732107.2857.197.222.84137.26137.26391.5158.19169.401126.9661.617.226.19147.86147.86398.5784.38241.78水平地震作用下框架剪力、轴力及弯矩图分别如下图2-19、2-20、2-21所示：第七章内力组合7.1框架梁、柱内力组合7.1.1梁柱控制面内力标准值表7.1-1恒载作用下CE跨梁端弯矩及跨中弯矩调幅楼层均布荷载跨度/m调幅前调幅后522.987.2-74.1491.166.2904-63.01977.43578.6834418.567.2-77.1778.9742.1988-65.594567.124553.9093318.567.2-73.5277.9544.5338-62.49266.257555.89405218.567.2-73.7278.0344.3938-62.66266.325555.77505118.567.2-69.1175.6747.8788-58.743564.319558.7373表7.1-2恒载作用下EF跨梁端弯矩及跨中弯矩调幅楼层均布荷载跨度/m调幅前调幅后55.13-36.936.9-31.1625-31.36531.365-25.627545.13-16.2916.29-10.5525-13.846513.8465-8.10935.13-18.2318.23-12.4925-15.495515.4955-9.75825.13-18.1318.13-12.3925-15.410515.4105-9.67315.13-21.721.7-15.9625-18.44518.445-12.7075表7.1-3活载作用下CE跨梁端弯矩及跨中弯矩调幅楼层均布荷载跨度/m调幅前调幅后52.27.2-8.819.175.266-7.48857.79456.614549.187.2-32.8434.8825.6264-27.91429.64830.705439.187.2-33.8835.5524.7714-28.79830.217529.9786529.187.2-33.9736.8124.0964-28.874531.288529.404919.187.2-31.8634.4526.3314-27.08129.282531.30465表7.1-4活载作用下EF跨梁端弯矩及跨中弯矩调幅楼层均布荷载跨度/m调幅前调幅后503-1.641.64-1.64-1.3941.394-1.394403-7.77.7-7.7-6.5456.545-6.545303-6.896.89-6.89-5.85655.8565-5.8565203-6.846.84-6.84-5.8145.814-5.814103-8.568.56-8.56-7.2767.276-7.2767.1.2内力组合表7.1-5柱底标准内力组合柱底标准内力组合层次柱截面内力荷载种类内力组合|M|max及相应的NNmin及相应的MVmax恒荷载①活荷载②①+②1边柱柱顶M(kN.m)2511.5436.5436.5436.5412.18N(kN)1394.48361.441755.921755.921755.92柱底M(kN.m)12.55.7718.2718.2718.27N(kN)1434.98361.441796.421796.421796.42中柱柱顶M(kN.m)-19.92-9.54-29.46-29.46-29.46-9.82N(kN)1322.31291.041613.351613.351613.35柱底M(kN.m)-9.96-4.77-14.73-14.73-14.73N(kN)1362.81291.041653.851653.851653.85第八章梁柱的设计以第一层框架梁为例8.1梁正截面受弯承载力计算梁混凝土选用混凝土，所以；钢筋选用级钢筋，所以；箍筋选用级钢筋，。选择梁支座及跨中最不利内力组合为：CE跨：支座处：跨中：EF跨：支座处：跨中：翼缘宽度的选取：①按跨度考虑：②按梁间距考虑③按翼缘厚度考虑8.1.1边跨跨中对边跨跨中有属于第一类T形截面，由于地震作用的影响，查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表5.4.2可得梁受弯时抗震承载力调整系数，相对受压区高度：。最小配筋率要求：跨中：支座：实配钢筋为：4C14（615）8.1.2边跨支座对于边跨支座处：属于第一类T形截面。①梁左：最小配筋面积为：实配钢筋为：4C16（804）②梁右：实配钢筋为：4C16（804）8.1.3中跨跨中对跨跨中：属于第一类T形截面。最小配筋面积为：实配钢筋为：4C14（615）8.1.4中跨支座对跨支座处梁左：最小配筋面积为：实配钢筋为：4C16（804）8.2梁斜截面受剪承载力计算根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）6.2.4，“强剪弱弯”的原则，需要对框架梁剪力进行调整，调整结果如下表2-15：跨CE6.622.8290.37254.6617.76135.7775.44177.95EF2.45.17.34164.95-164.95208.54-219.49219.49表中：8.2.1框架梁受剪截面的验算查《建筑抗震设计规范》承载力抗震调整系数。（1）梁跨比：,满足要求。（2）梁跨比：，满足要求。8.2.2配筋计算查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表6.3.3可知，框架梁端箍筋最大间距的计算如下：跨：跨：箍筋加密区长度：跨：跨：取，箍筋直径选用加密区箍筋配置为B8@100验算：满足要求。非加密区箍筋间距：中跨梁：取边跨梁：取非加密区箍筋配置为：B8@200。第九章柱截面设计以第一层框架柱为例。9.1柱正截面承载力计算框架柱截面尺寸应满足剪跨比及轴压比的要求，剪跨比大于2，该框架结构抗震等级为三级，轴压比限制为0.85。混凝土，；级钢筋，；箍筋选用级钢筋，。选取两组组合中选取两组内力进行计算(2)根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第6.2.2条中“强柱弱梁”，按下列公式增大柱端的弯矩设计值。查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）6.2.3，可得三级抗震框架。（1）（2）9.1.1抗震组合最不利内力,所以不需考虑偏心距调节系数回径：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中表6.2.20-2的规定，框架结构各层柱的计算长度：现浇楼盖中，，其余各层柱。长细比：轴压比：,所以不考虑挠曲变形的影响，取判断偏压类型：为小偏心受压，故按构造配筋最小配筋率计算实配钢筋为：4C18（）9.1.2非抗震组合最不利内力,所以不需考虑偏心距调节系数回转半径：长细比：轴压比：,所以不考虑挠曲变形的影响，取判断偏压类型：为小偏心受压，故按构造配筋最小配筋率计算实配钢筋为：4C18（）9.2柱斜截面受剪承载力计算根据“强剪弱弯”原则，对柱端剪力进行调整，计算结果如下：剪跨比：，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表5.4.2得。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）11.4.7知，斜截面受剪承载力应符合下列规定：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）第11.4.12-2条知，柱端箍筋加密区的箍筋最大间距为，取非加密区，箍筋最小直径加密区实配箍筋：B8@100非加密区实配箍筋：B8@200验算体积配筋率轴压比μ=0.40，查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表6.3.9可得，三级抗震时柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值，混凝土强度为，低于,按计算。第十章板的设计10.1楼板内力分析及配筋计算本设计建筑楼盖形式采用整体式钢筋混凝土楼盖，可将该区板块分为A、B两种板块，楼盖梁板的布局如下所示：10.1.1A区板（双向板）恒荷载设计值：活荷载设计值：A区板为四边固定，则单位板宽跨中弯矩：考虑双向弯曲对板带两个方向弯矩值的相互影响，（）单位板宽支座弯矩：板钢筋选用C8，保护层厚度取20mm。方向：方向：支座处：A区板，内力臂系数γs近似取γs=0.95，所以，板钢筋选用HRB400，所以fy=360N/mm2，位置实配钢筋跨中lx方向967.75236.05214.8C8@170296ly方向883.09102.67214.8C8@170296支座A-A支座（lx方向）96-12.55382.25214.8C8@110457A-B支座（ly方向）96-8.95272.60214.8C8@17029610.1.2B区板（单向板），按单向板计算；①可变荷载效应控制的组合：②内力计算取1m宽板带作为计算单元，跨度l0=3000mm。B区板两端嵌固：支座两端不是完全嵌固：板钢筋选用直径为的钢筋板的有效高度为：B区板的配筋计算如下表2-4所示：（)9.350.071282214.8C8@150335-6.680.051199214.8C8@170296第十一章基础设计11.1基础工程概况该教学楼基础设计采用阶梯形基础，每层台阶的高度为，选用强度等级的混凝土，保护层厚度取；垫层厚度，垫层混凝土强度等级选为；钢筋选用级钢筋，室内外高差为。该教学楼设计需设计独立基础与联合基础两种基础，基础上方设地圈梁。11.2柱下独立基础设计11.2.1基础尺寸的确定初步确定基础埋深3.0m，基底以下土的平均重度基底以上土的平均重度查《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）表5.2.4可得，基础宽度地基承载力修正系数，埋置深度地基承载力修正系数。为基础底面宽度，此时先对不进行修正。地圈梁尺寸定位：梁自重：墙自重：合计：内力标准组合如下表所示：楼层柱截面内力恒载活载内力组合1边柱柱顶M2511.5436.54N1394.48361.441755.92柱底M12.55.7718.27N1434.98361.441796.42按轴心受压基础估算底面面积：，适当放大10%-40%，则：，取，由于,所以需重新修正地基承载力特征值。11.2.2地基承载力验算偏心距：故满足要求。11.2.3基础抗冲切验算①柱和基础相连的截面处，满足要求。②第一变阶截面处，满足要求。11.2.4配筋计算选用级钢筋（）Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）Ⅱ-Ⅱ截面（第一变阶处截面）则按配筋。选用C12@150的钢筋，即（22C12，）11.3联合基础设计E、F柱尺寸为，轴线间距离为，独立基础的尺寸太大，所以此处需要设置联合基础。11.3.1联合基础尺寸基础埋深为3.0m，土的性质及常用数据同独立基础的设计中一致。基础横梁尺寸为。基础横梁自重：基础纵梁自重：墙自重：合计：内力标准组合：则:基底面积的确定：，适当放大10%-40%，则：则取，，，所以需重新验算地基承载力特征值。基础边缘最大和最小净反力：故地基承载力满足要求。11.3.2基础抗冲切验算及配筋Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）,,，取冲切力：抗冲切力：满足要求。Ⅱ-Ⅱ截面（第一变阶处），取冲切力：抗冲切力：满足要求。所以长边方向按配筋。实际选用C14@300的钢筋，即（11C14，）同理，Ⅲ-Ⅲ截面（柱边）为短边方向的配筋控制截面。实际选用C14@250的钢筋，即（25C14，）第十二章楼梯设计12.1楼梯概况该教学楼设计采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，踏步尺寸为,混凝土强度等级为，板、梁钢筋均采用级钢筋。查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表5.1.1得楼的均布活荷载标准值为。以标准层楼梯为例进行计算，楼梯平面布置如下图3-28所示：12.2梯段板设计12.2.1梯段板尺寸计算（取板宽计算）梯段板倾角：，取。12.2.2荷载计算和内力计算恒荷载标准值踏步及斜板自重：踏步面层：厚踏步水泥砂浆找平层：厚水泥砂浆板底抹灰：合计：活荷载标准值荷载效应组合恒荷载设计值为：活荷载设计值为：12.2.3内力计算考虑梯段斜板与平台梁、板的整体性，斜板跨中截面最大正弯矩设计值近似取：12.2.4配筋计算板的有效高度选配钢筋C8@80，每级踏步下配一根C8的分布筋。，满足抗剪要求，支座配筋C8@160。12.3平台板设计12.3.1平台板尺寸平台板为四边支承的板，长宽比为，按照双向板进行计算，平台梁的截面尺寸为12.3.2荷载计算,,恒荷载标准值地砖面层：厚水泥砂浆找平层：平台板自重：