20m空心板计算书

./一、空心板纵向静力计算结果〔不增加分隔带1.1计算模型纵向静力计算采用平面杆系理论,以主梁轴线为基准划分结构离散图。根据荷载组合要求的容进行力、应力计算,验算结构在施工阶段、运营阶段力、应力及整体刚度是否符合规要求。全桥共划分43个节点,42个单元,2个永久支撑元。结构离散图见下图。结构离散图1.2正常使用极限状态承载能力验算1、正截面抗弯承载能力验算正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下,弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。由上图所示结果可知,空心板各截面的抗弯承载力均满足规要求。1.3正常使用极限状态抗裂性验算1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行,按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》〔JTGD62-2004第6.3.1条关于全对于预应力混凝土A类构件,正截面混凝土拉应力应符合以下要求：作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用长期效应组合下σlt－σpc≤0作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现0.8MPa的拉应力,因此,短期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规要求。由以上计算的应力结果包络图可知：空心板各截面均未出现拉应力,因此,长期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规要求。1.4持久状况主梁应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》〔JTGD62-2004第条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下各组合主梁正截面压应力图由以上计算结果可知：持久状况下,混凝土主梁上缘的最大压应力为14.6MPa,下缘的最大压应力为6.6MPa,均小于16.2MPa,满足相关规要求。二、空心板纵向静力计算结果〔增加4m绿化带2.1计算模型纵向静力计算采用平面杆系理论,以主梁轴线为基准划分结构离散图。总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段,根据荷载组合要求的容进行力、应力计算,验算结构在施工阶段、运营阶段力、应力及整体刚度是否符合规要求。边界条件的处理：桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理全桥共划分43个节点,42个单元,2个永久支撑元。结构离散图见下图。结构离散图绿化带采用30cm厚钢筋混凝土板,上面填60cm后填土。2.2正常使用极限状态承载能力验算1、正截面抗弯承载能力验算正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下,弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。由上图所示结果可知,空心板截面的抗弯承载力不满足规要求。2.3正常使用极限状态抗裂性验算1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行,按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》〔JTGD62-2004第6.3.1条关于全对于预应力混凝土A类构件,正截面混凝土拉应力应符合以下要求：作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用长期效应组合下σlt－σpc≤0作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现8.7MPa的拉应力,因此,短期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规要求。由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现7.5MPa的拉应力,因此,长期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规要求。2.4持久状况主梁应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》〔JTGD62-2004第条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下各组合主梁正截面压应力图由以上计算结果可知：持久状况下,混凝土主梁上缘的最大压应力为23.6MPa,下缘的最大压应力为5.6MPa,不满足相关规要求。三、空心板纵向静力计算结果〔增加2m绿化带3.1计算模型纵向静力计算采用平面杆系理论,以主梁轴线为基准划分结构离散图。总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段,根据荷载组合要求的容进行力、应力计算,验算结构在施工阶段、运营阶段力、应力及整体刚度是否符合规要求。边界条件的处理：桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理全桥共划分43个节点,42个单元,2个永久支撑元。结构离散图见下图。结构离散图绿化带采用20cm厚钢筋混凝土板,上面填60cm3.2正常使用极限状态承载能力验算1、正截面抗弯承载能力验算正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下,弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。由上图所示结果可知,空心板截面的抗弯承载力不满足规要求。3.3正常使用极限状态抗裂性验算1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行,按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》〔JTGD62-2004第6.3.1条关于全对于预应力混凝土A类构件,正截面混凝土拉应力应符合以下要求：作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用长期效应组合下σlt－σpc≤0作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现4.5MPa的拉应力,因此,短期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规要求。由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现3.2MPa的拉应力,因此,长期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规要求。3.4持久状况主梁应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》〔JTGD62-2004第条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下各组合主梁正截面压应力图由以上计算结果可知：持久状况下,混凝土主梁上缘的最大压应力为19.4MPa,下缘的最大压应力为5.7MPa,不满足相关规要求。四、空心板纵向静力计算结果〔增加1m绿化带4.1计算模型纵向静力计算采用平面杆系理论,以主梁轴线为基准划分结构离散图。总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段,根据荷载组合要求的容进行力、应力计算,验算结构在施工阶段、运营阶段力、应力及整体刚度是否符合规要求。边界条件的处理：桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理全桥共划分43个节点,42个单元,2个永久支撑元。结构离散图见下图。结构离散图绿化带采用10cm厚钢筋混凝土板,上面填60cm4.2正常使用极限状态承载能力验算1、正截面抗弯承载能力验算正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下,弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。由上图所示结果可知,空心板截面的抗弯承载力不满足规要求。4.3正常使用极限状态抗裂性验算1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行,按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》〔JTGD62-2004第6.3.1条关于全对于预应力混凝土A类构件,正截面混凝土拉应力应符合以下要求：作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7ftk＝1.855Mpa作用长期效应组合下σlt－σpc≤0作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现2.7MPa的拉应力,因此,短期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规要求。由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现1.5MPa的拉应力,因此,长期效应组合作用下,混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规要求。4.