中建钢结构连廊施工方案

8-目录TOC\o"1-2"\h\z\u1.编制依据及说明 -2、提升反力结果提升反力分布表CS1:提升反力FZ标准值（单位：kN）小结根据上述各工况计算结果，提升阶段统计如下表所示：被提升结构计算结果统计表序号统计项值备注1最大应力比0.642最大竖向变形16mm3最大水平变形12mm4最大提升反力2596kN根据统计表可知，结构在提升施工过程中，最大应力比为0.64，满足规范要求。结构最大变形为16mm（悬挑次结构位置），其距离提升点的悬挑长度约为5340mm，变形为其悬臂的1/334，满足规范1/200的要求。被提升结构加固杆件的分析荷载与组合1、荷载标准值【1】恒荷载DL：DL为结构自重。2、荷载组合【1】标准荷载组合：1.0DL；【2】基本荷载组合：1.5DL。计算工况根据施工方案、荷载和边界条件，选取提升阶段关键的施工过程作为计算工况，其计算工况和对应的计算模型详情如下：CS1工况CS1:结构提升工况图各工况计算结果1、位移分布结果位移分布表CS1:DZ分布图（Max：8mm）CS1:DX分布图（Max：2mm）CS1:DY分布图（Max：6mm）2、应力验算结果应力比分布表CS1:被提升结构应力比分布图(Max:0.74)其永久结构应力比分布图(Max:0.35)其水平加固杆应力比分布图桁架加固杆应力比分布图说明：提升加固杆与原结构采用焊接连接，焊缝均采用熔透焊缝，焊缝等级一级，以满足提升要求。加固杆详细计算书1、HW400x400x13x212、HW250x250x9x143、B650x450x19x364、H800x400x20x30支承结构（提升平台）有限元仿真分析结构模型根据设计图几何尺寸和截面尺寸，建立的结构模型如下图所示：提升平台一提升平台二、三提升平台四提升平台五荷载与组合1、荷载标准值【1】恒荷载DL：支承结构自重，由程序自行考虑。【2】提升荷载LL：根据提升工况，选取的对应支承结构的最大荷载。提升平台一对应最大荷载1100kN；提升平台二、三、四对应最大荷载2000kN；提升平台五最大提升荷载2525kN。【3】风荷载W：根据工程经验，常规镂空结构的风荷载可保守取名义风荷载（提升反力的5%）进行验算，本计算中采用名义风荷载进行设计复核。2、荷载组合荷载工况组合表序号荷载工况11.0（DL+LL）21.0（DL+LL+W）31.3DL+1.5LL+1.0W计算结果1、应力比分布结果支承结构应力比分布图(Max:0.64)附近主体结构应力比分布图(Max:0.61)提升时，支承结构最大应力比为0.64<1.0，满足规范要求。2、变形分布图提升平台一DZ分布图（单位：mm）提升平台二、三DZ分布图（单位：mm）提升平台四DZ分布图（单位：mm）提升平台五DZ分布图（单位：mm）结构提升时，支承结构(提升平台四)最大竖向变形为10mm，满足提升安全要求。稳定性分析结构前三阶失稳模态各阶失稳模态对应的安全系数如下表：提升时，提升平台四面外支撑最先失稳，其最小失稳安全系数为19.3，稳定性良好，满足安全要求。小结综上，提升时支承结构最大应力比为0.64，最大竖向变形为10mm，满足要求。标准吊具有限元分析180t下吊具（荷载标准值144t）180t下吊具详图下吊具分析采用ANSYS有限元程序仿真分析,基本荷载组合：1.5LL；LL为提升反力标准值。计算载荷：计算模型应力分布云图应力分布云图(>295Mpa)变形分布云图经计算，180t下吊具节点最大应力为329MPa（开孔位置），其节点大部分应力在295MPa以下，最大变形为0.60mm。整个计算模型符合设计要求。285t下吊具（荷载标准值228t）285t下吊具详图下吊具分析采用ANSYS有限元程序仿真分析,基本荷载组合：1.5LL；LL为提升反力标准值。计算载荷：计算模型应力分布云图应力分布云图(>295Mpa)变形分布云图经计算，285t下吊具节点最大应力为380MPa（开孔位置），其节点大部分应力在295MPa以下，最大变形为0.70mm。整个计算模型符合设计要求。405t下吊具（荷载标准值324t）405t下吊具详图下吊具分析采用ANSYS有限元程序仿真分析,基本荷载组合：1.5LL；LL为提升反力标准值。计算载荷：根据上述计算可知，吊具满足规范要求。计算模型应力分布云图应力分布云图(>295Mpa)变形分布云图经计算，405t下吊具节点最大应力为387MPa（开孔位置），其节点大部分应力在295MPa以下，最大变形为0.84mm。整个计算模型符合设计要求。U型开孔计算（荷载标准值228t）U型开孔分析采用ANSYS有限元程序仿真分析,基本荷载组合：1.5LL；LL为提升反力标准值。计算载荷：计算模型应力分布云图应力分布云图(>295Mpa)变形分布云图经计算，U型开孔节点最大应力为376MPa（斜撑角点位置），其节点大部分应力在295MPa以下，最大变形为2.10mm。整个计算模型符合设计要求。提升过程对主体影响验算A座主梁应力满足要求。图中显红为次梁的翼缘宽厚比超限，强度满足要求。B座支撑施工桁架的主体结构受力结果吊装以活荷载作用在塔楼上，整体塔楼在活荷载作用下的变形不大，可见连体在吊装过程，变形很小。A座结构吊点变形值A座结构吊点变形值拼装过程支撑平台验算计算条件计算目的本次计算模拟连廊地上拼装阶段、对拼装平台的受力分析等。计算软件本次计算采用MIDAS/gen2021V2.1。模型建立整体模型如下图所示。整体计算模型胎架整体模型构件设置拼装平台立杆采用B400×20；其余杆件采用H700×400×18×25；钢材材料采用Q355B。支座设置连廊与拼装平台刚性连接；拼装平台竖杆底部与地面铰接。荷载设置施工过程中只考虑连廊对拼装平台的重力作用，自重系数取1.05。荷载分项系数计算采用1.0恒载，荷载情况单一，可采用标准值进行分析。计算结果1、支座约束连廊与胎架设置约束水平位移及竖向位移的连接，连廊支座约束图如下图所示；连廊支座约束图胎架19号与25号立杆底部约束水平位移，其余立杆底部及钢梁与主体结构连接部分约束水平位移和竖向位移，支座编号图如下图所示。支座编号图2、计算控制指标1）承载能力极限状态设计目标钢构件最大设计应力小于0.85fy（fy：钢材强度设计值）2）正常使用极限状态计算设计目标连廊最大挠度≤1/400L（L连廊跨度）3、承载力极限状况构件强度稳定计算结果1.0恒载作用下施工完成时整体应力图（单位：Mpa）应力图2）1.0恒载作用下施工完成时连廊应力比图应力图结论：胎架最大应力为167.85Mpa<0.85×215=182.75Mpa，最大应力比为0.37<1。综上：胎架承载力极限状态下构件应力比均<0.85fy,满足规范规程要求，安全可靠。4、正常使用状况下结构位移计算结果1）1.0恒载作用下整体竖向位移图（单位：mm）位移图结论：最大竖向位移为-9.04mm，挠跨比为1/1412<1/400。综上：胎架正常使用状态下位移情况满足规范规程要求，安全可靠。支座反力计算结果支座反力图吊装索具的验算载荷的确定本工程经深化设计，构件最大重量为18.5吨。设置4个吊耳，考虑四绳吊装，比较典型的构件吊耳设计如下：构件吊耳设计图根据本工程吊装工况的分析，构件最大起重量按照20吨考虑，吊装时取最大允许夹角为60°，计算钢丝绳的最小允许拉力【Fg】=1.16*5=58KN。钢丝绳安全系数的确定作为吊装用钢丝绳，安全系数取6-8，本工程取K=8当采用捆绑吊装时，K=93、钢丝绳的选用工地采购选用6*37+1的钢丝绳，钢丝绳的抗拉强度选1700N/mm2，计算钢丝绳的容许破断拉力Fg。Fg=K【Fg】/a=8*58/0.82=565，选直径D=30mm的钢丝绳，Fg=580.5KN。4、卡环直径的确定本计算按照U型卡的安全荷重进行选用。按照以上计算，钢丝绳最小允许拉力为58KN，查表，销轴直径为46的卡环，使用荷载为73.5KN，满足使用要求。同时，采购是可根据市场马蹄形卡扣的安全荷重进行选用。拼装脚手架平台计算脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架架体高度H(m)2立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广东深圳南山区安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.45风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.555，0.51风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.25，0.23三、计算简图计算简图计算边界条件计算荷载分布四、计算结果杆件的应力比：最大值为0.35杆件的变形：最大挠度为0.46mm。νmax＝0.465mm≤[ν]＝