地下模板支架紧急施工实施方案

郑东新区管理服务中心工程地下室满堂架支设方案一、地下室工程概况：郑州市郑东新区管理服务中心工程位于郑州市郑东新区扩展区E-9地块东部，南邻金水东路，北邻正光路，东邻农业东路，西邻河南省地质博物馆.半地下室1层，地下室1层，地下室总面积35217。2m2。耐火等级一级，地下室防水等级一级。二、梁模板本工程主梁500×1300mm、400×800、1000×800mm，次梁300×600mm、400×900mm；梁模安装顺序:复核轴线、底标高位置—→支梁底模（按规范规定起拱）-→绑扎钢筋—→支梁侧模-→复核梁模尺寸及位置—→与相邻梁板连接固定。本工程梁模采用15mm木夹板，梁支撑用扣件式钢管脚手架.当梁净高小于、等于700mm时，梁侧模可不用对拉螺栓,仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于700mm时，梁侧模要增加对拉螺栓固定,对拉螺栓沿梁高每400~500mm设一道，纵向间距每600mm设置一道；梁底木方顺梁方向立方，间距<200;钢管支撑沿梁纵向间距次梁为900mm，主梁间距为600mm，梁底加设2跟承重立杆，沿梁宽间距600mm，钢管水平杆每1.4～1.6m一道，扫地杆必须设置。跨度大于等于4m的梁均按1%0起拱，板随梁一起起拱。梁模板验算以500＊1500mm,支撑高度为8。7-4。5—0。18=4.02m与地下室柱、梁的拉接：模板支撑系统用Φ48x3。5的钢管与其相拉接，见图4.2.2参数信息2.2。1模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）：0.50;梁截面高度D(m）:1.50混凝土板厚度（mm)：0。18；立杆纵距（沿梁跨度方向间距)La（m):0。60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。10；脚手架步距(m）:1。50;梁支撑架搭设高度H(m）：4。02；梁两侧立柱间距(m):0.60;承重架支设：多根承重立杆,木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：2；立杆横向间距或排距Lb(m）：0.90;采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80;2。2。2荷载参数模板自重（kN/m2)：0。35；钢筋自重（kN/m3）:1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：18。0；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）:2。0三、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=600.00×15。00×15。00/6=2.25×104mm3；I=600。00×15.00×15.00×15。00/12=1.69×105mm4；3.3。1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中，σ—-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M-—计算的最大弯矩（kN。m）；l--计算跨度（梁底支撑间距）：l=166.67mm；q—-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1。2×（24。00+1。50）×0。60×1。50×0.90=24。79kN/m；模板结构自重荷载：q2：1。2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.4×2。00×0。60×0。90=1.51kN/m；q=q1+q2+q3=24。79+0.23+1.51=26.52kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×26。525×0.1672=0.074kN。m；σ=0.074×106/2.25×104=3。275N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.275N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13。000N/mm2,满足要求!3。3。2挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下:其中，q-—作用在模板上的压力线荷载：q=((24。0+1。50)×1.500+0。35）×0。60=23。16N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=166.67mm；E—-面板的弹性模量:E=9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=166。67/250=0。667mm；面板的最大挠度计算值:ω=0。677×23.160×166.74/(100×9500。0×1。69×105）=0.075mm;面板的最大挠度计算值：ω=0。075mm小于面板的最大允许挠度值：[ω］=166。7/250=0.667mm，满足要求!3.3.3梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）:q1=(24.000+1.500）×1.500×0.600=22.950kN/m；(2）模板的自重线荷载（kN/m):q2=0.350×0。600×（2×1.500+0.500)/0。500=1.470kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到,活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.500×0。600=1。350kN;2.方木的支撑力验算均布荷载q=1。2×22。950+1。2×1。470=29。304kN/m；集中荷载P=1。4×1。350=1.890kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为:N1=1.805kN；N2=6。316kN；N3=6。598kN；N4=1.805kN;方木按照三跨连续梁计算.本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=10.000×5.000×5.000/6=41.67cm3；I=10。000×5。000×5.000×5。000/12=104。17cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=6。598/0。600=10.997kN/m；最大弯距M=0。1ql2=0。1×10。997×0。600×0.600=0。396kN.m；最大应力σ=M/W=0。396×106/41666。7=9.502N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13。0N/mm2;方木的最大应力计算值9。502N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力：V=0.6×10.997×0.600=3。959kN；方木抗剪强度设计值［T］=1。700N/mm2；方木的受剪应力计算值1。492N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。700N/mm2，满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值ω=0。677×9。165×600。0004/（100×10000.000×104.167×104)=0.772mm;方木的最大允许挠度[ω]=0。600×1000/250=2.400mm;方木的最大挠度计算值ω=0.772mm小于方木的最大允许挠度［ω]=2.400mm，满足要求3。支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图（kN）支撑钢管变形图（kN。m）支撑钢管弯矩图（kN.m)经过连续梁的计算得到:支座反力RA=RB=1。294kN；最大弯矩Mmax=0.065kN.m；最大挠度计算值Vmax=0。008mm；支撑钢管的最大应力σ=0。065×106/5080。0=12.787N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度［f]=205.0N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值12.787N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205。0N/mm2,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取12。80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1。29kN；R<12。80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N—-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.294kN;脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.129×4.020=0。623kN;N=1.294+0。623=1.917kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89;W—-立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ-—钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2)；［f］——钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205。00N/mm2；lo--计算长度（m);如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1）k1--计算长度附加系数，取值为:1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，u=1。700;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1。500=2。945m；Lo/i=2945。250/15。800=186。000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。207；钢管立杆受压应力计算值；σ=1917.019/(0.207×489。000）=18.939N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=18。939N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f］=205。00N/mm2，满足要求！五、混凝土楼板模板本工程地下室支撑采用扣件式钢管脚手架，纵横间距为1000-1100mm。主龙骨为Φ48x3.5间距1000~1100mm的钢管，次龙骨为50＊100mm间距＠300mm的木方，上部铺设15mm厚木夹板.本工程地下室人防部位6～17轴交G～S轴地下室梁板顶面标高位—3.10，顶板板厚250mm,梁板模板支撑高度为5。35m,属于高架支撑.脚手架纵横间距900mm，步距1500mm；高架支撑验算如下:5。5参数信息:5。5.1脚手架参数横向间距或排距(m）：0.90；纵距（m):0.90；步距（m）：1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0。10；脚手架搭设高度（m）：5.35；采用的钢管（mm）：Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80;板底支撑连接方式：方木支撑；5。5.2荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25。000；楼板浇筑厚度（m）：0。250；施工均布荷载标准值(kN/m2）：1.000;5。5.3木方参数木方弹性模量E(N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400；木方的间隔距离（mm)：250。000；木方的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度（mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元5。5.4模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5。000×10。000×10。000/6=83.33cm3；I=5。000×10.000×10。000×10.000/12=416。67cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算:（1)钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1=25.000×0。250×0。250=1.563kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m)：q2=0.350×0.250=0.088kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：p1=（1.000+2.000）×0.900×0.250=0。675kN；2。方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1。2×(1.563+0.088）=1。980kN/m；集中荷载p=1.4×0.675=0.945kN;最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.945×0.900/4+1.980×0。9002/8=0.413kN。m;最大支座力N=P/2+ql/2=0。945/2+1。980×0。900/2=1。364kN;方木的最大应力值σ=M/w=0.413×106/83.333×103=4。957N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13。0N/mm2；方木的最大应力计算值为4.957N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh〈［T]其中最大剪力:V=0.900×1。980/2+0。945/2=1。364kN；方木受剪应力计算值T=3×1363。500/(2×50。000×100.000)=0。409N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1。400N/mm2；方木受剪应力计算值为0。409N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。400N/mm2，满足要求！4。方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1.563+0.088=1.650kN/m；集中荷载p=0。675kN；方木最大挠度计算值V=5×1。650×900.0004/(384×9500.000×4166666。67)+675.000×900.0003/（48×9500。000×4166666.67）=0.615mm；方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值0.615mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1。980×0。900+0.945=2.727kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m)支撑钢管计算变形图（kN。m）支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=0。893kN.m;最大变形Vmax=1.951mm;最大支座力Qmax=10。821kN；钢管最大应力σ=0.893×106/5080。000=175。828N/mm2；钢管抗压强度设计值［f］=205.000N/mm2;支撑钢管的计算最大应力计算值175.828N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205。000N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm，满足要求！六、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.821kN;R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！七、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×5.350=0。691kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2）模板的自重(kN）：NG2=0。350×0.900×0.900=0.284kN；（3）钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25。000×0。250×0。900×0.900=5.063kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.037kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1。000+2.000）×0.900×0.900=2。430kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1。4NQ=10。646kN;八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中N——--立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.646kN；φ—---轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i————计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58cm;A--—-立杆净截面面积(cm2):A=4。89cm2;W-———立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3):W=5。08cm3；σ—-—---——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；［f]——--钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205.000N/mm2；L0-———计算长度(m）；考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算l0=k1k2（h+2a）k1-—计算长度附加系数按照表1取值1。243；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.005;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1。243×1。005×（1.500+0.100×2）=2.124m；Lo/i=2123。666/15.800=134。000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；钢管立杆的最大应力计算值;σ=10646。022/（0.376×489。000）=57.902N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=57.902N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f］=205。000N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.九、构造要求9.1水平杆的构造水平杆的构造应符合下列要求：9.1。1模板支撑架的水平杆必须纵横向同时设置,并且还必须设置纵横向扫地杆.9。1.2水平杆的接长采用搭接，接头应符合下列规定：水平杆的接头位置应交错布置：两根同向水平杆的的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3。详见图1。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。9.1。3水平杆必须拉通,不允许在无障碍的地方断开。9。2立杆的构造立杆的接长应采用对接连接。9。2.1立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。9。3剪刀撑9。3.1竖向、横向剪刀撑应连续设置。9。3。2梁底立杆沿梁长度方向设置剪刀撑，梁端第一排立杆应设置剪刀撑，中间每隔1排支架立杆设置1道剪刀撑。9。3。3扫地杆上面、梁底水平杆下面各设1道水平向剪刀撑，中间每隔2步设置1道水平向剪刀撑.9。3.4剪刀撑与与其相交的杆件用旋转扣件连接.9.3。5在合适的位置处设置竖向大剪刀撑(从上倒下只交叉一次)，该剪刀撑在纵横方向均设置，以保证整个支撑系统的整体稳定性。9.4施工要求9。4。1构配件要求9。4。1扣件9。4.1。1新扣件必须有产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位的测试报告。9。4.1。2新旧扣件螺栓的拧紧力距达65N。m时，可锻铸铁扣件不得破坏。9。4。2钢管9。4。2。1新钢管应符合下列规定:应有产品质量合格证。应有质量检验报告,钢管材质的检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228)的有关规定，质量应符合现行国家标准中Q235A级钢的规定。钢管表面应平直光滑。不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划道。9.4.2。2新旧钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应