超高架体支模施工方案

第一章工程概况第一节工程简况第二节高支模部位和方案选择第三节方案说明第二章高支模支撑体系设计第一节模板体系及材料选用第二节设计数据第三章施工方法第一节施工顺序第二节高支模体系安装第三节高支模体系拆除第四章质量安全保证措施第一节质量保证措施第二节安全保证措施第五章计算书第一节、计算依据第二节、荷载取值第三节、模板计算第四节、木枋计算第五节、门架计算第六节、扣件式钢管脚手架计算高支模平面布置图103。5标高支模支撑图105.5标高支模支撑图金碧海岸阁楼高支模施工方案第一章工程概况第一节工程简况地下室1层为车库.结构为钢筋砼框架结构体系,抗震设防烈度7级。第二节高支模部位和方案选择一、高支模部位本工程楼顶阁楼模板支撑体系属高支模体系.阁楼的梁板体系呈不规则的形状，其中外围的装饰线梁约为梯形状,下底宽约550mm,上底宽约1000mm，梁高700mm，其余梁为规则梁，型号尺寸有200×300、200×400、200×450、200×500、200×600、200等，梁最大跨度约为5～6m,板厚基本为100~120mm。按截面尺寸最大和荷载最重的具有的屋面板扣件式钢管脚手架支撑体系进行计算。二、方案选择1、高支模采用门式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架支撑体系和木模板体系.2、为防止高支模发生整体或局部失稳，必须严格按照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《扣件式钢管脚手架安全技术规范》安装脚手架。第三节方案说明二、本计算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段分类计算。施工时,应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。三、高支模施工时，除参照本专项方案执行外,还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关第二章高支模支撑体系设计第一节模板体系及材料选用1、模板支撑体系：采用门式钢管脚手架支撑体系、扣件式钢管脚手架支撑体系.Q235，厂家必须为知名生产厂家，产品为全国免检产品.4、楼板及梁模板：18mm厚木胶合夹板.6、水平加固杆、扫地杆：壁厚3。5mmΦ48标准钢管。第二节设计数据一、梁板模板方案：梁底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为纵向900mm，横向为1200-600m间距为300mm，下层间距为1100mm.中空脚手架的搭设根据施工分层的需要，同时兼作为施作为施工操作面和阁楼屋面支顶的基础。三、门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架搭设大样详附图。第三章施工方法第一节施工顺序根据施工层划分，阁楼施工总共分四个阶段：（一)、103。5m标高层施工工层高度架设，同时兼作操作层和外架。设，同时兼作操作层和外架.（三)、107.5m标高层及屋面板主梁施工1、107。5m标高层施工支模高度:107.5m－105。5m－0。6m（梁高)=1.4m,采用支顶形式：一个门式矮架.顶(0。4m＋2.0m＋0。5m）。中空在此层用模板进行封闭,作为阁楼斜屋面梁板支顶的基础。以采用预制模板成块再进行拼装成形进行施工。支顶基础为下层标高约107.5＋0。9＋1。7=110。1m的模板面,斜撑采用钢管和顶托进行斜顶。架设→脚手架的固定、拉接→木枋的架设及调平→梁底板的安装→梁侧板的安装→楼面板的安装→梁、板钢筋的绑扎→混凝土浇捣→淋水养护→拆除高支模板。第二节高支模体系安装一、支模体系基础门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架支承在屋面板或楼板砼上。二、支模安装施工高支模施工关键是脚手架的搭设,其搭设做法如下：1、在搭设脚手架之前,在地面弹出立杆纵横2、脚手架的组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,减少误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。3、支架立杆应协调设置,做到纵横各成一线，以便搭设水平加固杆和交叉支撑.4、驳接钢管应同在一竖向中心线上。5、钢管之间连接的接头应牢固可靠，接头采用标准连接扣件.6、水平加固杆应设于门架立杆内侧。7、梁下立杆需用槽钢或木枋作铺垫.采用木枋时,立杆必须加底座.8、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。三、楼面砼模板安装层木枋支承在下层木枋上,支承木枋采用门式钢管脚手架.支承木枋采用门式钢管脚手架。第三节高支模体系拆除板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后,经监理单位书面批准后，方可拆除。底模时,先应从跨中开始,分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。3、阁楼的施工由于存在连续高支模和支顶的整体稳定构造措施，必须采取由高到低的最终一次性拆除方式。且任何拆除模板支撑体系的施工，必须由主办施工或以上管理人员下达指4、拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。5、拆除时应设置警戒区和警戒标志,安排专人负责警戒.6、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。7、扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等,必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。8、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。9、拆除过程中,严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。第四章质量安全保证措施第一节质量措施1、脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）2、严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等)及严重锈蚀的门式钢管脚手架。3、对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。4、模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整;并做好排水。5、立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证垫板、底座安放位6、扫地杆、水平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。7、严格按设计及规范要求拆除模板。8、模板安装施工完成后，组织安排模板自检。尤其对门架支顶底座、托座部位，要求100%检查。保证每一底座、托座完全传力到位。第二节安全保证措施1、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。铁钉、油渍等安全隐患,防止施工作业人员滑倒情况发生。4、模板支架在使用期间,严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。5、高支模板体系严禁悬挂起重设备。6、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上。7、夜间施工要有足够的照明设施。8、脚手架的防雷接地应符合《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46－88）的规定。9、模板支架及模板施工期间,禁止无关人员进入作业现场.11、内外脚手架体系必须按要求设置连墙杆，并经过有关人员进行质量和安全验收,才能投入使用.第五章计算书第一节计算依据1、《施工结构计算方法与设计手册》（中国建筑工业出版社)4、设计院提供的本工程施工图纸第二节荷载取值一、荷载取值3、施工振捣砼时产生的荷载值:2KN/m2。二、荷载分项系数第三节模板计算本工程高支模板系统均采用18厚木夹模板，取最大的梁来验算，其截面尺寸为550~1000mm×700mm（b×h）。侧模计算略，可采用加强斜顶撑进行加固处理。一、底模荷载计算因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0。9。计算荷载组合简图（第二支座处最大负弯矩、第二支座处最大剪力）计算荷载组合简图(第一跨中处最大挠度）二、底模抗弯强度验算σm=0。9Mmax/Wn=0.9×140000/29700=4.24N/mm2<[fm］=15N/mm2满足要求.三、底模挠度验算I=1/12bh3=1/12×0.55×0.0183=2。67×10-7m4fmax=0。644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI=3。05×10—4m挠度W=fmax/l=3。05×10—4/0.3=1/984<［W］=1/250符合要求。四、底模抗剪验算Qmax=0.606q1l+0。62q2l=（0.606×11.55+0.62×2。7)×0.3=2.6KNτ=1.5Qmax/bh=1。5×2。6×103/(18×300)=0.72N/mm2＜fv=1。5N/mm2符合要求。第四节木枋计算计算未考虑板下木立杆或者板下支顶的卸载作用，计算偏安全。恒载:砼=25×［(0.55＋1。0)×转为线荷载为q=8。03/0。3=26。8KN/m（1）抗弯强度验算Mmax=PbL（2-b/L）/8＝8。03×0。55×1.2×（2-0.55/1。2）/8＝1。02KN•m木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0。083/6＝8.53×104mm3σm＝Mmax/Wn＝1.02×106/8.53×104＝11。96N/mm2〈fm＝13N/mm2满足要求Qmax＝P/2＝4。02KN合要求.2、下层木枋计算（1）抗弯强度验算Mmax=Fa＝4。02×0.3＝1.206KN•m木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝1003/6＝16.67×104mm3σm＝Mmax/Wn＝1。206×106/16。67×104＝7。23N/mm2〈fm＝13N/mm2满足要求Qmax＝F＝4.02KN（一)、荷载计算4、交叉支撑自重:0.04×6=0.24KN恒载小计:15.4+0.9+0.67+0。24+0。28=17。5KN（二）立杆稳定承载力计算N≤Nd,即门架稳定承载力满足要求。第六节扣件式钢管脚手架计算本工程高支模板系统均采用18厚木夹板模板，荷载取阁楼屋面梁板混凝土的投影荷载进行计算，板厚100，梁截面约350mm×350mm，计算含梁近似侧模计算略，可采用加强斜顶撑措施进行加固处理。支撑图详见：中空高支模图。一、底模荷载计算因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9.二、底模抗弯强度验算五跨连续梁支座负弯距最大为：三、底模挠度验算fmax=0。644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI=7。58×10-4m挠度W=fmax/l=7。58×10-4/0。33=1/435<[W]=1/250符合要求。四、底模抗剪验算五、木枋计算模板、木枋=0.5×1×0。33×3=0.5KN(考虑阁楼屋面的模板支顶荷载,按三层模板、木活载和施工产生的荷载：（2＋1.5）×1。0×0.33＝1。16KN转为线荷载为q=4.89/0。33=14。8KN/m2、抗弯强度验算Mmax=PbL（2—b/L）/8＝4.89×1×1。1×(2—1/1.1)/8＝0.61KN•m木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0。083/6＝8.53×104mm3满足要求σm＝Mmax/Wn＝0。61×106/8。53×104＝7。16N/mm2<fm＝13N/mm2满足要求Qmax＝P/2＝2。45KNN/mm2符合要求.（2）、下层木枋计算下层木枋所受的集中力荷载:F＝P＝4。89KNMmax=Fa＝4.89×0.33＝1。61KN•m木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝1003/6＝16.67×104mm3σm＝Mmax/Wn＝1。61×106/16。67×104＝9。68N/mm2〈fm＝13N/mm2满足要求Qmax＝F＝4。89KN（一)、荷载计算（二）立杆稳定承载力计算由于N=15750N(上面已经计算出)N≤Ndk1计算长度附加系数，取值为1。155;u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3；u=1。75=1.155×1.75×1.4=2。83=2。83/1.58=1。79=15750/（1.79×489）=17。99≤［f]=205.00N/m㎡的知识开阔的视野给了我深深的启迪的知识开阔的视野给了我深深的启迪,论文凝聚着他的血汗,他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，感谢这三年来我的朋友以及汽修感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心习，生活和工作的支持和关心.三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独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