蚂蟥梁立交改造工程排水顶管工程工程地质勘察报告

前言1.1任务来源及工程概况目前重庆经济已进入快速的发展阶段，城市建设面貌也日新月异。观音桥片区作为重庆市商贸金融的核心区，承担着市民大量的休闲娱乐需求，同时也作为重庆市的一张名片，向世界展示直辖市建设的成果。目前观音桥核心商圈建设基本已完成，然而周边区域依旧存在大部分老旧城区，与核心商圈的繁荣程度形成极不协调的对比，且商圈交通吸引量大，周边的市政基础设施建设滞后，难以承担现状交通压力。因此，周边旧城改造与基础设施的建设意义非常重大。受业主重庆市城市建设投资（集团）有限公司的委托，我公司承担了蚂蟥梁立交改造工程排水顶管工程的工程地质详细勘察工作。本次蚂蟥梁立交改造，渝澳大道按照城市主干道等级，双向六车道、60km/h的技术标准；建新西路按照城市次干路等级，双向六车道、40km/h的技术标准，将西段由双向4车道拓宽为双向8车道，东段按照规划路径打通至观音桥商圈环道。结合交通需求采用复合型立交的思路，在“涡轮型立交”的基础上附加建新西路直行衔接规划黄观路的连接道。方案只对向东过境交通进行分流，由五里店方向返回的交通，通过兴竹路及周边路网进行组织。本次设计顶管范围如下：建新西路范围，雨水顶管施工管段YA16-YA19，管径d1500，长度101m，埋深9.2-9.8m，YA16-1-YA16，管径d1200，长度18m，埋深9.4m。渝澳大道范围，雨水顶管施工的管段YB2-YB4，管径d1200，长度138m，埋深8-12m，YB4-YB-13，管径1500，长度530m，埋深8-15.8m，YB4-YB4-1，管径d1200，长度65m，埋深11-13m。渝澳大道范围，采用顶管施工的污水管段WB2-WB8，长度270m，管径d1000，埋深5-12m。YA16-YA19段顶管工作井和接收井基坑深度为8.78~9.83m，基坑边坡为土质边坡、岩土混合边坡，边坡安全等级为一级，安全系数为1.35。拟建YA16-YA19段顶管工作井和接收井基坑深度为9.41~9.53m，基坑边坡为土质边坡、岩土混合边坡，边坡安全等级为一级，安全系数为1.35。拟建YB2-YB4段顶顶管工作井和接收井基坑深度为8.09~13.15m，基坑边坡为土质边坡、岩土混合边坡，边坡安全等级为一级，安全系数为1.35。拟建YB4-YB13段顶管工作井和接收井基坑深度为3.30~15.84m，基坑边坡为土质边坡、岩土混合边坡，边坡安全等级为一级，安全系数为1.35。拟建YB2-YB4段顶管工作井和接收井基坑深度为3.30~15.84m，基坑边坡为土质边坡、岩土混合边坡，边坡安全等级为一级，安全系数为1.35。拟建WB2-WB8段顶管工作井和接收井基坑深度为2.26~12.7m，基坑边坡为土质边坡、岩土混合边坡，边坡安全等级为一级，安全系数为1.35。1.2勘察依据及主要技术规范1.2.1勘察依据1）《建设工程勘察合同》；2）《工程地质勘察任务委托书》；3）业主提供的蚂蟥梁立交改造工程方案图；1.2.2技术规范一、主要执行规范①《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014②《给水排水工程顶管技术规程》CECS246:2008③《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013④《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016⑤《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）⑥《公路路基设计规范》JTGD30-2015⑦《公路桥涵地基基础设计规范》JTGD63-2007⑧《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016（参考）⑨《岩土工程勘察规范（GB50021-2001）》（2009年版）其它适用于本工程的技术标准和规范及《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》(2017年版）、《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》、《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（住建部2010年版）。1.3勘察目的与任务本工程管道管径为Φ1200、Φ1500，管道埋深最深处约15.8m，采用顶管施工。本次顶管工程勘察是在原勘察资料基础上，结合顶管工程特性，详细查明沿线的区域地质、水文、地质及工程地质条件，并对线路通过地区的工程地质、水文地质条件进行评价；详细查明控制线路方案的不良地质、特殊地质的性质、特征、范围，并提出对不良地质的治理措施意见，为设计提供地质资料。具体任务是：（1）评价场地稳定性与适宜性；（2）查明管道沿线地基土各土层的分布规律、不良工程地质现象；（3）提供沿线勘探深度范围内地基土各土层的物理力学性质指标；（4）提供管道持力层及设计参数（5）判定场地类别，划分对抗震有利、不利或危险地段；（6）查明场地地下水类型、埋藏条件及其特征，提供地下水对混凝土的腐蚀性评价；（7）提供管道、工作井设计、施工所需要的相关地质参数。1.4以往勘察工作《蚂蟥梁立交改造工程（初步勘察）》（广西华蓝岩土工程有限公司）（2018年5月）重庆市建城施工图审查有限公司审查通过。结论：1、勘察场区位于金鳌寺向斜东翼，岩层呈单斜状产出，岩层产状260°∠12°。无断层发育，岩体较完整。场地内无滑坡、崩塌、泥石流和采空区等不良地质现象。区域稳定性较好，适宜本工程建设。2、桥位区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值取0.05g，设计地震分为第一组。路基段可采用简易设防。道路拟建挡墙、地道等构筑物建议按构筑物的重要性和修复的难以程度按《公路工程抗震设计规范》的有关条款确定。3、勘察区覆第四系土层主要为素填土，素填土在线路区内分布广泛而且厚度变化较大，勘察区北侧多为施工区随意抛填，结构松散。下伏基岩为砂岩和泥岩，岩层产状平缓，分布稳定。弱风化岩石岩体较完整，有利于边坡支护和桥梁建设。4、拟建跨线桥位区第四系土层厚薄不均，下伏强、中风化基岩完整，为较好持力层。5、本项目无对环境影响大的区段、受影响的主要建构筑物对象及影响程度见4.3节、无地下水影响大的区段。5、拟建桥位区岩土参数建议值见3.5节。6、各段详细评价见第6、7、8章。7、场地地下水类型松散岩类孔隙水和基岩（红层）裂隙水，松散岩类孔隙水为上层滞水，在雨季施工时，在地势低洼的填方区类含水丰富。基岩（红层）裂隙水分布于地势低洼，汇水条件好的地段的砂岩裂隙中。地下水和土壤对钢筋混凝土无腐蚀性。8、本次勘察期间，通钻孔水位观测，地下水贫乏，地下水受季节影响，地下水主要由大气降水入渗或附近地下管网破裂后水沿基岩面及粉质粘土面向低洼处运移而造成地下水汇集而成。建议根据施工期间基坑实际涌水量，采取适当的排水措施。建议：（1）施工及设计建议1）、严格按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）及勘察设计要求进行施工。边坡施工建议采用分段跳槽、自上而下、及时支护的逆作法施工，边坡工程宜采用动态设计，信息施工法，并设置相应的变形观测点进行变形监测。2）、道路施工建议编制详细的施工组织设计，合理安排施工顺序，减小建构筑物之间的相互影响。3）、基础施工时，建议做好地表排水截流工作，并做好基坑护壁、排水措施。4）、基础施工时，尽量避免爆破作业。如必要时，建议严格控制药量和安全距离，防止爆破对边坡岩体和周边环境带来不利影响。5）、道路施工时尽量避免对既有建构筑物造成影响。加强对邻近需保护建构筑物（地下管网）的监测和保护工作。建议工程大面积动工前对可能产生破坏的管线进行改线，对可能影响安全运行的管线进行保护。6）、建议加强施工验槽和施工信息收集。（2）对下一步详细勘察的建议本阶段存在问题及对下阶段勘察的要求：1）、下阶段应以最终设计桥梁墩台位置、挡墙位置布置勘探工作，以便准确确定每个墩台的地质情况并提供设计参数。2）、进一步查明拟建桥位区地下水文地质条件，并预测基坑涌水量。3）、加强完善拟建桥位区主干道、匝道及周边环境边坡的勘探工作。4）、加强对邻近需保护建（构）筑物的勘探工作并进一步收集邻近需保护建（构）筑物的竣工资料，为施工图设计提供依据。5）、继续收集相邻建筑资料，详勘加强对相邻建筑影响评价。6）、细化下穿道的工程地质评价。7）、细化顺向边坡评价。《蚂蟥梁立交改造工程（详细勘察）》（广西华蓝岩土工程有限公司）（2018年8月）重庆市建城施工图审查有限公司审查通过。结论：1、勘察场区位于金鳌寺向斜东翼，岩层呈单斜状产出，岩层产状260°∠12°。无断层发育，岩体较完整。场地内无滑坡、崩塌、泥石流和采空区等不良地质现象。区域稳定性较好，适宜本工程建设。2、桥位区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值取0.05g，设计地震分为第一组。路基段可采用简易设防。道路拟建挡墙、地道等构筑物建议按构筑物的重要性和修复的难以程度按《公路工程抗震设计规范》的有关条款确定。3、勘察区覆第四系土层主要为素填土，素填土在线路区内分布广泛而且厚度变化较大，勘察区北侧多为施工区随意抛填，结构松散。下伏基岩为砂岩和泥岩，岩层产状平缓，分布稳定。弱风化岩石岩体较完整，有利于边坡支护和桥梁建设。4、拟建跨线桥位区第四系土层厚薄不均，下伏强、中风化基岩完整，为较好持力层。5、本项目无对环境影响大的区段、受影响的主要建构筑物对象及影响程度见4.3节、无地下水影响大的区段。5、拟建桥位区岩土参数建议值见3.5节。6、各段详细评价见第6、7、8章。7、场地地下水类型松散岩类孔隙水和基岩（红层）裂隙水，松散岩类孔隙水为上层滞水，在雨季施工时，在地势低洼的填方区类含水丰富。基岩（红层）裂隙水分布于地势低洼，汇水条件好的地段的砂岩裂隙中。地下水和土壤对钢筋混凝土无腐蚀性。8、本次勘察期间，通钻孔水位观测，地下水贫乏，地下水受季节影响，地下水主要由大气降水入渗或附近地下管网破裂后水沿基岩面及粉质粘土面向低洼处运移而造成地下水汇集而成。建议根据施工期间基坑实际涌水量，采取适当的排水措施。1.5勘察工作布置的原则及完成的工作量1.5.1勘察等级及勘察阶段、勘察范围判定道路工程勘察应遵照《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）等规范的规定及业主单位提供的《勘察条件及技术要求》进行勘察。按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）3.2节进行工程勘察等级划分。拟建管道管径为Φ1200、Φ1500，工程重要性等级为一级，场地类别为复杂场地，综合确定岩土勘察等级为甲级。表1.4-1工程场地地质环境复杂程度划分表判定因素场地类别复杂场地中等复杂场地简单场地1地形、地貌有两种以上地貌单元，地形坡角大于30°√有两种地貌单元，地形坡角10～30°地貌单元单一，地形坡角小于10º2岩层倾角（°）>35º10～35º√<10º3岩体完整性岩体破碎或极破碎，裂隙发育岩体较破碎，裂隙较发育岩体较完整，裂隙不发育√4岩土特征种类多，不均匀，性质变化大或有特殊性岩土√种类较多，较不均匀，性质变化较大，无特殊性岩土种类少，均匀，性质变化不大，无特殊性岩土5土层厚度（m）>15√8～15<86水文地质条件复杂中等复杂简单√7不良地质现象发育较发育不发育√8破坏地质环境的人类活动边坡高度m土质边坡＞15√8~15＜8岩质边坡＞3015~30＜15√洞顶覆岩厚度与洞跨之比＜11~3＞3√采空区占用地面积比例%＞3015~30＜15√9对相邻建筑影响程度大√中等小场地复杂程度复杂1.5.2勘察工作量布置根据《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-174-2014)12.2.4节，结合拟建场地的工程地质条件和排水管道设计方案布置，沿纵断面方向每间隔20～30m布设1个钻孔，顶管工作井、陡坡及管道拐点处布置横断，每条横断面布设3个钻孔。技术性钻孔不少于总孔数的1/3，技术性钻孔兼作取样孔。技术性钻孔孔深钻入管底中等风化岩层8m，一般孔钻入管底中等风化岩层5m。技术性钻孔兼作取样孔。1.5.3勘察工作完成情况本次勘察共组织100型钻机5台进场，进行钻探施工。自2019年5月18日进场，2019年5月23日出场，完成工作量详见表1.4-4。表1.4-4完成的实物工作量工作内容单位勘察工作量备注工程地质测绘（1:500）km20.12钻孔测量孔70剖面测量横断面km/条3.12/47纵断面km/条1.4/5工程地质钻探m/孔2166.7/70利用钻孔m/孔2095.5/71简易水文观测孔70重型动力触探（N63.5）m/孔声波及剪切波速测试m/孔岩石试验抗压组15分层统计抗拉、抗剪组14分层统计变形组10分层统计1.5.4勘察工作质量评述1）工程测量工程测量：主要工作内容为钻孔定位、实测工程地质剖面及地质点的定位。本次勘察1:500原始地形图及数字光盘由业主方提供。用苏光KTS-440全站仪沿线布测等级导线，采用重庆独立坐标系统，一九五六年黄海高程系。钻探完毕后对所有勘探点进行核对。测量成果精度符合《城市测量规范》（CJJ8-2011）和《工程测量规范》（GB50026-2007）的要求。2）工程地质测绘工程地质测绘以1:1000地形图为底图，进行地层界线测绘及场地裂隙调查。调查测绘采用仪器法及半仪器法定位，用罗盘定向、皮尺量距和实测勘探点进行测绘，工程地质调查测绘范围为拟建场地及拟建场地范围外可能对拟建工程有影响的斜坡地段。通过野外实地踏勘和钻探等方式，调查场地地形地貌、微地貌特征；调查各岩土层的分布及岩性特征；了解土层的形成条件、颜色、成分、结构特征；了解岩石的出露情况、岩石成分、结构、厚度、风化程度及产状等要素以及裂隙发育的规模和特征；调查有无不良地质现象及其形成条件、规模、性质及发展情况；调查地下水的类型及补排关系。本次测绘工作符合相关技术要求，满足拟定的勘察纲要。调查测绘质量满足规范要求，地质界线和地质观测点的测绘精度，在图纸上不应低于3mm。3）工程钻探钻探施工投入XY-100型回转钻机5台，采用单管回转钻进，土层回次进尺控制在1.0m以内，基岩回次进尺控制在2.0m以内。土层回次岩芯采取率为68～95％；基岩强风化层回次岩芯采取率大于63～85％（个别回尺低于65%）。基岩为碎裂结构岩体中风化层回次岩芯采取率介于68～95％，多大于75％，基岩较完整岩体中风化层回次岩芯采取率多大于80％。钻探过程中，回次岩芯按顺序摆放，并及时填写回次标签，由地质人员在现场对揭露的岩芯进行跟踪描述，保证了各岩性层的准确分层。钻探施工过程中钻探质量达到工程钻探技术及地质要求，未出现安全、质量事故。4）岩、土取样测试本次勘察在现场采取岩样共31组，进行室内岩土物理力学试验。本次勘察取样深度、方法及试验项目符合规范要求，所有试样均及时包装密封，送重庆市南方建设工程检测有限公司进行试验。岩石试验操作按现行相关规范要求进行，试验成果可靠。5）水文观测本次勘察进行了钻孔静止水位观测，在最后一个孔完成24小时后统一观测水位，路段钻探深度内未见地下水。观测情况与实际情况吻合，其工作过程及方法均符合要求。6）外业见证情况说明本次外业自2019年5月18日进场，2019年5月22日出场，勘探工作由我公司承担，工程勘察外业见证由建设单位委托重庆市勘测院，见证员刘洋，印章号：YKJZ-2310104-0017，采用旁站式监理，见证单位对我公司外业作业资质、人员的身份和资格、勘探点、钻探、原始记录等外业进行检查、核实，并出具了勘察外业见证报告，外业成果真实可靠。7）原位测试在勘察范围内，利用了蚂蝗梁立交改造工程初勘和详勘的12个钻孔进行了动力触探原位试验，实验操作规范。8）封孔情况钻孔采用原土回填，并分层夯实，回填土的密实度不宜小于天然土层。室内资料严格按现行规范进行综合分析整理、编制报告。勘察测量系统采用重庆独立坐标、1956黄海高程系。文字编写软件采用Microsoft-office-word-2013，制图软件采用：理正工程地质勘察CAD8.5和AUTOCAD2009中文版。本次勘察达到详勘精度，经有资质的审查单位审查后可供施工图设计使用。2场地工程地质条件2.1地理位置及交通概况蚂蟥梁立交位于江北区观音桥商圈西侧，鸿恩寺公园东南侧，是建新西路与渝澳大道相交形成的立交节点，总体上本工程道路交通便利。（见图2-1）。图2-1蚂蟥梁立交改造工程区位图2.2气象水文勘察区地处北半球亚热带内陆的四川盆地东部，地处川东平行岭谷中，属东南亚季风环流控制范围，具备亚热带湿润季风气候特性，复杂多样的地貌类型，使其具有较明显的气候垂直带谱结构。区内气候特点是：气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。多年平均气温17.60C，极端最高气温41.70C，极端最低气温-1.80C，年总积温5390℃，最热为每年7月中旬至8月中旬，最冷为每年12月下旬至次年1月中旬。全年平均降水量1067.8毫米，其中2～4月春季平均降水217.5毫米，5～7月夏季454.5毫米，8～10月秋季358.9毫米，11～1月冬季86.9毫米，降水量最多集中在夏季，占全年降水量的43%，冬季降水量最少，只占全年降水量的8%。年平均无霜期为335天，霜冻一般出现在每年小雪至次年立春前后，（即12～1月）轻者地面草丛上白霜，重者水田起薄冰，多发生于每次寒潮过后的晴天。整年多云雾，全年日照时间不超过1276小时，全年日照平均率为25%，8月日照时间最多为平均223小时，10月平均日照时间20小时。春天为纯东南风，风力一般1～2级，夏季多东南风和西北风，风向不稳定，往往夹着雷暴，风力为阵性大风，最大可达8级，伏天午时多南风，一般1级微风，秋冬季节为西北风，风向较稳定，最大5级。冬春季节多为高积云和层积云，云积稳定，终日笼罩，不见天日。夏季多为积雨云和雷雨云，云层变化大，分布不均，积散较快。秋天多为云朵，移动缓慢，显得秋高气爽。场地周边未见地表水体，降水由排水管网排入嘉陵江。2.3地形地貌勘察区属城市建设区，勘察区受人类工程活动影响较大，建设用地地形起伏较大，大致呈西高东低之势，区内最高点位于场地西侧，高程为289.20m，最低点位于场地东侧，高程为255.81m，相对高差33.39m。地形坡角一般为5～55°，陡坡地段已建挡墙，坡角达90°。现对本工程拟建道路、立交地形、地貌分述如下：属建新西路改造工程，勘察区受人类工程活动影响较大，建设用地为地形起伏不大，大致呈西南高东北低之势，最高点位于场地西南侧，高程为279.98m，最低点位于场地东侧，高程为268.60m，相对高差11.38m。地形坡角一般为5～35°，局部为已建挡墙，坡角达90°。2.4地质构造拟建管道位于川东南孤形地带，华蓥山帚状褶皱束东南部。构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动，拟勘察区位于金鳌寺向斜东翼，沿线未发现断层通过。岩层产状为倾向249～274°、倾角9～12°，优势产状为260°∠12°，层面平直、分离，泥夹岩屑填充，无胶结，岩层结合程度很差，为软弱结构面。据野外调查，地表地层层序正常，无地层缺失和重复现象，未见断层破碎带出露；钻探深度范围内基岩地层层序正常，岩芯中所见岩层倾角与区域地层产状基本协调一致，无突变现象。岩心采取率一般较高，无断层破碎带显示，总之，无论地表和钻探深度控制范围内，均无断层破碎带显示。经地质调查，场区基岩中风化岩体中主要发育两组裂隙，其特征如下：J1：倾向41～58°，倾角67°～80°，优势产状为50°∠80°，裂隙面平直、闭合，未见填充，结合差，可见延伸长1～3m，裂隙间距0.6～1.5m，为硬性结构面。J2：倾向149～168°，倾角52°～58°，优势产状为160°∠58°，裂隙面较平直、闭合，未见充填，结合差，延伸长约1～2m，裂隙间距1.0～1.5m，为硬性结构面。2.5地层岩性管道沿线内分布地层为第四系素填土（Q4ml）及粉质粘土（Q4el+dl），基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩组成，现由新到老分述如下。=1\*GB3①第四系全新统素填土(Q4ml)素填土：杂色，局部表层为厚约0.3～0.5m的素砼，下部为少量的粉质粘土夹砂、泥岩碎块石，稍湿，结构稍密。碎块石含量约20～40%，块径2～100cm。堆填时间超过10年，在沿线广泛分布，层厚0～53.9m（ZC85）。主要为修建现状道路及建筑平场形成。②第四系全新统残坡积层(Q4el+dl)粉质粘土：褐红色、褐黄色，多为硬～可塑状，局部含有砂岩、泥岩碎块石等，含量不均，一般在5～10%之间。稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。据调查，仅局部有分布，层厚一般0～6.5m（ZK111）。③侏罗系中统沙溪庙组（J2s）场地地层岩性主要为泥岩、砂岩。泥岩(J2s-Ms)：紫红色，主要由粘土矿物等组成，局部砂质含量较高。泥质结构，薄~中厚层状构造，强风化带岩石破碎，裂隙较发育，岩芯多呈碎屑、碎块状，质软。中等风化带岩体较完整，岩芯呈短～长柱状，节长为12~52cm，强度较高，广泛分布于场地区域。砂岩(J2s-Ss)：褐灰色，主要以石英矿物为主，长石次之，含少量暗色矿物。中细粒结构，中厚层状构造，泥~钙质胶结。强风化带岩石破碎，裂隙较发育，岩芯多呈块状或短柱状，手捏易破碎，质较软。中等风化带岩体较完整，岩芯呈长柱状，节长为20~70cm，强度较高，广泛分布于场地区域。④基岩风化带及基岩顶面特征：1、强风化带：岩芯呈碎块状、饼状，局部岩屑状，少量短柱状，风化裂隙发育，质软，易击碎，手可折断岩芯碎块。基岩强风化带厚约0.10m（ZK138）～3.10m（ZC35）。2、中等风化带：岩质较新鲜，钻探岩芯较完整，多呈柱状~长柱状、局部岩芯短柱状。3、基岩顶面：由于是山麓斜坡及山谷地带，场区内基岩面没有统一倾斜方向，一般基岩面坡角为2～45°之间。基岩面埋深为0m~53.9m（ZC85）。各孔岩土层埋深、厚度及风化带埋深、高程等见钻孔情况一览表。2.6水文地质场地钻孔施工期间降雨量很小，勘察期间未见地下水位。根据区域水文地质资料和收集资料，按照各段不同的地下水赋存条件，沿线地下水主要有二种类型：一是第四系孔隙水，二是基岩裂隙水。A.第四系孔隙水该层地下水主要分布在局部地势较低地段，赋存于赋存于粘土层之上的人工填土层中，表现为上层滞水，大气降水、沟渠和附近居民的生活用水为其主要补给源。水量、水位变化大，且不稳定。第四系孔隙性大，渗透性较好。B.基岩裂隙水裂隙水主要贮存于基岩裂隙中，强风化基岩风化裂隙发育，富水性好，中风化基岩主要为砂、泥岩互层，较完整～完整，泥岩为相对隔水层，砂岩裂隙较发育～不发育，富水性差，总体渗透性较差，含水性较弱。区内排水沟渠、管网较多，其周边一般分布有少量潜水。场地内低洼地段也赋存有少量的地下水，且由于周围汇水面积大，赋存条件好，在雨季水量较大。2）地下水的补给、径流与排泄测区地下水的补给源主要为大气降水补给，自高向地势低洼处排泄，具有排泄路径、周期短的特点。由于场地地处老城区，市政管网完备，生活及工业污水排放有序。大气降雨后沿地面或下渗后径流，部分汇入排水沟渠，市政管网；地下水径流方向主要受地形及裂隙发育程度的控制，大多流向地势低洼地带或沿孔隙、裂隙下渗；地下水的排泄主要为向地势低洼处排泄和渗入沟渠，其次为大气蒸发。现状路面标高大多高于周边地面，以填方、架桥为主，大气降雨多进入边沟等最终汇入市政管网。3）地下水的动态特征区内埋藏较深，季节性变化明显，受降水影响大等特点。区内地下水主要为第四系填土中孔隙水和位于基岩中的风化裂隙水；第四系孔隙水水量受降雨影响明显，水位变化大；而基岩裂隙水水量不丰，没有统一的水力联系，区内基岩的风化裂隙水总体含水量甚微，但不排除局部地段有富水条件，储藏有一定裂隙水。根据区域水文地质资料，重庆地区丰水期一般出现在6、7、8、9月份，枯水期多为1、2、3月份。4）水土腐蚀性评价本次利用蚂蝗梁立交改造工程勘察在钻孔中取水4件，水样试验项目为水质简分析和侵蚀性CO2分析，统计见表2.7。表2.7地下水水质腐蚀性评价表水样编号SO42-(mg/L)Mg2+(mg/L)NH4+(mg/L)OH-(mg/L)PH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mg/L)判定结果SY160.4010.740.000.007.710.00139.87微腐蚀SY254.8111.890.000.007.740.00154.59微腐蚀SY354.8111.320.000.007.790.00154.59微腐蚀SY460.4011.750.000.007.700.00147.23微腐蚀根据现场调查，场地周边和拟建场内无污染的工厂、矿山或污染排放点等污染源，场内土层为未污染土，据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）判定场地环境类型为Ⅲ类，并结合当地经验判定，场地地表水、地下水对混凝土结构有微腐蚀，在A类条件下对混凝土结构有微腐蚀。水和土对建筑材料有微腐蚀性。场地附近范围内无污染源，地基土对混凝土及混凝土中钢筋具有微腐蚀作用。2.7不良地质现象根据重庆市区域地质资料、勘察期间的工程地质测绘、钻探成果等资料，综合表明：勘察区未发现滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面变形、断裂构造和明显的构造破碎带等不良地质作用；未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。3岩土物理力学指标分析评价3.1工程地质分层场地内地层主要有第四系全新统素填土、残坡积粉质粘土，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。素填土主要采用动力触探试验进行判断，粉质粘土仅局部分布，参考地区经验值取值。取岩样送室内试验，样品的采集、包装、送样及试验均符合相关规定，其测试成果真实、可靠。工程场地工程地质分层以场地内地层岩性、力学特征异同作为划分依据。①素填土：本次详勘选取12个钻孔进行N63.5重型圆锥动力触探试验，并利用12个初勘动探数据参与统计，厚度加权平均值为7.33，综合确定场地填土的密实度为稍密，与现场实际观测一致。②基岩岩样：勘察中，在中等风化基岩中采取148组岩样进行岩石物理力学试验，并利用170组初勘数据。从测试结果分析看，基岩随着竖向深度的增加，强度有所提高。砂岩强度较高，泥岩强度较低，这与路基的实际状态相符合，表明了岩石试样成果是可靠的，可进行统计评价。3.2岩土物理力学指标统计3.2.1素填土动力触探试验统计结合钻探揭露、现场判断及蚂蟥梁立交改造工程实验成果，场内素填土密实度总体呈松散~稍密状，粒径级配较差，利用蚂蟥梁立交改造工程详勘12个钻孔动力触探数据及12组蚂蟥梁立交改造工程初勘动探数据。3.2-1素填土重型动力触探(N63.5)原位测试统计分析表岩性勘察阶段孔号触探深度触探厚度范围值平均值厚度加权平均值人工填土初勘ZC101.8～5.7m3.9m4～157.257.33ZC194.6～8.1m3.5m4～187.81ZC272.2～6.4m4.2m3～166.90ZC752.9～7.7m4.8m3～198.48ZC851.2～6.7m5.5m4～187.89ZC963.3～7.3m4.0m3～137.26ZC1092.4～5.1m2.7m3～167.23ZC1173.1～7.0m3.9m4～187.82ZC1471.6～5.4m3.8m4～126.91ZC1583.8～7.7m3.9m4～198.60ZC1631.2～5.3m4.1m4～127.13ZC1722.7～7.3m4.6m3～187.10详勘ZK32.4～6.6m4.2m4～167.40ZK231.8～7.4m5.6m4～147.02ZK343.6～8.9m5.3m3～157.24ZK422.8～7.5m4.7m3～186.93ZK1223.2～8.1m4.9m4～167.43ZK1322.4～7.6m5.2m4～177.12ZK1453.8～9.4m5.6m4～167.17ZK1663.1～8.8m5.7m2～187.37ZK1723.4～8.9m5.5m4～137.22ZK1854.1～9.3m5.2m4～166.87ZBK122.7～8.6m5.9m4～186.96ZBK184.4～9.1m4.7m4～167.19注：1、本次数据在统计中剔除了击数异常值。2、按照地方标准《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）进行统计分析。根据N63.5重型圆锥动力触探试验结果，场地填土N63.5经过修正后（剔除异常值），锤击数大多在2～19之间变化，变异性中等～高；厚度加权平均值为7.33，综合确定场地填土的密实度为稍密。3.2.2岩石单轴抗压强度试验统计场地主要岩性为泥岩、砂岩，本次勘察取14组中等风化泥岩、3组中等风化砂岩进行室内岩石单轴抗压强度试验（详见室内岩石试验成果报告），对岩石单轴抗压强度试验统计如下：中等风化泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.18，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.19，试验指标的变异性低。中等风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.13，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.13，试验指标的变异性低。3.2-2中等风化泥岩单轴抗压强度统计原编号岩石名称天然抗压强度单值(MPa)饱和抗压强度单值(MPa)软化系数DK12泥岩10.36.60.648.85.711.27.1DK14泥岩10.86.90.6410.16.58.95.7DK20泥岩8.45.30.639.45.97.34.6DK23泥岩10.06.40.649.15.88.25.2DK25泥岩7.14.50.639.15.78.25.2DK27泥岩5.53.40.625.73.56.33.9DK33泥岩9.56.10.648.65.57.64.9DK40泥岩9.25.90.649.96.311.07.0DK50泥岩6.94.40.637.54.76.03.8DK58泥岩6.33.90.627.04.48.15.0DK65泥岩6.94.40.637.54.78.75.5统目计项统计频数333314最大值11.27.10.64最小值5.53.40.62算术平均值8.275.240.63标准差1.511.000.01变异系数0.180.190.01标准值7.874.970.633.2-3中等风化砂岩单轴抗压强度统计原编号岩石名称天然抗压强度单值(MPa)饱和抗压强度单值(MPa)软化系数DK7-2砂岩34.925.80.7430.722.726.919.9DK38砂岩32.824.30.7428.621.224.618.2DK41砂岩27.920.40.7329.521.523.417.1统计频数993最大值34.925.80.74最小值23.417.10.73算术平均值28.8221.230.74标准差3.672.770.01变异系数0.130.130.01标准值26.5219.500.733.2.3岩石抗拉、抗剪（三轴）强度指标统计本次勘察取9组中等风化泥岩、5组中等风化砂岩进行岩石抗剪试验（详见室内岩石试验成果报告），由于DK9-2参数异常不参与统计。3.2-4泥岩抗拉、抗剪（三轴）强度指标统计表岩性试样编号抗剪强度抗拉强度σ(Mpa)图解法最小二乘法内摩擦角tgφ凝聚力CMpa内摩擦角tgφ凝聚力CMpa泥岩DK10.741.420.741.410.390.310.48DK7-10.741.480.751.470.330.500.43DK120.771.970.771.970.580.650.51DK180.751.760.751.760.570.390.50DK250.751.670.751.660.380.530.46DK320.761.790.761.810.600.510.39DK400.771.880.771.890.630.440.55DK620.751.620.751.620.510.380.44统计项目频数8.008.008.008.0024.00最大值0.741.420.741.410.31最小值0.771.970.771.970.65算术平均值0.751.700.761.700.48标准差0.010.190.010.200.09变异系数0.020.110.010.120.19标准值0.751.570.751.570.443.2-5砂岩抗拉、抗剪（三轴）强度指标统计表岩性试样编号抗剪强度抗拉强度σ(Mpa)图解法最小二乘法内摩擦角tgφ凝聚力CMpa内摩擦角tgφ凝聚力CMpa砂岩DK350.876.640.876.621.851.961.75DK370.855.820.855.831.741.571.64DK380.866.070.866.071.821.651.76DK440.855.560.855.591.591.521.65DK470.845.360.855.351.481.611.55统计项目频数555515最大值0.876.640.876.621.96最小值0.845.360.855.351.48算术平均值0.855.890.865.891.68标准差0.010.500.010.490.13变异系数0.010.080.010.080.08代表值0.775.300.775.301.623.2.4岩石变形指标统计场地主要岩性为泥岩、砂岩，本次勘察共取6组中等风化泥岩、4组中等风化砂岩进行岩石变形试验（详见室内岩石试验成果报告），。统计结果如表3.2-6、3.2-7。3.2-6中等风化泥岩变形试验成果统计表岩性野外编号变形测试变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）泥岩DK31884.02075.30.332213.82434.70.322018.92214.50.33DK9-12237.62434.30.322380.32600.40.322052.02252.10.33DK222274.02481.80.322118.82325.80.321958.82164.60.33DK292187.72407.10.322048.62264.70.331985.02200.10.33DK541826.22029.10.341919.72124.80.332009.32211.50.34DK681908.32104.10.332099.22333.40.332186.42400.20.32统计项目样本数181818最大值2380.342600.370.34最小值1826.162029.070.32平均值2072.702281.030.33标准差150.82156.480.01变异系数0.070.070.02标准值2009.952215.930.333.2-7中等风化砂岩变形试验成果统计表岩性野外编号变形测试变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）砂岩DK9-26072.16335.70.256677.86994.40.246326.66566.50.24DK355942.46198.20.246161.16435.50.245622.45843.90.25DK475115.05326.50.265302.65520.40.255677.75934.20.25DK7-26878.67158.70.246538.46822.30.246245.86509.40.25统计项目样本数121212最大值6878.607158.720.26最小值5115.045326.460.24平均值6046.716303.800.25标准差540.42566.840.01变异系数0.090.090.03标准值5763.326006.560.253.3岩体基本质量等级基岩状态分为强风化及中等风化，强风化基岩岩体破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ类。中等风化泥岩单轴天然抗压强度标准值为7.87MPa，为软岩，岩体为完整~完整，岩体基本质量等级为Ⅳ类。中等风化砂岩单轴天然抗压强度标准值取26.52MPa，为较软岩，岩体为完整~完整，岩体基本质量等级为Ⅳ类。3.4岩土可挖性分级根据《公路工程地质勘察规范》JTGC20-2011的3.2.3条规定及该规范附录J-1，全线岩、土可挖性分级为：素填土：呈松散状，稍湿，为普通土，土石等级为Ⅱ级。粉质粘土：呈可塑状，为普通土，土石等级为Ⅱ级。泥岩、砂岩强风化带类别为硬土，土石等级为Ⅲ级。.泥岩中风化带类别为软石，土石等级为Ⅳ级。砂岩中风化带类别次坚石，土石等级为Ⅴ级。3.5岩土参数计算及建议3.5.1岩土体参数建议值根据试验成果并结合地区经验，本次详细勘察岩土体物理力学参数建议值见表3.5-1。表3.5-1土层物理力学性质参数建议值一览表岩性指标素填土粉质粘土泥岩砂岩强风化中风化强风化中风化重度(kN/m3)天然20.0*19.7*/25.5*/25.0*饱和20.5*20.0*/25.6*/25.1*岩石抗压强度标准值（MPa）天然///7.84/26.52饱和///4.97/19.50地基承载力特征值(KPa)现场实测150*350*2900450*7215承载力基本容许值(KPa)/180*250*500*350*1000*岩体抗拉强度（KPa）///192/646岩（土）体抗剪内聚力(KPa)3*/2*22*/15*/447/1511岩（土）体抗剪内摩擦角(°)28*/25*13*/9*/31.5/32.1土体水平抗力系数的比例系数（MN/m4）8*14*////岩体水平抗力系数（MN/m3）///80*/320*岩石与锚固体极限粘结强度标准值(KPa)400820基底摩擦系数/0.25*0.35*0.45*0.35*0.50*负摩阻力系数0.25/////变形模量MPa///1406.97/4034.32弹性模量MPa///1551.15/4207.59泊松比μ///0.33/0.25（1）中等风化岩体粘聚力c取值：按0.30倍岩石粘聚力平均值折减，考虑时间效应系数取0.95。（2）中等风化岩体内摩擦角φ取值：按0.90倍岩石内摩擦角标准值，考虑时间效应系数取0.95。（3）中等风化岩体抗拉强度取值：取0.4倍岩石抗拉强度的标准值。（4）中等风化岩体的变形模量和弹性模量取值：取0.7倍岩石变形模量和弹性模量值。（5）岩石泊松比可视为岩体泊松比。（6）地基极限承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.7节，岩质地基承载力特征值由天然岩石单轴抗压强度标准值乘以折减系数估算。本次勘察中，场地为较完整岩体，折减系数取0.37。（7）“*”为经验值取值。（8）临时放坡坡率：填土体取1:1.50、粉质粘土取1.25、强风化岩体取1:0.75、中风化基岩取0.50。3.5.2结构面抗剪强度标准值建议结构面抗剪强度参数标准值参照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013中表4.3.1取值，由于本场地层面（260°∠12°）较发育，为软弱结构面，结构面结合很差，取结构面粘聚力标准值为c＝40kPa，内摩擦角φ＝15°。裂隙J1（产状50°∠80°）结合差，为硬性结构面，粘聚力标准值为c＝50kPa，内摩擦角φ＝18°。裂隙J2（产状160°∠58°）结合差，为硬性结构面，粘聚力标准值为c＝50kPa，内摩擦角φ＝18。粉质黏土与基岩面岩土界面参数建议取0.9倍饱和粉质粘土抗剪强度值，粘聚力标准值为c＝13.5kPa，内摩擦角φ＝8.1°。填土与基岩面岩土界面参数建议取：c＝3.0kPa，内摩擦角φ＝17°。4场地稳定性评价4.1地震效应评价据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）附录A，本区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。根据《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008)中3.0.4条：拟建管道等级为二级，抗震设防类别为标准设防类，即为丙类。根据蚂蝗梁立交改造工程的现场剪切波试验，结合《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）表4.1.3，素填土剪切波速取131.71m/s，属软弱土；粉质粘土剪切波速取170.0m/s，属中软土；强风化基岩剪切波速取622.90m/s，属软质岩石；中风化基岩剪切波速＞800m/s，属岩石。沿线路基地震效应评价详见表4-2所示。表4-2地震效应评价表位置评价区段最大覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）场地类别特征周期值(s)地段类别划为不利地段依据建新西路范围污水管段YA16-YA1913.4131.71m/sⅡ0.35一般地段/渝澳大道污水管段YB2-YB47.8131.71m/sⅡ0.35一般地段/污水管段YB4-YB-1353.9131.71m/sⅢ0.45一般地段/污水管段YB4-YB4-17.5131.71m/sⅡ0.35一般地段/污水管段WB2-WB842.4131.71m/sⅢ0.45一般地段/拟建场区内不存在砂土、粉土等液化土，可不进行液化判别，场地内上部土层主要为素填土及粉质粘土，填土为软弱土，回填时应进行压实，压实系数应达到0.94以上，以减轻地震力的影响；下部为基岩稳定岩土，在地震情况下处于稳定状态。场地地形整体较平缓、无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象。拟建道路局部填方较高，在地震作用下可能产生失稳，建议道路填方后实测压实填土的剪切波速以校核地震效应评价，并进行相应的处理措施。4.2线路稳定性评价和适宜性评价根据调查，勘察区属城市建设区，受人类工程活动影响较大，建设用地地形起伏较大，大致呈西高东低之势，区内最高点位于场地西侧，高程为289.20m，最低点位于场地东侧，高程为255.81m，相对高差33.39m。地形坡角一般为5～55°，陡坡地段已建挡墙，坡角达90°。场地起伏不平，地层稳定，地质构造简单，场内未见断层、滑坡、泥石流等不良地质作用。地基稳定，岩土体现状稳定，场地地质构造简单，水文地质条件简单，抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g，现状条件下总体稳定。4.3相邻建（构）筑物与拟建顶管相互影响评价拟建顶管大多从拟建及已建道路下面穿过，由于采用定性钻施工对地面建（构）筑物影响很小。但局部顶管与上部道路距离较近，WB2污水井附件顶管与上部道路垂直距离仅为1.8m，顶管会对上部道路产生影响，建议施工采用保护措施。顶管工作井及接收井开挖应做好护壁措施，防治对周边建构筑物产生影响。同时应做好施工组织设计，明确管网和立交施工时序，根据施工时序确定相应的防护措施。5地基评价5.1地基均匀性评价拟建管道沿线分布主要有第四系全新统人工填土、粉质粘土，侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。按道路设计高程整平后，基础持力层主要为：1、现状人工填土分布较广，厚度变化大，强度低，均匀性差；压实填土层，按照相关规范要求进行压实后，均匀性较好；2、粉质粘土分布较少，厚度变化较大，均匀性较差；3、强风化基岩，厚度变化较小，均匀性一般；4、中等风化基岩，岩性为泥岩和砂岩，岩体较完整、连续，变异性低~中等，均匀性较好。5.2地下水作用评价根据钻探成果和地质调查，场地范围的地下水量不大，丘陵顶部地下水贫乏，在低谷地段有少量地下水存在。根据试验结果，场地土、地下水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。5.3岩土层承载能力评价①勘察区内人工素填土分布范围较广，厚度变化较大。堆填时间超过10年，呈稍密状，可作为拟建管道的持力层。②勘察区粉质粘土分布范围较小，厚度较小，承载力一般，可考虑作管道基础持力层。③强风化基岩岩体较破碎，厚薄不均，承载力不高，可考虑作为管道基础持力层。④中等风化基岩岩体力学强度较高，厚度稳定，分布广泛，裂隙不发育，无软弱夹层，是拟建管道理想的持力层；5.4特殊性土评价5.4.1素填土场地内人工填土厚度较大，结构松散，排列杂乱，无序堆填，岩土体结构差异大，不应作为地基持力层，基坑临时开挖后填土回填应压实，压实系数λ在0.94以上，由于填土厚度较小因此对拟建项目影响小。5.4.2残坡积粉质粘土场地内残坡积粉质粘土分布不均匀，厚度较小，呈可塑状，可作为地基持力层，但压缩性较大，后期可能产生一定的沉降但由于厚度较小对管网稳定性影响小，由于粉质粘土与基岩面岩土抗剪参数较小，开挖后可能会沿基岩面产生滑动，施工开挖期间应加强支护措施。综上残坡积粉质粘土对拟建项目影响一般。5.4.3强风化基岩强风化基岩厚度变化大，岩体破碎，但由于管网对地基承载力要求不高，因此可作为地基持力层。综上强风化基岩对项目影响小。5.5成桩条件论证5.5.1成桩（孔）可能性分析拟建场地位于道路周边，交通便捷。场地覆盖粉质粘土、人工填土较厚，下伏中风化泥岩属软岩，中风化砂岩属较软岩~较硬岩。根据场地的岩土层结构、土层的工程特性和场地周边环境分析：拟建场地范围内无流沙、空洞等不良地质现象，具有成桩（孔）条件，适宜于机械钻（冲）孔桩及人工挖孔桩。5.5.2桩基施工条件分析拟建场地平整不开阔，地面障碍较多，施工条件一般。针对本次勘察情况，从经济性、安全性等方面考虑，采用桩基础是一种可行的基础型式，桩基主要穿越地层为平场后的素填土、粉质粘土，素填土层孔隙大在降雨期间受大气降水的渗透补给，在低洼部位未来填土地段可能汇集地下水而出现桩孔涌水现象，施工期应备足抽水设备将其抽排出场外，宜选择旱季施工。由于回填土以泥岩、砂岩碎块石为主，填土孔隙较大，不利于桩孔孔壁稳定，因而桩基施工应加强对塌孔的处理，以确保桩基不出现断桩、夹泥、厚沉渣等质量问题。目前在地区使用较为广泛的桩基施工工艺有冲击成孔法、旋挖成孔法，以上两种以干成孔为主，泥浆护壁回旋钻进成孔法有正或反偱环钻成孔法。处理桩基施工中的塌孔、埋钻主要采用套管护壁、灌浆固壁或孔内灌注低标号混凝土复钻孔等方法。总体上来说，在穿越较厚的土层的桩基采用以上施工工艺均可取得成功，但施工过程中的施工问题也不少，桩基的施工质量也还有待提高。鉴于此，建议严格控制块石粒径分层碾压回填，并对场地厚层填土进行强夯处理，以缓解桩孔塌孔现象。场地填方地势起伏大，大型机械施工不便，不适宜人工挖孔桩施工，建议采用钻孔灌注桩。场地填方较薄地段，可采用人工挖孔桩施工。若采用人工挖孔桩应根据渝建发〔2012〕162号文经建设单位会同勘察、设计、施工、监理等参建单位组织专家充分论证通过后，才可采用人工挖孔灌注桩。5.5.3施工注意事项采用机械旋挖机成桩时应在素填土、粉质粘土和强风化基岩段加强护壁，做好孔底清孔工作。为确保桩基质量，应注意以下几点：1)应选择施工经验丰富、管理先进的专业化机械施工队伍，并应进行反循环清渣工艺，保证沉渣厚度满足规范要求，同时强化检测手段。2)加强施工管理，严格控制泥浆比重、粘度、钻速、冲程等参数，防止粘土层缩径、糊钻和砂层塌孔，同时防止桩孔长久浸泡，造成孔壁软化、塌孔、增加清渣难度。3)桩基成孔钻至预定持力层后，应对持力层进行检验。4)应做好废弃泥浆的处理回收工作，防止污染环境；采取跳桩开挖，及时浇注。5.5.4施工对周边环境的影响拟建场地四周无居民点、工厂、农田、学校等人口密集区域，在施工过程中应注意现场的文明施工，降低噪声及施工排渣对环境的影响。5.5.5人工挖孔场地的有毒有害气体情况人工挖孔场地的有毒有害气体主要以地层中渗出甲烷等有毒气体为主，造成孔中渗出气体的富氮欠氧成份，岩质地层同样因为缝隙中渗出的地层过滤气体和部分地层的耗氧化学反应等因素影响，会存在产生富氮欠氧的有毒气体，施工过程中应做到一下几点：①加强安全防御及避险等紧急救助常识教育；②加强有毒气体的全程监控；③设专职安全员进行工点（或现场）的全程督导；④完善管理体制；⑤准备足够的紧急救助设备，把事故规模降到最低点：⑥每个桩孔应配备一套通风补氧设施。应急软爬梯也要专孔专用，主要用作突变事故发生后的紧急救助设施。勘察单位依据重庆市建委2011年七号通告，建议采用机械成孔桩；若建设单位要改为人工挖孔桩，应按重庆市建委2012（162）文要求组织专家专项论证。6顶管工程地质评价建新西路范围，雨水顶管施工管段YA16-YA19，管径d1500，长度101m，埋深9.2-9.8m,YA16-1-YA16，管径d1200，长度18m，埋深9.4m。渝澳大道范围，雨水顶管施工的管段YB2-YB4,管径d1200,长度138m，埋深8-12m，YB4-YB-13,管径1500，长度530m，埋深8-15.8m，YB4-YB4-1,管径d1200,长度65m，埋深11-13m。渝澳大道范围，采用顶管施工的污水管段WB2-WB8,长度270m，管径d1000，埋深5-12m。6.1建新西路范围雨水顶管工程地质评价6.1.1YA16-YA19段拟建YA16-YA19段顶管长约100.0m，埋深约为8.78~9.83m。顶管穿过地层为填土，强风化泥岩。根据3.5节岩土参数建议值，素填土承载力大于30kpa，素填土碎块石含量约20～40%，块径2～100cm，堆填时间超过10年，素填土适宜顶管施工。强风化基岩强度小于3MPa适宜顶管施工，。填土呈稍密状态，在顶管顶进过程中易发生塌方地表变形等现象，因此施工时应采取平衡性能好的顶管工具管；该段顶管在顶进过程中会发生强风化基岩到素填土的土层变化，因此施工过程素填土经压实后，所有地层均可直接作为管道基础持力层，建议采用砼基础。素填土层较地段建议对人工素填土进行夯实等措施处理，以经处理合格后的压实填土作为持力层。压实填土地基承载力特征值具体应由现场静载试验确定。强风化泥岩岩地基承载力特征值取350kPa；中等风化泥岩岩地基承载力特征值取2900kPa。强风化砂岩岩地基承载力特征值取450kPa；中等风化砂岩岩地基承载力特征值取7215kPa。不同基础持力层应设置柔性接头并做防水处理中应采取合理的措施预防塌方。本段顶管工作井和接收井深度为8.78~9.83m，直径3.5m。基坑边坡为土质边坡、岩土混合边坡，边坡安全等级为一级，安全系数为1.35。边坡由素填土、强风化基岩组成，第四系地层结构松散，基坑开挖后易滑塌，下覆强风化基岩破碎，稳定性差，易产生掉块及局部垮塌，边坡破坏模式为土体内部圆弧形滑动破坏。除3--3'剖面附近外其余段岩土界面平缓不会沿岩土界面产生滑动。现对3--3'边坡按设计开挖后沿岩土分界面滑动进行稳定性计算如下：岩土界面抗剪参数采用粘聚力c＝3.0kPa，内摩擦角φ＝17.0°。图6-133'剖面沿岩土分界面稳定性计算简图表6-133'剖面沿岩土分界面稳定性计算表条块号滑体体积V1重度γ1重量地面荷载滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数GGb长度倾角内聚力内摩擦角ψRiTiPiFsFst（m3/m）（KN/m3）（KN/m）(KN/m)Li（m）αi(º)ci(KPa)φ(º)(KN/m)(KN/m)(KN/m)168.9620.51413.683018.9026.0317453.41632.87102.400.721.35212.3620.5253.38301.500.103171.03242.40307.9424.340.791.35该段基坑边坡按设计要求平场后边坡处于不稳定状态，开挖后会沿岩土界面产生滑动。工作井和接收井均位于已建道路附近，施工范围内管线较多，无放坡开挖空间，建议工作井和接收井基坑按照桩基础施工进行开挖及护壁。基坑主要穿越地层为素填，素填土层孔隙大在降雨期间受大气降水的渗透补给，在低洼部位未来填土地段可能汇集地下水而出现桩孔涌水现象，施工期应备足抽水设备将其抽排出场外，宜选择旱季施工。由于回填土以泥岩、砂岩碎块石为主，填土孔隙较大，不利于桩孔孔壁稳定，因而基坑开挖施工应加强对塌孔的处理6.1.2YA16-1-YA16段拟建YA16-YA19段顶管长约18.2m，埋深约为9.41~9.53m。顶管穿过地层为填土，强风化泥岩。根据3.5节岩土参数建议值，素填土承载力大于30kpa，素填土碎块石含量约20～40%，块径2～100cm，堆填时间超过10年，素填土适宜顶管施工。强风化基岩强度小于3MPa适宜顶管施工。填土呈稍密状态，在顶管顶进过程中易发生塌方地表变形等现象，因此施工时应采取平衡性能好的顶管工具管；该段顶管在顶进过程中会发生强风化基岩到素填土的土层变化，因此施工过程中应采取合理的措施预防塌方。素填土层较地段建议对人工素填土进行夯实等措施处理，以经处理合格后的压实填土作为持力层。压实填土地基承载力特征值具体应由现场静载试验确定。强风化泥岩岩地基承载力特征值取350kPa；中等风化泥岩岩地基承载力特征值取2900kPa。强风化砂岩岩地基承载力特征值取450kPa；中等风化砂岩岩地基承载力特征值取7215kPa。不同基础持力层应设置柔性接头并做防水处理中应采取合理的措施预防塌方。本段顶管工作井和接收井深度为9.41~9.53m，直径3.5m。工作井和接收井均位于已建道路附近，施工范围内管线较多，无放坡开挖空间，建议工作井和接收井基坑按照桩基础施工进行开挖及护壁。基坑主要穿越地层为素填，素填土层孔隙大在降雨期间受大气降水的渗透补给，在低洼部位未来填土地段可能汇集地下水而出现桩孔涌水现象，施工期应备足抽水设备将其抽排出场外，宜选择旱季施工。由于回填土以泥岩、砂岩碎块石为主，填土孔隙较大，不利于桩孔孔壁稳定，因而基坑开挖施工应加强对塌孔的处理。6.2渝澳大道范围雨水顶管工程地质评价6.2.1YB2-YB4段拟建YB2-YB4段顶管长约138.32m，埋深约为8.09~13.15m。顶管穿过地层为填土，强风化泥岩。根据3.5节岩土参数建议值，素填土承载力大于30kpa，素填土碎块石含量约20～40%，块径2～100cm，堆填时间超过10年，素填土适宜顶管施工。强风化基岩强度小于3MPa适宜顶管施工。中风化基岩强度小于10MPa适宜顶管施工。填土呈稍密状态，在顶管顶进过程中易发生塌方地表变形等现象，因此施工时应采取平衡性能好的顶管工具管；该段顶管在顶进过程中会发生强风化基岩到素填土的土层变化，因此施工过程中应采取合理的措施预防塌方。素填土层较地段建议对人工素填土进行夯实等措施处理，以经处理合格后的压实填土作为持力层。压实填土地基承载力特征值具体应由现场静载试验确定。强风化泥岩岩地基承载力特征值取350kPa；中等风化泥岩岩地基承载力特征值取2900kPa。强风化砂岩岩地基承载力特征值取450kPa；中等风化砂岩岩地基承载力特征值取7215kPa。不同基础持力层应设置柔性接头并做防水处理中应采取合理的措施预防塌方。本段顶管工作井和接收井深度为8.09~13.15m，直径5.0m。工作井和接收井均位于已建道路附近，施工范围内管线较多，无放坡开挖空间，建议工作井和接收井基坑按照桩基础施工进行开挖及护壁。基坑主要穿越地层为素填，素填土层孔隙大在降雨期间受大气降水的渗透补给，在低洼部位未来填土地段可能汇集地下水而出现桩孔涌水现象，施工期应备足抽水设备将其抽排出场外，宜选择旱季施工。由于回填土以泥岩、砂岩碎块石为主，填土孔隙较大，不利于桩孔孔壁稳定，因而基坑开挖施工应加强对塌孔的处理6.2.2YB4-YB-13段拟建YB4-YB13段顶管长约529.0m，埋深约为3.30~15.84m。顶管穿过地层为填土，强风化泥岩。根据3.5节岩土参数建议值，素填土承载力大于30kpa，素填土碎块石含量约20～40%，块径2～100cm，堆填时间超过10年，素填土适宜顶管施工。强风化基岩强度小于3MPa适宜顶管施工。中风化基岩强度小于10MPa适宜顶管施工。填土呈稍密状态，在顶管顶进过程中易发生塌方地表变形等现象，因此施工时应采取平衡性能好的顶管工具管；该段顶管在顶进过程中会发生强风化基岩到素填土的土层变化，因此施工过程中应采取合理的措施预防塌方。素填土层较地段建议对人工素填土进行夯实等措施处理，以经处理合格后的压实填土作为持力层。压实填土地基承载力特征值具体应由现场静载试验确定。强风化泥岩岩地基承载力特征值取350kPa；中等风化泥岩岩地基承载力特征值取2900kPa。强风化砂岩岩地基承载力特征值取450kPa；中等风化砂岩岩地基承载力特征值取7215kPa。不同基础持力层应设置柔性接头并做防水处理中应采取合理的措施预防塌方。本段顶管工作井和接收井深度为3.30~15.84m，直径5.0m。工作井和接收井均位于已建道路附近，施工范围内管线较多，无放坡开挖空间，建议工作井和接收井基坑按照桩基础施工进行开挖及护壁。基坑主要穿越地层为素填，素填土层孔隙大在降雨期间受大气降水的渗透补给，在低洼部位未来填土地段可能汇集地下水而出现桩孔涌水现象，施工期应备足抽水设备将其抽排出场外，宜选择旱季施工。由于回填土以泥岩、砂岩碎块石为主，填土孔隙较大，不利于桩孔孔壁稳定，因而基坑开挖施工应加强对塌孔的处理。6.2.3YB4-YB4-1段拟建YB2-YB4段顶管长约529.0m，埋深约为3.30~15.84m。顶管穿过地层为填土，强风化泥岩。根据3.5节岩土参数建议值，素填土承载力大于30kpa，素填土碎块石含量约20～40%，块径2～100cm，堆填时间超过10年，素填土适宜顶管施工。强风化基岩强度小于3MPa适宜顶管施工。中风化泥岩强度小于10MPa适宜顶管施工。中风化砂岩强度大于15MPa不宜顶管施工，砂岩段顶管长度占顶管线路长度小于10%。填土呈稍密状态，在顶管顶进过程中易发生塌方地表变形等现象，因此施工时应采取平衡性能好的顶管工具管；该段顶管在顶进过程中会发生强风化基岩到素填土的土层变化，因此施工过程中应采取合理的措施预防塌方。素填土层较地段建议对人工素填土进行夯实等措施处理，以经处理合格后的压实填土作为持力层。压实填土地基承载力特征值具体应由现场静载试验确定。强风化泥岩岩地基承载力特征值取350kPa；中等风化泥岩岩地基承载力特征值取2900kPa。强风化砂岩岩地基承载力特征值取450kPa；中等风化砂岩岩地基承载力特征值取7215kPa。不同基础持力层应设置柔性接头并做防水处理中应采取合理的措施预防塌方。本段顶管工作井和接收井深度为3.30~15.84m，直径5.0m。工作井和接收井均位于已建道路附近，施工范围内管线较多，无放坡开挖空间，建议工作井和接收井基坑按照桩基础施工进行开挖及护壁。基坑主要穿越地层为素填，素填土层孔隙大在降雨期间受大气降水的渗透补给，在低洼部位未来填土地段可能汇集地下水而出现桩孔涌水现象，施工期应备足抽水设备将其抽排出场外，宜选择旱季施工。由于回填土以泥岩、砂岩碎块石为主，填土孔隙较大，不利于桩孔孔壁稳定，因而基坑开挖施工应加强对塌孔的处理。6.3渝澳大道范围污水管顶管工程地质评价6.3.1WB2-WB8段拟建WB2-WB8段顶管长约269.8m，埋深约为2.26~12.7m。顶管穿过地层为填土，强风化泥岩。根据3.5节岩土参数建议值，素填土承载力大于30kpa，素填土碎块石含量约20～40%，块径2～100cm，堆填时间超过10年，素填土适宜顶管施工。强风化基岩强度小于3MPa适宜顶管施工。中风化泥岩强度小于10MPa适宜顶管施工。填土呈稍密状态，在顶管顶进过程中易发生塌方地表变形等现象，因此施工时应采取平衡性能好的顶管工具管；该段顶管在顶进过程中会发生强风化基岩到素填土的土层变化，因此施工过程中应采取合理的措施预防塌方。本段顶管工作井和接收井深度为3.30~15.84m，直径5.0m。工作井和接收井均位于已建道路附近，施工范围内管线较多，无放坡开挖空间，建议工作井和接收井基坑按照桩基础施工进行开挖及护壁。素填土层较地段建议对人工素填土进行夯实等措施处理，以经处理合格后的压实填土作为持力层。压实填土地基承载力特征值具体应由现场静载试验确定。强风化泥岩岩地基承载力特征值取350kPa；中等风化泥岩岩地基承载力特征值取2900kPa。强风化砂岩岩地基承载力特征值取450kPa；中等风化砂岩岩地基承载力特征值取7215kPa。不同基础持力层应设置柔性接头并做防水处理中应采取合理的措施预防塌方。边坡由素填土、强风化基岩组成，第四系地层结构松散，基坑开挖后易滑塌，下覆强风化基岩破碎，稳定性差，易产生掉块及局部垮塌，边坡破坏模式为土体内部圆弧形滑动破坏。除7--7'剖面附