混凝土的加固课件

植筋理论和混凝土加固规范破坏模式不同受力机理不同植筋技术

锚栓与植筋的区别lv对原有结构的影响不同

lvls植筋理论破坏模式钢材破坏拔出破坏劈裂破坏计算公式采用了以试验研究数据和工程经验为依据，以分项系数为表达形式的极限状态设计方法。（fbd由试验得到，为劈裂破坏和粘结破坏的最小值）欧洲植筋规范内容共分为五个方面：

一般规定认证方法评估和鉴定植筋适用性植筋设计认证报告内容（一）、一般规定在这一部分，着重强调了植筋和预埋钢筋一样，也必须遵照EC2（欧洲混凝土设计规范）的规定。植筋所采用的钢筋为变形钢筋，混凝土基材的强度适用范围在C12/15~C50/60之间

（二）、在表中给出了所要求的认证试验内容：试验项目混凝土强度钢筋尺寸埋深最少试验数量指数α试验步骤1粘结强度C20/2512mm10ds5见3.3.2见2.225mm10ds5dmax10ds52粘结强度C50/60dmax7ds5见3.3.2见2.33干燥混凝土基材上的安装安全性C20/25dmax10ds5≥0.82.44潮湿混凝土基材上的安装安全性C20/25dmax10ds5≥0.752.55持续荷载作用C20/2512mm10ds5≥0.92.66冻融试验C50/6012mm7ds5≥0.92.77恰当的注胶试验C20/25dmax10ds5≥0.92.88以最大埋深安装C20/25dmaxMaxlv5见3.2.32.99正确的注胶DmaxMaxlv5见3.2.42.1010耐久性C20/2512mm10ds3×10见3.2.52.11判断粘结剂质量好坏的依据粘结剂粘结强度均匀度粘结剂耐久性

长期及短期环境温度影响下粘结剂性能（包括冻融试验）地震下开裂混凝土植筋低周反复拉伸及剪切荷载作用性能

注：以上试验要求均包含在《混凝土加固规范》的附录中

40401204040

300后锚固钢筋预埋钢筋1.混凝土试件：每种胶类，C25混凝土试件尺寸280x300x600mm，3组2.两根内侧钢筋相同埋深的各点，在整个过程中应具有相同的平均应力变化趋势，（作图分析，横坐标为钢筋植入段某点和试件表面的距离mm，纵坐标为钢筋内该点应力值N/mm2）应力差应在10%之内。三组试验破坏极值差值也应在10%之内。粘结剂粘结强度均匀度力的传递很均匀地沿钢筋埋深分布!2.粘结剂耐久性通过切片实验验证植筋胶耐久程度和其对外界暴露环境的敏感程度(1).混凝土试件：每种胶类至少4个，混凝土等级C25，试件立方体边长≥150mm，高≥300mm(2)在每个干燥试件的中轴线位置植入直径12mm钢筋，其钻孔直径由供应商提供，钻孔深度280mm。在供应商提供的凝胶受力时间之后，用钻石锯将试件切成30mm厚的切片，切片数量至少30个（10个切片做外界暴露环境试验，10个切片做常温对比试验）(3)带有植筋的切片置于碱性溶液和硫磺环境中，对比试验的切片保存在常温下（干燥+21C

3C,相对湿度505%）2000小时。切片试验，植筋胶在外界暴露环境(酸碱环境)的粘结力不低于常温对比试验的粘结力3.长期及短期环境温度影响下粘结剂性能植筋胶的粘结作用,抵抗持续荷载能力(有适当的安全系数和限定的位移)不应受混凝土环境温度(以下范围)的影响而下降。短期环境温度试验用于验证植筋胶在昼夜温差和冻融循环环境中的性能；长期环境温度试验用于验证植筋胶在冷藏区或高热环境下安装时的性能。本项试验的变异系数应<15%。试验结果不应低于正常环境温度下的试验指标.温度范围在-40C~+40C之间(短期环境高温极值+40C；长期，+24C）温度范围在-40C~+80C之间(短期环境高温极值+80C；长期，+50C）施加恒定拉力荷载，力值取钢筋设计屈服强度的40%，加载周期180天，若位移变化量收敛较快，短时间内趋近于零，可视情况缩短至最少90天。在上述周期内位移变化量应收敛且趋近于零。冻融试验：循环次数为50次1030100NsNiNm拉力荷载次数正弦试验波形NNtT模拟地震拉力荷载性能试验频率0.1Hz～2.0Hz

图G2.4模拟地震拉力反复荷载性能试验的载荷幅度、反复次数、试验波形与频率图4.地震下开裂混凝土植筋低周反复拉伸及剪切荷载作用性能

零到最大拉力NS=0.50N

rRk

，循环10次；（1）零到平均拉力Ni=0.50(N

S＋Nm)，循环30次；（2）零到最小拉力Nm=0.25N

rRk,

循环100次；（3）混凝土加固规范-2004第14章植筋植筋的主要理论基础——新植筋理论并对锚固胶的耐久性能等提出的很高的要求14.1.3只有各项指标满足附录1-4实验要求的粘结剂才能用于加固工程的植筋应用。这样的粘结剂还需具备以下性能：后植钢筋的粘结强度应大于预埋钢筋的粘结强度；后植钢筋的力—位移曲线应与预埋钢筋的近似；受力过程中，粘结应力应沿钢筋长度均匀地分布；粘结剂应具有足够的耐久性、抗震及长期性能。14.1.414.1.514.1.614.1.7若被植钢筋的混凝土结构间距、边距有很大限制或较小时，或其构造上难以增大锚固深度而又要求所植钢筋不致发生脆性粘结破坏或混凝土劈裂破坏时，应考虑结构混凝土保护层及箍筋的约束进行计算来选用合适的粘结剂。当使用纯无机粘结剂(近似水泥)植筋时，其植筋构造及基本锚固长度应按《混凝土结构设计规范》有关规定确定。当采用符合本规范规定的植筋进行加固改造时，被植筋的钢筋混凝土结构构件的强度、刚度、抗裂度和稳定性的验算可按整体构件进行。后植钢筋应使用带肋钢筋。植筋设计一般原则：植筋的锚固应使结构内部应力通过后植钢筋充分传递给混凝土，并应避免混凝土产生剥离和劈裂破坏。混凝土保护层厚度、钢筋间距以及箍筋的情况也应予以考虑。当采用植筋锚固时，其基本原则是保证钢筋屈服，并假定在使用极限状态的粘结应力均匀地布置在整个钢筋长度上。4.设计目的是保证钢筋延性破坏，而避免混凝土（受压或受拉状态）脆性破坏或劈裂破坏。采用下列极限状态设计表达式：

≤R

(4.2.4-1)(4.2.4-2)，式中─锚固连接重要性系数，对安全等级为一级、二级的锚固，分别取1.2，1.1；S─锚固荷载效应组合设计值，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》和《建筑抗震设计规范》

的规定进行计算；─锚固承载力标准值；R─锚固承载力设计值；─锚固承载力分项系数

锚固受拉承载力设计规定：1、钢材破坏：NSd1≤NRd，s

2、植筋拔出破坏（胶混破坏）：NSd2≤NRd,pc

3、混凝土劈裂破坏：NSd3≤NRd,sp

MIN{NSd2，NSd3}≥NSd1为保证钢材延性破坏，要求：

fbd,(ACI318)=2.1N/mm2最小保护层厚度

fbd(CP65)=2.7N/mm24312(c+Ktr)/db65431265ACI劈裂破坏曲线

fbd(ACI318)=3.5N/mm2

(拔出破坏下测得的)ACI318给出的粘结应力的范围sCycxACI318规范中并未涵盖更高粘结强度范围:乘以折减系数kadd=1.2

fbd=7.1N/mm2混凝土基材劈裂破坏

(fcu=25N/mm2)ACI318

7粘结应力边矩+间距影响植筋的基本锚固深度（仅限发生钢筋钢材破坏，避免拔出或劈裂破坏）：

(14.2.2)式中：-基本锚固深度；-钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）;-混凝土轴向抗拉强度（N/mm2）；-所植钢筋直径，mm;-钢筋形状系数，带肋钢筋为1.4；

P-后植钢筋考虑钢筋大小对劈裂的影响、混凝土保护层厚度以及箍筋的影响参数。从安全考虑可取1.0，为避免拔出破坏应大于1.62*ft/fbd

：图14.2.2:间距/保护层尺寸fbd- 粘结剂的设计粘结应力(N/mm2)，见14.2.3节；γ

- 钢筋尺寸系数（钢筋直径小于等于19mm时，为0.8；钢筋直径大于19mm时，为1.0）-所植钢筋直径，mm;d-非线性劈裂系数。d=1.0if(c+Ktr)/d<2.5；d=0.75if(c+Ktr)/d>2.5

c-边距或保护层厚度（mm）。取混凝土保护层厚度

cy、边距cx

、或间距s一半的最小值。见图14.2.2Ktr

–

箍筋系数。Ktr=Atr*fyt/(10str*n)with: Atr

箍筋间距为s且箍筋横穿劈裂断面的所有箍筋的横截面面积之和[mm2] fyt

箍筋的屈服强度[N/mm2] str

在锚固长度范围内箍筋的最大间距[mm]n 沿劈裂平面内的箍筋数目。

粘结剂的强度主要取决于粘结剂的特性：

粘结剂的粘结强度特征值应由试验得到，取拔出和劈裂破坏的最小值，并应得到临界边、间距，见附录1。-干燥和粗糙孔壁：-潮湿和光滑孔壁：部分安全系数包括混凝土安全系数=1.4,和安装附加系数：=1.0=1.3抗震设计：根据《钢筋混凝土设计规范》11.1.7规定:一、二级抗震等级：laE=1.15la三级抗震等级：laE=1.05la四级抗震等级：laE=la在混凝土保护层较小情况下的拔出测试

从图中试验结果说明预埋钢筋和后置式钢筋的平均劈裂粘结应力的试验结果与修正的ACI318理论的计算结果符合非常好。

在有箍筋情况下的拔出破坏

同时我们也进行了不同箍筋数量下的拔出试验。并根据美国ACI318规范计算出了的数值。图6中给出试验结果与我们提出设计理论的对比

B产品的试验结果与设计理论对应的很好，而A产品的试验结果却大大低于所期望的数值。其原因主要是A产品对于为了考量箍筋作用所产生的微裂缝过于敏感。因此，除非锚固胶具有相应的预认证，否则不能考虑箍筋的有利影响。

清华大学植筋抗震试验表（产品A）极限承载力试件编号Hmax+(kN)Hmax-(kN)Hmaxavg(kN)15d128.60120.81124.7020d139.03120.98130.01表（产品A）位移延性比试件编号Dy+(mm)Du+(mm)Dy-(mm)Du-(mm)延性比m15d8.67133.983-8.570-41.5444.38320d9.21635.895-9.800-39.1303.944表（产品A）耗能能力试件编号滞回环总面积(kN·mm)15d32757.81

产品B极限承载力

产品B位移延性比试件编号Hmax+(kN)Hmax-(kN)Hmaxavg(kN)15d126.66139.10132.8820d126.50126.24126.37试件编号Dy+(mm)Du+(mm)Dy-(mm)Du-(mm)延性比m15d7.21437.732-9.022-37.5634.69720d8.76440.525-10.194-37.8134.16715d（产品B）耗能能力试件编号滞回环总面积(kN·mm)15d34905.13结论植筋混凝土柱子水平往复荷载作用下表现出很好的延性和耗能能力。2.结构胶植筋混凝土柱当锚固长度达到15d时，在破坏形态、极限承载力、延性和耗能能力上与非植筋柱十分近似。3.按要求植筋15d，20d的情况下，所有试件均为延性破坏，没有出现植筋从地梁中拔出的现象，锚固良好。综述：

1、新植筋理论充分重视混凝土的劈裂和钢筋锚固胶的粘结力的影响，更加全面地指出各种可能的破坏模式，具有更高的安全度。

2、由于植筋的锚固性能和搭接等都取决于锚固胶的特性，因此，我们建议只有专门测试合格的锚固胶才适用于本理论。3、要充分考虑原有结构的箍筋、混凝土保护层厚度以及后植钢筋的间距。混凝土基材按照开裂混凝土考虑。4、若有钢筋搭接，要考虑高粘结强度锚固胶的粘结应力降低程度。第一部分锚栓理论和锚栓规范金属锚栓：摩擦

&锁键固持化学锚栓：粘结力

工作原理伸臂固定NVFMddMa

荷

载静力荷载

波动荷载交变荷载冲击荷载荷载荷载荷载时间时间时间时间Load

地震荷载荷载时间

荷

载混凝土抗压强度发展曲线混凝土试样fc=圆柱体抗压强度fcu=立方体抗压强度

混凝土基材强度hef

边距、间距的影响cscminsmincmin－最小边距，安装锚栓时不引起混凝土劈裂破坏的最小边距值，mm；

ccr,sp－抗拉劈裂临界边距，能确保承载力不降低的最小边距值，mm；锚栓间距,s极限荷载,Nu影响区域极限荷载,Nu

边距,c边距影响区域cminccrhnomhact

锚固深度的影响

混凝土中钢筋的影响混凝土结构后锚固技术规范JGJXX-2003(报批稿）内容总则术语与符号材料设计基本规定锚固连接内力分析承载能力极限状态计算锚固抗震设计构造措施锚固施工与验收附录A锚栓承载力现场检验方法一、总则基材：普通混凝土；本规程涉及：锚固设计、施工与验收；锚固连接设计考虑因素：

1.被连接结构类型（承重与非承重）；

2.锚栓受力状态（拉、压、弯、剪及其组合）；

3.荷载类型（静力、动力、疲劳与地震等）；

4.被连接结构的安全等级（重要与一般）。与产品标准《混凝土用建筑锚栓》配套使用，并应符合国家现行有关标准、规范。建筑锚栓的适用范围:

锚栓受力性质被连接结构类型有无抗震设防要求受拉、边缘受剪、拉剪组合受压、中心受剪、压剪组合结构构件及生命线工程非结构构件非结构构件材质要求：锚栓的破坏形式:五、锚固连接内力分析剪力均匀分摊剪力由底部锚栓承担长槽孔不承担剪力六、承载能力极限状态计算锚栓受拉——钢材破坏和劈裂破坏锚栓受拉——混凝土锥体破坏锚栓受拉——混凝土锥体破坏

锚栓受拉——混凝土锥体破坏6.1.7

边距C对受拉承载力降低影响系数s,N按下式计算：(6.1.7)6.1.8

表层混凝土因密集钢筋的剥离作用对受拉承载力降低系数re,N按下式计算。当锚固区钢筋间距s≥150mm时，或钢筋直径d≤10mmS≥100mm时，则re,N=1.0。(6.1.8)锚栓受剪——钢材破坏锚栓受剪——边缘混凝土破坏锚栓受剪——边缘混凝土破坏锚栓受剪——混凝土剪撬破坏锚栓受剪——混凝土剪撬破坏锚栓的拉剪复合验算锚固抗震设计对锚栓进行系统的测试，应以试验结果为依据抗震设计锚栓布置，宜布置在构件的受压区、非开裂区，不应布置在素混凝土区。其它必要的构造设计：为提高锚固连接的可靠性，减小基材混凝土破坏的可能性，可在预设的锚区配置必要的钢筋网锚固连接抗震设计，应合理选择锚固深度、边距、间距等参数，或采用有效的隔震和消能减震措施，控制为锚固连接系统延性破坏。构造措施。。。。。。。。。输入基材性能指标总结产品标准基本抗拉性能基本抗剪性能长期荷载性能裂缝混凝土上的锚固性能试验数据处理

试验数据采用概率统计方法处理，一项试验n个样品的试验数据按下面方法进行统计计算（当既有锚栓破坏又有其它破坏形式时，应分开考虑）：

a)

抗拉承载力平均值：基本抗拉性能试验

N

rRu,m=ΣN

rRu,i/n

其它试验

N

oRu,m=ΣN

oRu,i/n

（i=1～n

）

（1）

b)抗拉承载力变异系数：基本抗拉性能试验νN

=√∑(N

rRu,i-

N

rRu,m)2/(n-1)/N

rRu,m

其它试验νN

=√∑(N

oRu,i-N

oRu,m)2/(n-1)/N

oRu,m

（2）

c)滑移系数：基本抗拉性能试验γi

=N1,i/N

rRu,i

其它试验γi=N1,i/N

oRu,i

（3）

d)

抗拉锚固系数：α=NoRu,m/N

rRu,m

（4）

锚栓破坏时要求N

oRu,m

≥

Asfstk

。

e)基本抗拉性能试验的抗拉承载力标准值：NrRk=N

rRu,m(1–kνN)

（5）

n=

3,k=5.31；n=5，k=3.40；n=10，k=2.57；n=15，k=2.33

裂缝反复开合幅度次数103裂缝反复开合频率不大于0.2Hz正弦试验波形t0.3mm0.1mm裂缝反复开合幅度

图G2.1裂缝反复开合性能试验的开合幅度、次数、试验波形与频率图拉力疲劳荷载幅度NminNmax试验频率不大于10Hz正弦试验波形拉力疲劳荷载幅度次数2×106t剪切疲劳荷载幅度次数Vm