脚手架架在楼板上计算书

脚手架架在楼板上计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、工程属性脚手架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)200楼板的计算单元长度Bl(m)3.4楼板的计算单元宽度BC(m)1.65楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第1层X向正筋HRB400Ф10@150ASX=523.3Y向正筋HRB400Ф10@150ASY=523.3X向负筋HRB400Ф10@200ASX，=392.5Y向负筋HRB400Ф10@200ASY，=392.5二、支架搭设参数1、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.45立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【a×b】0.2×0.2立杆纵、横向间距(m)【la×lb】1.5×1设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)16.805板上活荷载标准值Qk(kN/m2)2钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1四、各楼层荷载计算1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)7砼的强度等级C40砼的实测抗压强度fc(N/mm2)8.5砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.9脚手架立杆传递荷载标准值：qk=16.805kN;板的短边计算跨度：l=Bc=1.65m立杆荷载作用间距：e=la=1.50m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*1.65=1.56m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=0.98m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.50mb，=min{b1，，b2，}=0.98m得：Mmax=6.37kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8Mmax/(bl2)=8*6.37/(0.98×1.652)=19.14kN/m2板的长边计算跨度：l=Bl=3.4m立杆荷载作用间距：e=lb=1.00m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.40=2.78m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.59m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=1.89mb，=min{b1，，b2，}=1.59m得：Mmax=17.72fkN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8Mmax/(bl2)=8*17.72/(1.59×3.402)=7.71kN/m2故楼板等效均布活荷载：q=max{q1、q2}=19.14kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=19.14+2.00=21.142、各楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……则有：Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/2)128000.002005.0221.146.0229.59Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23))(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23))(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算1、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢筋布置图第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl＝1650/3400＝0.485m10.04m20.004m1'-0.083m2'-0.057四边简支Bc/Bl＝1650/3400＝0.485mq10.096mq20.017第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/26.02429.5920.81935.61414.795内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.m)M10.040.0040.0960.0170.21.656.337M20.040.0040.0960.0170.21.652.147M1'-0.0830.21.65-8.038M2'-0.0570.21.65-5.527M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第1层板正截面承载力验算依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：公式类型参数剖析使用条件Mu=α1αsfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面α1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0αs截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=α1αsfcbh02+fy'As'(h0-αs')fy'受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积αs'纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-αs')fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当χ<2αs'时As受拉钢筋总面积ξ=Asfy/(fcα1bh0)ξξ---受压区相对高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0)χ=(fyAs-fy'As')/(α1fcb)χ混凝土受压区高度矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)χ(mm)αs'比较392.69936018018.51000360523.599-5.54420χ<2αs'矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ523.59936010001808.50.123523.59936010001808.50.123备注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.1138.5100018031.126.337Mu210.1138.5100018031.122.147比较Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360392.69918020-22.619-8.038Mu2'360392.69918020-22.619-5.527比较Mu1'＞m1'符合要求Mu2'＞m2'符合要求六、楼板裂缝验算1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件ωmax=αcrψσsk[1.9c+0.08d/(νρte)]/Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准αcr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；ν纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量ρte=As/Ateρte按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取ρte=0.01ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0Ate=0.5bh+(bf–b)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面σsk=Mk/(Asηh0)，h0=h-(c+d/2)σsk裂缝处钢筋应力2、最大裂缝宽度计算楼层αcrψc(mm)d(mm)σskνρteEs(N/mm2)ωmax(mm)第1层2.10.364201079.49710.012100000.034比较第1层ωmax/0.3＜1符合要求七、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力